水灰比对热环境中混凝土早期水化物相组成与强度发展的影响.pdf

2 0 1 0年第 5期 1 O月 混 凝 土 与 水 泥 制 品 C HI N A CONC RE T E AND C E MENT P RODUC T S 2 01 0 N0 5 Oc t o b e r 水灰 比对热环境 中混凝土早期水化物相 组成与强度发展的影响 张风 臣 ， 艾玲玲 ， 沈德建 ( 1 ． 河海大学力学与材料学院 2 ． 河海大学土木与交通学院， 南京 2 1 0 0 9 8 ) 摘要 ： 大体积混凝 土内部 水化热以及制品的外部热 源养护使得胶凝材料早期水 化反应处在一定 的温度场 中 ， 其 物相组成与 强度发展不 同于常温养护 。通 过试验研究不 同水灰 比混凝 土在不 同环境温度下 的早期水化物相组成 和强度发展历程 ， 采用劈裂抗 拉强度与抗压强度 的比值评价其脆性。试验结果表明 ， 随着环境温度 的提高 ， 不同水灰比混凝 土抗压 强度呈 现增长趋势 。 不同水灰 比混凝 土的劈裂抗拉强度在 5 0 ℃环境温度下最 高 ， 温度继续升高 ， 劈裂抗 拉强度呈现降低趋势 ， 且低水灰 比混凝土劈裂抗 拉强度 降低 明显。在较低温环境下 ， 水灰 比对水 泥石物相组成几乎没有影 响； 而在较高温环境 中， 水灰 比不 同， 水泥石物相组成也不相同。 关键词 ： 热环境； 水 灰比； 早期 ； 强度发展 ； 水化物相组成 Abs t r a c t ：Ce me n t h y d r a t i o n a t e a r l y a g e i s i n a c e r t a i n t e mp e r a t u r e fi e l d b e c a u s e o f h y d r a t i o n h e a t o f ma s s c o n c r e t e a s we l l a s c e — me n t p r o d u c t i o n s c u ring wi t h h i g h t e mp e r a t u r e ． Th e r e f o r e p h a s e s c o mp o s i t i o n a n d s t r e n g t h d e v e l o p me n t i n t h e mml e n v i r o n me n t a r e c o rn- mo n l y d i f f e r e n t f r o m t h o s e i n n o r ma l c u rin g c o n d i t i o n s ．P h a s e s c o mp o s i t i o n a n d s t r e n g t h d e v e l o p me n t a t e a r l y a g e o f c o n c r e t e wi t h d i f f e r - e n t w a t e r t o c e me n t r a t i o ( w ／ c ) c u r e d i n d i f f e r e n t t h e r ma l e n v i r o n m e n t a r e s t u d i e d ， a n d t h e b ri t t l e n e s s i s e v a l u a t e d b y m e a n s o f t e n s i l e — s pl i t t i n g s t r e n gth t o c o mp r e s s i v e s t r e n gth r a t i o ．E x p e r i me n t a l r e s u l t s s h o w t h a t c o mp r e s s i v e s t r e n gth o f c o n c r e t e wi t h d i f f e r e n t w ／ c a r e i m— p r o v e d wi t h t h e i n c r e a s e o f c u rin g t e mp e r a t u r e ． Te n s i l e —s p l i t t i n g s t r e n gth i n c r e a s e s mo s t a t 5 0 ℃ a n d d e c r e a s e s wh e n t h e c u r i n g t e mp e r a — t n r e c o nt i n u e d t o i n c r e a s e ． Mo r e o v e r ，t e n s i l e — s p 1 i t t i n g s t r e n gth o f c o n c r e t e w i t h l o we r w／ c d e c r e a s e s o b v i o u s l y ． I n l o we r t e mp e r a t u r e e n v i — r o n me n t ，t h e w／ c h a s l i t t l e e f f e c t s o n p h a s e s c o mp o s i t i o n ，wh i l e i n h i g h e r t e mp e r a t u r e e n v i r o n me n t ，p h a s e s c o mp o s i t i o n v a rie s wi t h t h e w／ C． Ke y wo r ds ：T h e rm a l e n v i r o n me n t ； Wa t e r t o c e me n t r a t i o ；E a r l y a g e ；S t r e n gth d e v e l o pme n t； Hy d r a t i o n p h a s e s c o mp o s i t i o n 中图分类号 ： TU 5 2 8 文献标识码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 0 — 4 6 3 7 ( 2 0 1 0) 0 5 - 0 7 — 0 4 0前 言 部分水泥基材料在水化初期处于热环境 中 ，水 化 物相组成 、结构不 同于常温养护或标 准养护水泥基材 料 ，从而其物理力学性能也不同于常温或标准养护 的 水 泥基材料 。热环境条件 的形成来 自材料 自身或者外 部 给予 ，如水利工程中的大坝 、高层 建筑的深基础底 板 、 铁路桥梁墩身 、 高墩 大尺寸桩基础 承台或 扩大基础 等大体积混凝土结构材料 ， 由于水泥水化热 、 自身是热 的不 良导体 、 材料内部与环境 的温差 等因素 ， 胶 凝材料 水化处于热环境 中进行 ； 为加快模具周转 ， 缩短 制品生 产周期 ， 在满足 制品早期力学性能 的前提下 ， 提高生 产 效 率 ，预制硅酸盐水泥制品往往采用外部热源加热养 护 ， 从而使胶凝材料水化处于热环境 中进行 ， 如预制混 凝 土管桩 、 预制混凝土梁 、 隧道管片 、 铁路 轨枕等。 热环 境条件不 同于常温养护 ， 其会 影响胶 凝材料 水化历程 。 随着 温度 的升高 ， 水泥水 化 反应急 剧加 快[ ， 如 3 0 ℃ 时水泥水化反应 速度约 比 2 0 ℃时快 1 倍 ， 而 4 0 ℃时为 基金项 目： 江苏省 自然科 学基金 ( B K 2 0 0 9 7 5 4 ) ； 中国博士后科 学基金 ( 2 0 1 0 0 4 7 1 3 7 6 ) 。 3 0 ℃时 的 2 ． 4倍 ；对 于水泥 组成 四大矿物 之一 的 C 。 S ， 9 0 ℃温度下 1 d的水 化程度接近 2 0 ℃温度 下 3个月的 水化程度 ， 因而 ， 热 环境 中混凝土早期 强度 高于常温 养护混凝土 。 但是 ， 过高 的环境温度可能会对水泥基材 料后期 性能带来 不利影 响 。研究 表明 ，水 灰 比 0 ．4 5 、 8 5 ℃恒温 6 h 、 室温水养护 2 个月 的蒸 养混凝 土 内部出 现 大量宽约为 5 0 1~ m 的网状裂纹 ，相 比 2 0 ℃常温养 护 的混凝土 ， 其组织结构更 为疏松[5 1 。水泥基材料后期性 能与早期 强度发展 、水化历程 、水化物相组成 密切 相 关 。荷载作用下 的后期开裂往往始于早期水 泥石 内部 的微裂纹 。本文研究外部热源和水化热共 同作用下不 同水灰 比混凝土早期强度发展历程 ，分析其水化物相 组成 ， 采用劈裂抗拉强度评价其抗 裂性 ， 劈 裂抗拉强度 与抗压强度的 比值评价其脆性 ，为进 一步研究采用外 部热源进 行热养护的预制混凝 土构件 和 自身水化热作 用 下的大体积混凝 土后 期性 能以及热 环境 中低水胶 比 混凝 土早期抗裂性 能提供参考 。 1 试验 1 ． 1 原材料 一7一 2 0 1 0年第 5期 混凝土与水泥制品 总第 1 7 5期 P 0 4 2 ． 5级普 通硅 酸盐水泥 ；细度模 数 2 ． 8的 中 砂 ， 含泥量 为 0 ． 9 ％； 5 - 1 0 m i l l 、 5 - 2 5 m m碎 石 ， 含 泥量 为 0 I 3 ％， 压碎指标值 为 3 ． 7 ％； 萘系高效 减水剂 。水 泥 的基本性 能见表 1 。 1 ． 2 混凝 土配合 比 《 混 凝 土 结构 耐 久 性 设 计 规 范 》 ( G B ／ T 5 0 4 7 6 — 2 0 0 8 ) 规定 ， 强度等 级 C 4 0的混凝土单位胶凝材料用量 最大为 4 5 0 k g ／ m ， 最大水灰 比 0 ． 4 5 。预 制混凝土构件 表 1 水泥的基本性 能 通常采用 中高强度 等级混凝 土 ， 因此 ， 本试验采用水泥 用量为 4 5 0 k g ／ m。 ， 水灰 比分别是 0 ． 3 0 、 0 ． 3 5 、 0 ． 4 0 、 0 ． 4 5 ， 粗集料 由 5 5 ％的 5 - 1 0 m m碎石 和 4 5 ％的 5 - 2 5 m m碎石 组成。4组混凝土配合 比具体参数见表 2 。在配合 比 3 中掺加 2 ％的萘 系 高 效减 水 剂后 ，混凝 土 坍 落度 达 1 9 5 m m；配合 比 4水灰 比最大 ，故不再掺加减水剂 。 表 2 混凝土配合比 k m 1 ． 3 试 验方法 使 用强 制式 混凝 土 搅拌 机拌 和 ，振 动 成 型 1 5 0 m m x l 5 0 m m ~ 1 5 0／ ／ l iT ／ 的试件 ， 每组 混凝土配合 比成型 2 组试件 ， 采用 2 — 3 — 6 — 3养护制 度 ， 即室温 ( 2 0 ~ 2 ) ℃静 停 2 h ， 随后升温 3 h ， 恒温 6 h ， 3 h内降至室 温 ， 其 中 恒温温度分别为 4 0 ℃、 5 0 ℃、 6 0 ℃、 7 0 ℃、 8 0 ℃。按 照《 普 通混凝土力学性能试验方法》 ( G B ／ T 5 0 0 8 1 — 2 0 0 2 ) 分别 测试试件脱模抗压强度和劈裂抗拉强度 ；采用与混凝 土配合 比相同的水 泥用量 、减水剂掺量和水灰 比成型 4 0 m m ~ 4 0 m mx 4 0 m m 的净浆试件 ，在相 同的热环境 中养护。 净浆试件破型后取样 ， 用无水乙醇终止水化 ， 部分 试样 保持原貌 ，采用 H I I T A C HI S 一 3 4 0 0 N型扫描 电子 显微镜 ( S c a n n i n g E l e c t r o n M i c r o s c o p e ， S E M) 观察 破型 面微 观 形 貌 ；部 分 试 样 在 玛 瑙 研 钵 中磨 细 至 通 过 8 0 t x m方孔筛 ， 采用德 国耐驰 N E T Z S C H 同步 热分析仪 S T A 4 0 9 P C L u x x进行热重一 差热分析 ( T G - D S C) 。 2试验结果与讨 论 2 ． 1 混 凝土基本性能 图 l是不 同水灰 比混凝土在不同热环境 中经历相 同时间后 的抗压强度 。由图 1 可知 ， 4组配合 比抗压强 度均 随着环境温度 的升高而增高 。对 于低水灰 比配合 比 1 ， 当温度从 4 0 ℃提 高到 5 0 ℃ 、 6 O ℃时 ， 抗 压强度 分 别增长 1 2 ． 6 ％、 1 7 ． 4 ％； 当温度从 4 O ℃提高到 7 0 ℃、 8 0 ℃ 时， 抗压强度分别增长 3 6 ． 6 ％、 3 8 ． 0 ％。 对于高水灰 比配 合 比 4 ， 当温度从 4 0 ℃提高到 5 0 ℃、 6 O ℃、 7 0 ℃、 8 0 ℃时 ， 抗压强度分别提高 1 1 ．4 ％、 2 1 ． 7 ％、 2 5 ． 5 ％、 3 7 ． 6 ％。由此 可知 ， 低水灰 比混凝 土热环境 温度从 7 0 ℃提高 到 8 0 ℃ 时 ， 抗压强度增幅较小 ， 而高水灰 比混凝土抗压强度 随 着温度升高几乎呈线性增 长。 相 同的热环境 中， 抗压强 度随着水灰 比的增 大而降低 。 图 2 是不 同水灰 比混凝土在不同热环境 中经历相 同时间后 的劈裂抗拉强度 。环境温度对混凝土劈裂抗 拉强 度的影 响不 同于对抗压强度 的影响 。配合 比 3 和 4的混凝土在环境温度从 4 0 ℃逐渐升 至 8 0 ℃时 ，劈裂 抗拉 强度变化不 明显 ； 配合 比 1 和 2的水灰 比较低 ， 环 境 温度在 4 0 ～ 8 0 ℃之 间变化时 ，劈裂抗拉 强度在 5 0 ℃ 时达到最大值 ， 随后 ， 温度继 续升高 ， 劈裂抗拉 强度 以 不 同的速 率 降低 ， 7 O ℃、 8 0 ℃时劈 裂 抗拉 强 度 降低 显 著 。不 同水灰 比混凝土劈裂抗拉强度在 7 0 ℃、 8 0 ℃时 ， 差值逐渐减小 。 在薄抹灰结构 中，采用抗 压强度 与抗折 强度的 比 值 ( 压折 比) 来表示其柔韧性 ， 评 价其抗 裂性 。 本文采用 同龄期劈裂抗拉强度与抗压强度的比值来表示混凝土 的脆性 ， 评价其抗裂性能 。 图 3 是不 同水灰 比混凝土劈 裂抗拉强度与抗压强度的 比值 。 由图可知 ， 随着环境温 +配合比1 +配合比2 — ． _ 配合比3 + 配合比4 十 配合比卜． - 配合比2 _ f配合比， _ ． _ 配合比4 — 8 一 温度， ℃ 图 1 混凝土抗 压强度 皇 疆 鞭 数 温度， ℃ 图 2 混凝土劈裂抗拉强度 嘿 出 嚼 趔 敞 温度／ E 图 3 混凝土的脆性 张风臣， 艾玲玲 ， 沈德建 水灰 比对热环境 中混凝土早期水化物相组成与强度发展的影响 度 的升高 ， 脆性呈现下降趋势 ， 并且水灰 比最低 的一组 混凝土即配合比 l ，脆性随温度下降幅度最大。4 0 ℃ 时 ， 配合 比 l 的韧性优 于其他三组配合 比 ， 而 8 0 ℃时 ， 配合 比 1 的韧性略低 于其他 三组配合 比。 2 -2 水泥石基本物相分析 根据加热过程中水化物相发生的脱水 、分解等热 反应 ， 采用差热一 热重法分析水化物相 。图 4 、 图 5分别 是配合 比 1 、 4经历 4 0 ℃ 、 6 0 ℃、 8 0 ℃环境温度作 用后水 化物相 的 T G — D S C曲线。不 同环境 温度作 用后在热重 曲线 上均存 在三段 显著失 重 阶段 ：室 温~ 2 0 0 o C、 4 0 0 o C 一 5 5 0 ~ C、 5 5 0 ~ C ～ 8 0 0 o C， 对应温度 区间存在三个 主要吸热峰。 室温～ 2 0 0 ℃的失重主要原因是 C — S — H凝 胶 、水化物相 中的铝 相脱水分解 ； 4 0 0 o C ~ 5 5 0 ~ C 的失重 主要原 因是水化 物相羟钙石 ( C H) 失去结构水 ； 5 5 0 o C 一 8 0 0 ℃的失重主要原 因是 C a C O 3吸热分解。 不 同环境温度作用后 ，水泥石 中水化物相组成及 相对含量发生 了变化 。比较 图 4、图 5中 D S C曲线可 知 ，当环 境温 度 为 4 0 ~ C 时 ， ( a )图中分 别 在 8 3 ． 5 ℃ 、 蕃 温度， ℃ ( a ) 环境温度 4 0 ℃ 温度／ oC ( b ) 环境温度 6 O ℃ 温 度 ， ( c ) 环境 温度 8 O o C 图 4 配合 比 1 经历不 同环境温度作用后的水化物相 ( c ) 和( d ) 。 2 - 3 讨论 物相分析表明 ， 在较低 温环境 中 ， 水灰 比对水 泥石 物相组 成几乎没有 影 响 ， 4 0 ℃时 ，水 泥石物 相组成 相 同， 基本物相均为钙钒石 、 C H、 C — S — H凝胶 。而在 高温 环境中 ， 水灰 比不 同 ， 水泥石物相组成也不相 同。环 境 温度在 6 0 ℃时 ， 低水 灰 比水泥石 中出现单硫 型 固溶体 8 7 ． 0 ℃出现 钙钒石 的吸热 峰 ， 峰面积较小 ； 当环境 温度 为 6 0 ℃、 8 0 ℃时 ， 室温～ 2 0 0 ℃区间吸热 峰变 宽 ， 峰 面积 增大 ，反应 峰面积与参与发 生热反应 的物质含量 成正 比。因此 ， 反应 峰面积 的变化表 明， 同一配合 比混 凝土 处于不同的热环境中 ， 随着环境温度 的升 高 ， 水化 物相 中的铝相含量增大 。图 4 ( b ) 中在 1 0 2 ． 7 ~ C 和 1 5 2 ． 1 ℃处 出现吸热峰 ， 分 别对应着单硫型 固溶体 和 A F m相 的脱 水分解 ； 图 4 ( c ) 和 图 4 ( b ) 相似 ， 只是 在 3 9 0 ． 8 ~ C 处 出现 水石榴 子石( C 3 A H 6 ) 的脱水分解吸热峰 。图 5 ( b ) 中除 出现钙钒石 的吸热峰外 ，在 1 5 0 ． 1 c 【 = 处还存在 A F m相 的吸热峰 ， 而在 图 5 ( C ) 中只有单硫 型固溶体 的脱水分 解 吸热 峰。 图 6是配合 比 4在不同环境温度 中的水化物相形 貌 。当环境 温度 4 0 ℃时 ， 水泥石 中可见大量 的 C — S — H 凝胶 ， 期 间散布着片状 C H相 ， 孔 隙中有 大量针状钙钒 石 ， 见图 6 ( a ) 和( b ) 。当环境温度 8 O ℃时， 水泥石 C — S — H凝胶 间隙中充填着 大量 细小卷 片状相互接触的单硫 型 固溶体相 ，孔 隙中未 出现针状 的钙钒石相 ，见 图 6 富 温度／ o c ( a ) 环境温度 4 0 ℃ 温度／ o c ( b ) 环境温度 6 O ℃ 温 度 ， ( c ) 环境温度 8 O ℃ 图 5配合比 4经历不 同环境 温度作用后 的水化物相 和 A F m相 ， 而高水灰 比水泥石 中出现钙钒石相和 A F m 相 ； 环 境温度 在 8 0 ℃时 ， 低 水灰 比水 泥石 中 出现单硫 型固溶体 、 A F m相 、 水石榴 子石相 ， 而 高水 灰 比水泥石 中只出现单硫 型固溶体相 。 高温环 境 中， A F t 相不稳 定 ， 国际上公认 的钙钒石 相分解 温度 在 7 0 ~ 9 0 ℃之 间 ，相 当多分解出来 的 5 0 4 2 一 和 A l 被 C — S — H凝胶 所吸附昀 。普通 硅酸盐 中的石膏 一 9 一 u v 唇 0 ∽ 0 暑， _ 眦)／ u ∞ 0 奄 昌 ＼ 净昌 ) ， u ∽ 【 J 奄眦 ／ 鲁一 、 u ∽ 0 u v 离量＼ u ∽ 口 一 ／ 蛊一 、 u ∞ 0 2 0 1 0年第 5期 混凝土与水泥制品 总第 1 7 5期 ■ ■ ■ ■ ( a ) 4 0 ~ C 环境温度 ( b ) 6 0 ％环境温度 ( C ) 8 O ℃环境 温度 ( d ) 8 O ℃环境 温度 图 6 配合 比 4水化物相形貌 与熟料矿物 C 水化早期反应生成 的 A F t 相在水化热 和外部环境温度作用下发 生分解 ， A 1( O H ) 一 、 S O 4 2 一 进入 到 C — S - H凝胶 中。 降温阶段 ， 大部分 A I ( O H ) 4 - 发生结合 作用 ， 部分继续 与熟料 发生化学反应 ， 但 C — S — H凝胶 、 单硫 酸盐在孔 隙溶液 中发生溶解和沉淀 ，通过溶液机 制生成钙钒石[7 1 ， 即钙钒石在降温阶段 的形成必须在一 定 的湿度 下进行 。从 图 4、 图 5中 4 0 0 ～ 4 5 0 ~ C区间的吸 热 峰面积可知 ， 随着环境温度升高 ， 水化物相 中 C H相 的含量增加 ，水化反应速率越快 ，混凝 土内部湿度降 低 。对应水灰 比 0 _ 3的配合 比 1 而言 ， 表面硬化后 ， 外 界 的水分 很难进入到 内部 ， 因此 ， 在 6 0 ℃环境温度下 ， 图 4 ( b ) 中只有单硫 型 固溶体 和 A F m相 ； 图 4 ( c ) 中出 现单硫型 固溶体 、 A F m相和 C 3 A H 6 相 。图 5中配合 比 4 ， 水灰 比较大 ， 同一环境条件 同一龄期 ， 内部湿度 较配 合 比 1 大 ， 因此 ， 在环境温度为 6 0 ℃时 ， 不仅存 在 A F m 相 ， 还存 在钙钒石相 ； 当环境温度高达 8 0 ℃时 ， 水化反 应较 6 0 ℃时充分 ， 湿度降低 ， 因此 ， 只有单硫 型 固溶体 生成。 环境温度作用越 高 ， 水化程度越高 ， 抗压强度呈现 增长趋 势 ； 但是劈裂抗拉强度发展规律不一致。 水泥石 物相组 成与结构对劈裂抗拉强度的影响高于对抗压强 度的影 响。 水泥石在恒温阶段 和降温阶段 ， 钙钒石相 的 分解造 成大~ L Sf L 隙率增高 ，不同水灰 比的劈裂抗拉强 度在 5 0 q C 环境温度 下增 高 ， 随后 ， 温度继续升高 ， 劈裂 抗拉强 度降低 ，且低水灰 比混凝土劈裂抗拉强度 降低 更 为明显 。 当混凝土所 受拉应力超过其 即时抗拉强度 ， 或者其拉应变超过其 即时允许拉应变时 ，其 内部将会 产生微裂 。 试验表明 ， 低水灰 比混凝 土当环境温度超过 某一范围时 ， 抗 裂性 有降低 的趋 势 ， 因此 ， 早期较 高温 度对低水灰 比混凝土后期性能的影 响高于高水灰 比混 凝 土。采用劈裂抗拉强度与抗压强 度的 比值来表征其 脆性时 ， 水灰 比最低的一组混凝 土 ， 其脆性 随温度下降 幅度最大 。 4 0 ℃时 ， 水灰 比最低 的一组混凝土韧性优于 其他 三组 配合 比 ， 而在 8 0 ℃ ， 其韧性 略低 于其 他 三组 配合 比。 3结论 ( 1 ) 相 同的热环境条 件 ， 水灰 比增大 ， 混凝土抗 压 一 1 0一 强度降低 。 随着环境温度的提高 ， 不同水灰 比的混凝土 抗 压强度 总体呈现增长趋势 ； 当环境 温度在 7 0 c I = 、 8 0 ℃ 时 ， 低水灰 比混凝土抗压强度增幅降低 ， 而高水灰 比混 凝 土抗压强度随着温度升高几乎呈线性增长。 ( 2 ) 不 同水 灰 比混凝 土劈裂抗拉 强度在 5 0 ℃环境 温度下达 到最高 ， 温度继续升高 ， 劈裂抗拉强度呈现降 低趋势 ， 且低水灰 比混凝土劈 裂抗拉 强度 降低 明显 。 采 用劈裂抗 拉强度 与抗 压强度 的 比值来表 征其脆性 时 ， 4 0 ~ C 时 ，水 灰 比最低 的一组混凝土韧性优 于其他 三组 配合 比， 而在 8 0 c C ， 其韧性略低 于其他 三组配合 比。 ( 3 ) 在较低 温环境 中 ， 水灰 比对水 泥石 物相组成几 乎没有影响 。在较高温环境 中 ， 水灰 比不 同 ， 水 泥石物 相组成也 不相同 。环境 温度 在 6 0 q C 时 ， 低 水灰 比水 泥 石 中出现单硫型 固溶体和 A F m相 ， 而高 水灰 比水 泥石 中出现钙钒 石相 和 A F m相 ； 环 境温度在 8 0 ℃时 ， 低水 灰 比水泥 石中出现单硫 型固溶体 、 A F m相 、水石榴 子 石相 ， 而高水灰 比水泥石 中只出现单硫型 固溶体。 参考文献： 【 1 ] 袁广林， 黄方意， 等． 大体积混凝土施工期 的水 化热温度场及温度 应力研究 ． 混凝土， 2 0 0 5 ( 2 ) ： 8 6 - 8 9 ． [ 2 】K a e - L o n g L i n ，C h u n g — Yi L i n ．H y d r a t i o n c h a r a c t e ri s t i c s o f w a s t e s l u d g e a s h u t i l i z e d a s r a w c e m e n t ma t e r i a l [ J ] ．C e m e n t a n d C o n c r e t e R e — s e a r c h ， 2 0 0 5 ， 3 5 ( 1 o ) ： 1 9 9 9 — 2 0 0 7 ． 【 3 ] R． I ． Ma l e k a ， Z ．H． Kh a l i l b ， S ．S ． I mb a b y b ， D． M． R o y ． T h e c o n t ri b u t i o n o f c l a s s — F fl y a s h t o t h e s t r e n g t h of c e me n t i t i o u s m i x t u r e s[ J 】 ． C e me n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 2 0 0 5 ， 3 5 ( 6 ) ： 1 1 5 2 — 1 1 5 4 ． 【 4 j 袁润章． 胶凝材料学[ M1 ． 武汉 ： 武汉工业大学出版社 ， 1 9 9 6 ． 【 5 ]H H P a t e l ， C H B l a n d， A B P o o l e ． T h e Mi c r o s t r u c t u r e o f C o n c r e t e C u r e d a t E l e v a t e d T e mp e r a t u r e s 叫．C e me n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 1 9 9 5 ， 2 5 ( 3 ) ： 4 8 5 — 4 9 0 ． 【 6 】 L a w r e n c e C D ． Mo r t a r e x p a n s i o n s d u e t o d e l a y e d e t t ri n g i t e f o r m a t i o n e f f e c t s o f c u ri n g p e r i o d a n d t e mp e r a t u r e [ J ] ． C e me n t C o n c r e t e R e s e arc h ， 1 9 9 5 ， 2 5 ( 4 ) ： 9 0 3 - 9 1 4 ． [ 7 】 刘秉京 ． 混凝土结 构耐久 性设计 【 M】．北京 ：人 民交通 出版社 ， 2 0 0 7 ． 收稿 日期 ： 2 0 1 0 - 0 7 - 0 8 作者简介 ：张风 臣( 1 9 7 1 ～ ) ， 女 ， 博士后 。 通讯地 址 ： 江苏省南京市西康路 1号 联系电话 ： 1 3 9 1 3 9 4 1 6 0 7 E— ma i l ： z ha n gf c 6 7@ 1 6 3． C O Ol