重力荷载作用下整浇钢筋混凝土楼盖板的块体有限元分析.pdf

2 0 0 8 年 6月 弟 5巷 ，弟 2 深圳土 V 0 L 5 N 0 2 J U N 2 0 0 8 重力荷载作用下整浇钢筋混凝土楼盖板的块体有限元分析 冯沛芸 吴兵 傅学怡 ( 1 深圳市清华苑建筑设计有 限公司综合设计一室，2 深圳大学建筑设计研 究院) 【 摘 要l整浇混凝土楼盖中，梁板相互影响， 协同工作。本文采用大型通用有限元分析程序 A N S Y S 对整浇 楼盖板进行全 S O L ID块体单元建模分析，同时也采用目前楼板设计中常用的静力手册简化计算方法、E T A B S 杆+ 壳单元建模计算，比较分析重力荷载下整浇楼盖板的工作性能，找出目前静力手册、杆+ 壳模型计算设 计方法中不合理之处，为整浇楼盖板设计提出合理的建议。 【 关键词l整浇钢筋混凝土楼盖板， 块体有限元，杆+ 壳模型，静力手册 一 、 月 lj 舌 混凝土板是最普通的结构构件 ，人们 已经设计 和建造 了大量的混凝土楼盖板，但对混凝土板的弹 性、 塑性性能的研究， 还存在着较大的不足，目前， 对楼板的设计较为粗略 ，大多是直接利用静力手册 查表 ，得到板的内力和配筋 。这种方法把梁看作板 的不动支座。引入这种假设使板设计大为简化 。但 大多数的实际工程中，重力荷载作用下，梁的竖向 位移不容忽视 ，不分具体情况，把梁都视为不动支 座，有时会带来较大的误差 。计算中板的支承条件 如何去逼近结构中楼板 的实际支承条件情况非常复 杂，静力手册的处理高效，但缺乏精度。 近年来，已有不少的大型结构设计软件加入了 楼板 内力 、配筋计算，但其 中的配筋有的是利用静 力手册中的规定求出；有的是利用杆元和壳元结合 的有 限元分析结果 。由于静力手册计算假定的误差 和杆、壳单元变形和内力传递的不协调，两种模型 计算结果均有待商榷 。 本文采用 S O L I D块体有 限元法 、静力手册和杆+ 壳单元有 限元法，对整浇钢筋混凝土楼板进行大量 的计算，分析研究 了重力荷载作用下整浇楼盖板的 内力分布 ，找出这三种分析方法差异 的规律性 ，同 时，通过块体有限元的精确分析，进一步对楼板的 合理设计提出建议 。 二、模型及计算分析方法 冯沛芸，女，深圳市清华苑建筑设计有限公司综合设计一室，工程师 地址：深圳市南山区桃园路西海明珠大厦 F 座 3 楼 邮编：5 1 8 0 5 2 电话 ：8 6 2 6 5 8 1 4 结合实际工程，并对模型进行了一定的简化， 计算分析所用模型图： 平面图 剖 面( 2 2 剖 面 图 1计算模型简 图 算例所用基本参数见表 1 用 A N S Y S 计算时， 模型的梁、 板、 柱都用 S O L I D 9 5 单元来模拟 ，该单元的形函数为坐标 的二次函数， 计算精度高 ，只要网格划分合理 ，得到的结果可作 为精确解。 简化分析计算方法直接采用静力手册 ，板负弯 矩计算采用静跨，跨中弯矩计算采用梁中心线距离， 维普资讯 2 0 0 8 年 6月 第 5卷 第 2 期 深圳土木与建筑 V O L S N Q J 0 0 塞 表 l算例基本情况一览表 柱截面 梁 b x h 板厚 板净跨 梁板刚 荷载 算例 ( mm) ( mm) t ( mmj B ( mm) 度比 K ( N m ) A 1 5 0 X 1 5 0 4 5 0 X 2 0 0 7 0 2 5 5 0 0 5 1 6 6 7 B 1 5 0 X 1 5 0 3 0 0 X 1 5 0 7 0 2 7 0 0 1 1 1 6 6 7 C 1 5D x 1 5 0 2 0 0 X 2 2 5 7 0 2 8 0 0 2 ,4 1 6 6 7 D 1 5 0 X 1 5 0 2 5 0 X 3 0 0 7 0 2 8 5 0 42 1 6 6 7 D 1 5 0 X 1 5 0 2 0 0 X 4 5 0 7 0 2 9 0 0 9 2 1 6 6 7 注：混凝土强度为 c 3 0 ；梁板刚度比K = b h ；不算自重 板在 内梁支座处的边界条件按固定，在边梁支座处 的边界条件按简支。 对楼板的杆+ 壳模 型计算采用 了国际上最为流 行的结构设计软件 E T A B S ， 计算时用杆系单元来模拟 梁、柱，用 S H E L L 单元来模拟楼板 。 板的结构设计时，取的都是跨中板带的弯矩值， 因此为了方便讨论，取各板格沿 X 、Y两个方 向各取 1 m 的中间板带，然后在所取出的板带的支座、跨中 截面积分得到各截面内力。以下的板的内力，如没 有特殊说明，都是指所取出来的板带的内力。所取 的板带如图 1所示。 三、整浇混凝土楼板 内力分析 为方便讨论 ，把楼板分为角板格、中间板格和边 板格，如图 1所示。 3 1角板格 板的配筋主要考虑的是板 内的弯矩和轴力，因 此我们讨论的主要也是板 的弯矩和轴力。 3 1 1 、弯矩分析 在重力荷载作用下，三种方法得到的角板格 的 弯矩也存在着较大的差异 ，三种方法的计算结果参 看表 2 。 S OL I D模型和杆+ 壳模型计算结果表明，楼板在 边粱支座处受边梁抗扭刚度 的作用而存在支座弯矩 ， 其大小和正负号受边梁抗扭 刚度 的影响很大，在梁 的刚度较小时，梁板刚度比较小 ，边梁对楼板 的约 束不够，楼板边支座负弯矩较小，有时甚至会 出现 正弯矩，而随着梁刚度 的增大，该负弯矩会逐渐增 大，在梁刚度较大时，板边支座负弯矩也较大，设 计时不容忽略。而这时，根据简化计算方法，板边 支座处为铰支 ，弯矩为零，与实际情况偏差较大。 角板格板的跨 中弯矩受梁刚度影响较大，在梁 刚度较小时，板的跨 中弯矩较大，S O L I D模型得到的 弯矩值比简化方法得到的值大很多，而在梁刚度较 大时， 板的边支座负弯矩增大， 跨中弯矩减少， S O L I D 模型得到的弯矩值比简化方法得到的值要小 。 在计算角板格内梁支座负弯矩时，杆+ 壳模型得 到的值与 S O L I D模型得到的值较为接近 ，而简化手 算得到的值则比 S O L I D模型的值大得较多，而且， 随着梁刚度的增大，差距也增大。 对于角板格 ，不同主梁刚度时，所取出来的 1 米板带沿板跨度方 向的弯矩图如下图 2 4所示。 3 1 2 、轴力分析 在重力荷载作用下，只有 S O L I D模型较好反映 了板 内轴力 。简化手算方法在算板内力时，是按纯 弯计算的，因此认为板内轴力都为零。而杆+ 壳模型 中，用壳单元模拟楼板 ，板 内虽然也得到轴力，但 轴力值都为较小的轴压力。因此 ，在讨论板 内轴力 时，只考虑 S O L I D模型的结果。 传统理论对板的设计，通常只考虑板的弯矩， 然而 ，重力荷载作用下时，板内常常存在有轴力。 在角板格边支座处，边缘构件约束了板的侧向位移， 当板在受到重力荷载作用而产生板下挠时，板边将 有向外移动的趋势并作用于边缘构件 ( 即边梁) ，于 是，板在边梁支座处就产生了轴压力，处于偏心受 压状态。该轴力增强了板边支座截面处抗弯强度， 在同样荷载作用下可适当下调板的边支座负筋用量， 尤其对于扁梁支座时。如在梁截面为 3 0 0 x 1 5 0的算 例中，考虑轴压力 比只考虑纯弯的配筋可下调 5 0 以上 。该轴压力受梁刚度的影响较大，随着梁刚度 的增大，轴压力逐渐减少。 在板跨中处，有着较大的轴压力，也处于偏心 受压状态，考虑该轴力对板承载能力的帮助作用 ， 梁的配筋可下调 ，跨 中处按偏心受压和纯弯的配筋 比较见下表 ： 表 3 S O L I D模型的角板格跨中截面配筋( 单位：mm ) 位置 主粱截面 4 5 0 x 1 0 0 3 0 0 x 1 5 0 2 2 5 x 2 0 0 1 5 0 x 3 0 0 1 0 0 x 4 5 0 按纯弯配筋 6 3 4 6 4 0 3 3 2 8 沿 Y向跨 跨中 中板带 大偏压配筋 5 3 3 2 2 7 1 9 2 2 截面 ( 取 1 米) 可下调比例 1 6 3 0 3 3 4 2 2 1 静力手册得到的板的支座配筋都是按纯弯计算 的，而 S O L I D块体有限元计算表明，角板格的板在 内梁支座处，有轴拉力 的存在，该轴力对支座负筋 的影响较大 ( 见下表 ) ，该处应按偏心受拉配筋。 3 2中板格 3 2 1 、弯矩分析 1 5 维普资讯 2 0 0 8 年 6 月 第5 卷 第 2 期 深圳土木与建筑 V 0 L J5 N 0 2 J U N 2 0 0 8 表 2三种方法角板格计算结果 ( 单位：N m) S OL ID块体模型 杆+ 壳模型 静力手册 位置 内力 A B C D E A B C D E A B C D E N 一 1 5 7 0 1 4 9 1 1 0 6 7 5 4 5 2 9 1 板的边 1 6 梁支座 M 1 0 4 2 9 6 3 5 1 2 7 5 9 4 2 3 3 3 2 4 - 3 9 0 - 3 3 7 0 0 0 0 0 角 2 板 N 一 3 4 5 2 4 3 1 9 4 0 8 6 - 4 5 8 6 1 9 9 2 板跨中 格 M 7 2 2 5 2 4 4 5 4 3 7 8 3 2 4 6 1 3 5 4 0 4 8 5 4 2 9 4 0 1 5 6 7 5 0 6 4 7 9 4 5 4 4 3 0 板的内 N 1 1 5 2 1 3 8 2 1 4 6 3 1 2 0 4 8 7 2 梁支座 M 4 1 2 5 3 7 6 1 7 6 6 3 6 4 1 4 5 2 5 5 0 6 2 0 6 8 4 7 6 7 1 0 1 6 1 0 1 6 1 0 1 6 1 0 1 6 1 0 1 6 1 2 0 0 8 0 0 4 00 名 一 0 4 00 80 0 。一女# _ - 一 Etab s # _ 一 f | | - 9 ； 1 2 00 8 00 4 00 名 z 一 静0 4 00 8 00 _一 # _ -一E t a b $ + l | r ， | 1 2 0 0 8 0 0 4 0 O E 芎 钟0 4 0 0 8 0 0 一 _- 一Et a b s + _ - 一 * | 、 ， 、 图 2 柒 0 反较小 时 图 3 梁网 0 度 中等时 图 4 梁网 0 度较大时 表4 S O L I D 模型的角板格内梁支座处板负筋( 单位：m m ) S O L I D模型计算结果表 明，中板格支座处存在着 l位 置 梁I4 。 。 I30 0 x1 50 l2 2 5 。 l15 0 脚 。 l1 00 。 I 警 大 拉 ， 这 一 点 ， 与 角 板 格 边 支 座 的 轴 压 力 I 面I I I l I l 差 别 很 大 ，中支座处于偏心受拉 的状态下 ，在配筋 I 陋 纯 弯 I I I l I l 时要注意轴拉力的影响。随着梁刚度的 增大，轴拉 l 筋 I l f r l 力逐渐将少，也就是说， 在梁刚度较小时， 要尤其 I内 梁 支 l大 偏 拉 l l I l l I 注意板中 支座的 轴拉力。 皈 ， 处截面 筋 1-1 l54 I6 1 J I 。 f 中 板 格 板 的 跨 中 截 面 存 在 着 轴 压 力 ， 但 其 在 整 处 截 面 筋I l I 1 l 1 中 板 格 板 的 跨 中 截 面 存 在 着 轴 压 力 ， 但 其 在 整 I l大 偏 拉 I I I I I I 个 跨 中 截 面 上 分 布 极 为 不 均 ， 轴 压 力 在 板 的 两 侧 分 I 弯f f I P 。 i 布 较 大 ， 而 靠 近 板 的 中 间 则 较 小 。 计算结果表 明，按简化计算方法得到的中板格 支座负弯矩较 S O L I D模型得到的值偏大，幅度约在 1 8 3 0 左右，一般来说，在梁刚度较小时，差值较 大；在计算 中板格支座弯矩时，S O L I D模型和杆+ 壳 模型得到的值较为接近。在梁刚度较大时，差值会 稍大。 随着梁刚度 的增大，板的跨中弯矩逐渐减少。 简化分析方法算 出来 的板跨中弯矩偏大，幅度约在 1 5 2 3 之间； 而 S O L I D模型和杆+ 壳模型得到的值非 常接近。 3 2 2 、轴力分析 1 6 3 3 边板格 边板格在两个跨度方 向的支承条件不同，垂直 于边梁的跨度方向 ( 即边跨)一边为边梁支承、一 边为内梁支承；平行于边梁的跨度方向 ( 即内跨) 两边都为内梁支承。 边板格在 内跨方 向上均为 内梁支承，支承条件 与中板格相同，因而其截面弯矩和轴力与相应的中 间板格截面 内力较为接近 ；边板格在边跨方 向上的 内力分布与 中间板格有定的差别，特别是在靠近 边板格在边跨方 向上的支承条件与角板格的边梁的 局部区域。 维普资讯 2 0 0 8年 6月 第 5卷 第 2 期 深圳土 V O L I 5 N O 2 J U N 2 0 0 8 表 5 三种方法中板格计算结果( 单位：N m) S OL I D块体模型 杆+ 壳模型 静力手册 位置 内力 A B C D E A B C D E A B C D E 2 0 4 9 2 2 6 1 1 9 9 0 1 2 9 2 7 9 4 板 的内 N 一 5 7 8 6 1 2 6 4 9 6 4 2 5 8 5 5 6 9 6 6 2 7 0 0 7 3 0 7 3 7 7 7 0 - 7 7 0 7 7 0 7 7 0 7 7 0 梁支座 M 中 一 7 9 2 1 1 4 7 1 1 3 9 1 2 2 5 1 1 0 4 N 板 板跨中 M 3 4 6 2 9 5 2 8 9 2 8 3 2 5 7 3 3 5 30 4 2 9 0 2 8 5 2 8 5 4 2 6 3 8 0 3 5 9 3 4 0 3 3 0 格 2 0 4 9 2 2 6 1 1 9 9 0 1 2 9 2 7 9 4 板的内 N 一 5 7 8 6 1 2 6 4 9 6 4 2 5 8 4 5 6 9 6 6 2 7 0 0 7 3 0 7 3 7 7 7 0 7 7 0 7 7 0 7 7 0 7 7 0 梁支座 M 表 6 三种方法边板格计算结果( 单位：N m) S OL I D块体模型 杆+ 壳模型 静力手册 位置 内力 A B C D E A B C D E A B C D E 下支座 N 一 1 2 6 1 1 2 3 6 8 9 4 4 7 0 2 6 4 边板 ( X边梁) M 1 6 0 9 7 2 3 4 3 0 2 2 3 7 - 5 1 1 8 7 2 6 9 3 2 3 2 9 3 0 0 0 0 0 格沿 N 一 2 6 1 0 2 8 4 1 2 5 2 9 1 7 5 5 1 2 2 5 跨中 Y向 M 7 3 0 5 2 0 4 4 4 3 5 6 2 8 7 6 2 9 5 4 6 4 8 7 4 0 9 3 6 6 4 2 9 3 8 3 3 6 1 3 4 2 3 3 1 板带 上支座 N 1 6 7 6 1 8 9 0 1 7 2 0 1 1 5 6 7 3 2 ( x内梁) M 一 5 7 0 6 3 6 6 7 2 6 5 7 3 9 4 5 8 9 6 6 2 7 0 0 7 3 0 - 7 3 7 7 5 0 - 7 5 0 - 7 5 0 - 7 5 0 7 5 0 左支座 N 1 5 0 9 1 7 4 5 1 7 3 1 1 3 3 5 9 3 0 边板 ( Y 边梁) M 一 4 3 4 5 4 0 6 1 7 6 5 7 6 3 2 - 4 5 2 5 5 0 6 2 0 6 8 4 - 7 6 7 9 0 0 9 0 0 9 0 0 9 o D - 9 0 0 格沿 N 一 1 5 3 9 1 5 8 6 1 4 0 1 1 0 2 5 7 6 3 跨中 x向 M 4 2 3 3 4 0 3 3 3 3 2 0 2 9 4 3 7 6 3 4 0 3 2 8 3 2 0 3 3 1 5 2 9 4 7 2 4 6 3 4 2 4 4 O 9 板带 右支座 N 1 5 0 9 1 7 4 5 1 7 3 1 1 3 3 5 9 3 0 ( Y内梁) M - 4 3 4 5 4 0 6 1 7 6 5 7 6 3 2 4 5 2 5 5 0 6 2 0 6 8 4 7 6 7 9 0 0 - 9 0 0 9 0 0 9 0 0 9 0 0 边板格在边跨方向上的支承条件与角板格 的支 承条件基本相同，边板格在边跨方向上的内力与角 板格的内力分布基本一致。 3 3 1 、弯矩分析 对于边板格边跨，弯矩对边柱和边梁的刚度较 为敏感， 一般情况下， 边支座存在着较小的负弯矩， 且随着梁刚度增大而增大；简化方法算出来的跨 中 截面正弯矩在梁刚度较小时偏小，在梁刚度较大时 偏大；简化方法得到的边跨内梁支座弯矩偏大。 对于边板格 内跨，弯矩对边柱和边梁的刚度不 敏感，简化方法算出来的板跨 中正弯矩、支座负弯 矩都偏大。 通常认为方形边板格中， 平行于结构边缘的跨 度 内的板弯矩 比垂直于该边缘的跨度内的弯矩大， 这一点可从静力手册的弯矩系数中可看出( 见图 5 ) ， 静力手册把边板格看成有三个固定边和一个简支边 ， 但实际上，理想 的可作为板固端支承的刚性梁是很 少 的，当梁、柱刚度较小时，边板格的边跨支座、 跨中弯矩就会大于内跨方向上的弯矩了。 图5 方形边板格弯矩系数图 3 3 2 、轴力分析 边板格边支座有轴压力， 而 中支座处为轴拉力； 跨中截面都为轴压力。 四、板配筋算例 内力 的差异必然导致了配筋的差异 ，现对一典 型 的无次梁楼盖板配筋 ，更好地说明这三种计算方 法的差异 。 1 7 维普资讯 2 0 0 8年 6月第 5巷，弟 2 V O L 5 N O 2 J U N2 0 0 8 季一 X自 粱： ： 一 自 自 迎 翮 E h 世c 4 f 5 0 0 0 3 0 0 0 图 6 整浇楼板配筋所取板带 配筋所用模型计算简 图如图 1 ，计算参数 ：柱 1 5 0 X 1 5 0 mm；主梁 3 0 0 X 1 5 0 mm；板 7 0 mm；凝土标 号：C 3 0 ，外加均布荷载：3 3 3 3 N m ( 即每板格内合 力为 3 0 K N ) 。容重：2 5 K N m。 。 表 7主梁 3 0 0 X 1 5 0对应的板带正截面配筋 配筋 计算 弯矩 轴力 配筋 A s 模型 ( N rr 1) ( N ) 方式 ( mm ) () S o l id 大偏 0 0 0 8 2 0 5 4 0 5 8 5 ( 1 8 ) 模型 压 ( 0 0 3 ) 下边 杆+ 壳模 4 5 1 纯弯 3 9 0 0 6 支座 型 静力 0 纯弯 0 0 手册 S o l i d 大偏 1 5 4 1 9 0 5 0 1 0 6 0 1 5 1 模型 压 跨中 ( 边梁 杆+ 壳模 到内梁1 之间 1 7 2 1 纯弯 1 5 2 0 2 2 型 板带的中间) 静力 1 0 8 7 纯弯 9 5 0 1 3 5 手册 大偏 S o l id 1 8 3 3 6 0 9 9 心 1 9 1 0 2 7 模型 受拉 中支座 杆+ 壳模 ( 内梁 1 处) 1 9 8 8 纯弯 1 7 6 0 2 5 型 静力 2 1 3 1 纯弯 1 8 9 0 2 7 手册 S o li d 大偏 0 1 8 2 5 4 7 8 7 0 ( 7 9 ) 跨中 ( 内梁 模型 压 ( 0 1 1 ) 1到内梁 2 之 杆+ 壳模 9 3 O 纯弯 8 1 O 1 2 间板带的中 型 间) 静力 1 0 8 2 纯弯 9 5 0 1 4 手册 附注t括号内钢筋面积为按纯弯配筋方式得到的值 梁刚度 的变化 ，会对板的内力有一定的影响因 此 ，保持模型的其他参数不变，只是把梁截面尺寸 1 8 有 3 0 0 X 1 5 0变化成 1 0 0 X 4 5 0 ，这时 q = 2 5 0 0 0 x 0 0 7 + 3 0 0 0 0 ( 2 9 x 2 9 ) = 5 3 1 7 2 N m 。则有： 表 8 主梁 1 5 0 X 4 5 0对应的板带正截面配筋： 计算 弯矩 轴力 配筋方 A s 配筋率 模型 ( N m) ( N ) ( mm ) ( ) S o l id 6 5 0 0 9 -7 4 9 - 9 2 1 大偏压 模型 ( 6 2 ) ( 0 0 8 8 ) 杆+ 壳 下边支座 - 8 7 3 纯弯 7 6 0 0 6 模型 静力 0 纯弯 手册 S o l i d 6 6 0 0 9 5 9 1 1 - 4 O 9 8 大偏压 跨中 ( 边 模型 ( 8 0 ) ( 0 1 1 ) 梁到内梁 杆+ 壳 1 1 2 9 纯弯 9 9 0 1 4 1 之间板 模型 带的中间) 静力 9 8 6 纯弯 9 5 0 1 3 5 手 册 S o li d 大偏心 1 7 4 0 2 5 1 8 7 2 2 4 8 7 模型 受拉 ( 1 6 5 ) ( 0 2 4 ) 中支座 杆+ 壳 2 2 4 8 纯弯 2 0 0 0 2 9 ( 内梁 1处) 模型 静力 -2 2 3 5 纯弯 1 9 9 0 2 9 手册 S o l id 8 1 0 - 3 6 6 纯弯 7 2 0 1 0 跨 中 ( 内梁 模型 1到内梁 杆+ 壳 8 8 5 纯弯 7 7 0 1 1 2之间板 模型 带的中间) 静力 9 8 4 纯弯 8 6 0 1 2 手册 附注：括号内钢筋面积为按纯弯配筋方式得到的值 五、结语 1 、对楼 板采用 静力 手册简 化计算 方法或 者 S O L ID块元精确有限元分析方法， 其结果的差别在某 些情况下是较大的，设计时应将这些差别考虑进去。 2 、传统的楼板设计方法，只考虑了板内弯矩 ， 而实际上板内存在着较大的轴力 ( 压力或拉力) ，这 些轴力对板的设计有着很大的影响，板的设计不能 都按纯弯设计。 3 、 板的边梁支座处存在负弯矩， 需按计算配筋 。 4 、板的边梁支座处，边缘构件约束 了板的侧 向 位移 ，重力荷载作用下，板边将有 向外移动的趋势 并作用于边缘构件，在边梁支座处就产生了较大轴 压力，处于偏心受压状态 。该轴力增强了板边支座 维普资讯 2 0 0 8年 6月 第 5卷 第 2期 深圳土木与建筑 Q 1 Q 1 2 2 Q 截面处抗弯强度。 5 、中板格支座处，静力计算手册算出来的板支 座负弯矩偏大 1 0 左右，同时板的中支座处存在着 较大的轴拉力，设计时应按偏心受拉来考虑，板 中 支座钢筋不轻易下调。 6 、当板支承有边梁时，静力手册得到的板的固 定边的弯矩值都大于 S O L I D 模型得到的值，且板支 承边梁越多，静力手册得到的值会更偏于保守，即 相对于边板格 ，角板格 中由静力手册算 出来的固定 边的弯矩值会更保守。在考虑到板 中梁支座处拉力 的影响后，角板格固定边负钢筋可适度下调。 7 、对于四边梁都为内梁的板，板带跨 中弯矩随 着梁刚度的增大而减少，但减少的幅度很少 。相对 于 S O L I D模型的计算结果，静力手册算出的中板格 跨中弯矩会偏大，幅度约在 1 5 2 5 之间，再计及跨 中偏心受压有利工作状态，配筋可下调约 1 5 。 参 考 文 献 【1 】 G B J 2 0 0 2 混凝土结构设计规范【 s 】 中华人民共和国国家标准， 中国建筑工 业出版社 2 0 0 2 年 【 2 】张剑， 傅学怡等 重力荷载作用下钢筋混凝士框架梁平板楼盖分析U 】 建 筑结构， 2 0 0 3 年， 第 9期： 4 5 - 4 9 【 3 】 R 派克， wL 根勃尔著黄国桢，成源华译钢筋混凝土板 M】 同济大学出 版社， 1 9 9 2年 【4 】王志远，魏琏，蓝宗建考虑钢筋混凝土梁板结构相互作用时楼板合 理设计方法的研究U 】 建筑结构， 2 0 0 3年， 第 9期： 4 7 - 5 1 【5 】 A N S Y S In c A N S Y S E le me n t s R e f e r e n c e N i n t h E d i t i o n S A S I P I n c 1 9 9 7 【6 】 C o mp u t e r s a n d S t r u c t u r e s I n c E t a b s U s e r Ma n u a 1 1 9 9 9 年 1 2月_ 征 稿 启 事 深圳在改革开放以来 ，土木建筑行业进展迅速 ，深圳土木建筑行业的专家和广大工程技术人员创造了 许多新的经验 ， 各种新技术和新材料得到了广泛应用。为了使这些工程建设的宝贵经验能在同行中及时交 流 ，成为全社会的共同财富 ，现面向广大工程界同行征稿。 本刊为季刊 ，主要栏 目有： 规划与建筑、结构研究与设计、岩土工程进展、建筑水电设计、暖通空调设 计、建筑设备与建筑新材料、建筑施工技术、智能建筑业信息化管理、建筑经济、事故分析与处理、设计 师风采、园林绿化、学会工作、建筑与文化等栏 目，内容为土木建筑行业内各专业设计、施工、监理 、监 督的经验和技术进展 ，以及新材料新设备的应用。 来稿要求： 1 、来稿的理论和学术观点明确 ，数据准确可靠 ，内容充实 ，结构严谨 ，文字简明扼要 ，通俗易懂 ， 文字一般不超过八干字。 2 、来稿应符合科技论文的写作格式，包括摘要、关键词、参考文献等。来礴菊-发 詹子劫 葳 至学会编辑部o 3 、来稿 中的文字、科学名词术语和计量单位应符合国家现行方案、规范和标准 ，国家无规定者应合 乎专业习惯。9 1 、 文字母需用印刷体书写或打印 ，容易混淆的字母清特别注明语种 、大小写、正斜或黑体 、 上下角标等 。 4 、来稿采用与否均不退稿 ，请 自留底稿或软盘。一般三个月内未通知者 ，可另行处理 。一经采用 ， 将酌付稿酬。 5 、来稿请署真实姓名、I作单位、详细地址、邮政编码、电话号码等 以便联系o 6 、地址： 深圳市振华路8 号设计大厦2 0 1 2 室深圳市土木建筑学会 电话： 8 3 7 8 7 1 6 7 8 3 7 8 7 2 7 1 传真： 8 3 7 8 7 2 7 3 邮编： 5 1 8 0 3 1 电子 邮件： s z t mj z 1 6 3 c o m 网址： www s z t mj z c o m 网络实名： 深圳土木建筑网 户名 ： 深圳市土木建筑学会 开户行 ： 交通银行上步支行 账号 ： 4 4 3 0 6 6 0 2 7 0 1 2 0 1 5 0 1 6 1 5 8 1 9 维普资讯