高强混凝土柱小偏心受压性能尺寸效应试验研究.pdf

第 3 5 卷 第 4期 2 O 1 3年 8月 土 木 建 筑 与 环 境 工 程 J o u r n a l o f C i v i l Ar c h i t e c t u r a l& En v i r o n me n t a l En g i n e e r i n g V o 1 3 5 N o 4 Aug 2 01 3 d o i ： 1 0 1 1 8 3 5 j i s s n 1 6 7 4 4 7 6 4 2 0 1 3 0 4 0 0 1 高强混凝土柱小偏心受压性能尺寸效应试验研究 杜修 力 ， 张海芳， 张建伟 ( 北 京工业 大学 城 市与工程安 全减灾教 育部 重点实验 室， 北京 1 0 0 1 2 4 ) 摘 要 ： 为 了解 高强混 凝 土柱 小偏 心受压 性 能的尺 寸效 应 ， 进 行 了 3组不 同几何 尺 寸 的 高强混 凝 土 柱 小偏 心 受压破 坏试验 ， 其 截 面几何 尺 寸分 别 为 2 0 0 mm2 0 0 mm、 4 0 0 mm4 0 0 mm、 8 0 0 mm 8 0 0 mm， 对 比分 析 了其破 坏形 态 、 承 载 力 、 变形 能力及截 面应 变分 布规 律 ， 揭 示 了其 尺 寸效 应规 律 。 研究结果表明， 高强混凝土柱的小偏心受压破坏形态和横截面应变分布规律基本相 同， 其尺寸效应 不明显 ； 高强混凝土柱的小偏心受压承载力和 变形能力存在 明显尺寸效应， 随着截 面尺寸的增 大， 其极 限承 载 力的安 全储 备 量减 小 ， 变形能 力减 弱 。 关键 词 ： 高强混凝 土 ； 钢 筋 混凝 土柱 ， 小偏 心 受压 ； 力学性 能 ； 尺 寸效 应 中 图分类 号 ： TU3 7 5 文 献标 志码 ： A 文章 编号 ： 1 6 7 4 4 7 6 4 ( 2 0 1 3 ) 0 4 0 0 0 1 0 6 Ex p e r i me n t a l Ana l y s i s o f S i z e Ef f e c t o f Hi g h -。 s t r e ng t h Co nc r e t e Co l u mn Un d e r S ma l l Ec c e n t r i c Lo a d i n g Du Xi u l i ，Zh a n g h ai f a n g，Zh a n g Ji a nwe i ( B e i j i n g Ke y L a b o f Ur b a n S e c u r i t y a n d Di s a s t e r E n g i n e e r i n g o f Mi n i s t r y o f Ed u c a t i o n， Be i j i n g Un i v e r s i t y o f Te c h n o l o g y，Be ij i n g 1 0 0 1 2 4，P R C h i n a ) Ab s t r a c t ：To a na l y s e s i z e e f f e c t o f hi gh s t r e ng t h c o nc r e t e c o l umn un de r s ma l l e c c e nt r i c l oa di n g， e x pe r i m e n t a l a na l y s i s wa s c a r r i e d ou t o n 3 c a t e go r i e s o f d i f f e r e nt s i z e s of h i g h s t r e n gt h c o nc r e t e c ol u m ns un de r s m a l 1 e c c e n t r i c l o a d i ng The c o l umns s e c t i o n s i z e wa s 2 00 m m 2 00 m m ，4 0 0 mm 4 0 0 mm a nd 8 O O mm8 0 0 m m ， r e s pe c t i v e l y Fa i l ur e mo de， ul t i m a t e s t r e ng t h， d e f or ma t i on c a pa c i t y a n d c r os s s e c t i o na l s t r a i n d i s t r i b ut i ng r u l e s we r e c o m pa r e d t O g e t t he s i z e e f f e c t l a w The r e s ul t s s h o w t ha t t h e c o mp r e s s i v e f a i l u r e mo d e a n d c r o s s s e c t i o n a l s t r a i n d i s t r i b u t i n g r u l e s o f HS C c o l u mn u n d e r s ma l l e c c e n t r i c l o a d i ng a r e ba s i c a l l y t h e s a m e ，a nd t he s i z e e f f e c t i s n t ob v i ou s Ul t i ma t e s t r e n gt h a nd d e f o r ma t i o n c a p a c i t y o f HSC c o l umn u nd e r s m a l l e c c e nt r i c l o a di ng h a v e s i z e e f f e c t ob vi ou s l y W i t h i nc r e a s e of s e c t i o n s i z e， s a f e t y r e s e r v a t i on o f ul t i m a t e s t r e n gt h i s r e duc e d a nd d e f o r ma t i o n c a pa c i t y a l s o r e du c e s Ke y wo r ds ：hi gh s t r e n gt h c o nc r e t e； r e i nf or c e d c o nc r e t e c o l u mn； s ma l l e c c e nt r i c l o a d i ng： me c ha n i c a l pr o pe r t i e s；s i z e e f f e c t 混凝土作为土木 、 水利等工程结构 的主要材料 ， 在 工程 结构 中得 到广 泛应 用 。随着 工程 结 构 向大 跨 度 、 超高层及超大型方 向发展 ， 对混凝土性能提 出了 更高的要求。随着水泥品种的改善以及外加剂的使 用， 工程中使用的混凝土强度越来越高。混凝土属 于准脆性材料 的范畴 ， 试验研究表 明 引， 试件尺寸 对其强度和韧性都有一定影响， 即混凝土的力学性 能存在随着几何尺寸的变化而变化的尺寸效应 。钢 筋混凝土构件是 由混凝土和钢筋 2种材料组成 的， 其力学性能直接取决 于混凝土和钢筋 的力学性能 ， 收稿 日期 ： 2 0 1 2 1 2 2 6 基 金项 目 ： 国家 自然科学基金重点项 目( 5 0 8 3 8 0 0 1 ) ； 北 京市 高校 中青 年骨干人才培养计划项 目( P HR 2 0 1 1 0 8 0 0 9 ) 作者简介： 杜修力( 1 9 6 3 一 ) ， 男， 教授， 博士生导师， 主要从事岩土工程和工程结构研究， ( E ma i l ) d u x i u l i b j u t e d u c n 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 土 木 建 筑 与 环 境 工 程 第 3 5 卷 混凝 土 材料 的尺 寸效应 必然 直接 反 映到 钢筋 混 凝土 构件 的力学性能 中。另外 ， 钢筋混凝 土构件 中钢筋 和混凝土共 同工作 的基础是它们之 间存在 的粘结 力 ， 而钢筋和混凝土之 间粘结力的大小受 钢筋直径 和外形 、 钢筋 间 距 、 混凝 土强 度 、 混凝 土保 护 层厚 度 及混凝土浇筑时钢筋所处的位置等影 响， 这些因素 的影响程度都会 随构件尺寸的不同而变化 ， 进而其 力学性能随构件 尺寸不 同发生变化 ， 加剧钢筋混凝 土构件 力学 性 能 受 尺 寸效 应 的影 响 。因此 ， 开 展 大 尺寸钢筋混凝土构件破坏试验 ， 研究其破坏机理和 力学性 能 ， 基于 此 开 展 钢筋 混 凝 土 构 件 尺 寸 效 应 研 究 。 ， 是建立更 为科 学、 合理 、 可靠 的钢筋 混凝土 结构设计方法的需要 。本文进行不 同几何尺寸的高 强混凝土柱小偏心受压性能试验 ， 分析其力学性能 的尺 寸效 应规 律 。 1 试验方案 1 1 试 件设 计 共设计 6 个试件， 其截面尺寸分别为 2 0 0 mm 2 0 0 mm、 4 0 0 mm4 0 0 mm、 8 0 0 mm8 0 0 mm， 试 件 相应 编号 为 D Z 2 0 0 、 D Z 4 0 0 、 D Z 8 0 0 ， 每种截 面 2个 试件， 试件长细 比均为 4 5 。试件初始偏心距设 为 0 2 5 h 。 ， 为小偏心受压。为保证试件在受压加载过 程 中不发生柱端加载点处破坏 ， 以及便于试验加载， 将 柱端 设计 成 牛腿 形 式 ， 并 按 照 牛 腿 的设 计 方 法 加 密箍筋 。柱中部不设箍筋 ， 以保证试验结果不受箍 筋对混凝土的约束 作用影响 ， 柱 中受力纵筋采用对 称配筋方式 “ 。 。各试件 的具体配筋情况如图 1所 示 。 试件制作所用混凝土为商品混凝土 ， 强度等级为 C 6 0 ， 混凝土实测立方体抗压强度为 6 3 7 MP a ， 弹性 模量为 4 4 5 GP a 。钢筋的实测力学性能见表 1 。 表 1 钢筋 力学性能 1 2加载 方案 试 验 在 北 京 工 业 大 学 工 程 结 构 试 验 中 心 的 4 0 0 0 t 多功 能 电液伺 服 加 载 系 统 上 进 行 ， 试 验 加 载 装置 及位 移 、 材 料 应 变 测 点 布 置 如 图 2所 示 。试 验 采用力 与位 移 混 合 控 制 加 载。加 载前 进 行 预 加 载l_ 】 ， 以检查各仪表是否工作正常 ， 以及 消除试件 的非结构性变形 。正式加载时 ， 每级加荷增量 为计 算极 限荷 载 的 1 0 ， 加 载 的时 间 间隔 为 1 0 mi n ， 加 荷至计算极限荷载的 6 0 后 ， 每级加荷增量调整为 计算 极 限荷 载 的 5 ， 加荷 至其 9 0 后 ， 加荷 由力控 制 改为 位移 控制 ， 并 加荷 直 至试 件 破 坏 。人 工 观测 裂缝 。 5 0 4虫8 1 4 8 I l 钢筋 网 = D =Z=； - =4；0；0 2 2 NDZ - 4 0 0 注：保护层厚度3 0 ii l m ( b)D Z 4 o o 配筋 图 1 O 1 3 O 工 _7 ， 4 3 2 1 1 一 4 l l l l 魍 筮囱 ， 8 0 o 6 4 0 l 4 | 0 注：保护层厚度6 0 m m ( c ) D z 8 0 ( ) 配筋图 图 l 试件配筋 图 睦 墓 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 4 土 木 建 筑 与 环 境 工 程 第3 5 卷 由不 同几何尺寸的试件破坏形态 比较可知 ， 在 研究 的尺度范 围内， 大尺寸试件 的受压 区破坏 区域 略大些 ， 大尺寸试件 与小尺寸试 件的破坏形态基本 相 同 ， 没 有表 现 出明显 的尺 寸效应 ， 只是 截面 尺 寸越 大， 试件从出现“ 噼啪” 的混凝土破坏声音到完全破 坏的持续时间越短， 试件破坏脆性越显严重些 。 2 2 承载 力 各试件极 限荷载 的实测值 和规范值 列于表 2 ， 其中实测值为试验过程 中的最大荷载值， 规范值为 按 我 国现 行 混凝 土 结构 设 计 规 范 l_ 】 中相 应公 式 计 算所得( 材料强度按实测值代人) ， 将实测值与规范 值的比值称为安全储备系数。 由表 2可知 ， 使 用规范公式计算所得试件极 限 荷载与其实测值相 比， 不 同几何 尺寸的试件其差异 不同。当截面尺寸较小时， 计算值低于实测值， 试件 有较大的安全储备 。随着截 面尺寸 的增大 ， 试件 的 安全储备 系数逐渐减小 ， 与试件 DZ 2 0 0相 比， 试 件 DZ 4 0 0降低 了 1 9 5 ， 试件 DZ 8 0 0降低 了 4 0 5 ， 且试件 D Z 8 0 0已没有 安全储 备 ， 实测 值低 于计 算 值 。因此 ， 使用基于小 尺寸试件试验研究成果所建 立的混凝土柱小偏心受压设计计算公式设计大尺寸 实际构件 ， 会过高的估计柱的承载力 ， 使设计结果偏 于 不安全 。 表 2 极 限承载 力实测值 与计算值 图 4为各试件 的相对弯矩一 曲率关系 曲线 。其 中弯矩实测值考虑试验过程 中试件挠度 的变化 ， 取 每级荷载的实测偏心距与竖 向荷载的乘 积； 弯矩规 范值为按规范公式计算所得 的极 限弯矩值 ； 曲率 值是根据柱中 4根受拉钢筋和 4根受压钢筋 的应变 差值求得 ， 取 4对数据的平均值作为该试件的曲率。 为便于比较 ， 对变量进行无量纲化 ， 将各试件的实测 弯矩值与按规 范计算所得弯矩值 的 比值作为纵 坐 标 ， 将 h o 作 为横坐标 ( 。为截面有效 高度 ) ， 得 到 图 4中的 曲线 。 由图 4可见 ， 3组 曲线的峰值 随着尺寸的增大 而降低 ， 即按规范公式计算大尺寸构件极限弯矩值 ， 其结果的安全性逐渐 降低 ； 峰值点所对应 的相对 曲 率也随着尺寸的增大而减小 ， 即随着尺寸 的增大 ， 小 偏 心受压 构件 的变 形能 力逐 渐减 弱 。图 5为不 同 尺 寸 的 准 脆 性 结 构 的 名 义 强 度 与 相 对 挠 度 关 系 曲 线 口 ， 该 图表 明 ， 小 尺 寸 的准 脆 性 结 构 有 较 大 的 韧 性 ， 而 大尺 寸 的准 脆性 结构 的韧 性较 小 ， 这 与试 验 所 得结果相符 。 0 l 0 0 0 2 0 0 0 3 0 0 0 40 0 0 5 0 0 0 6 0 0 0 7 0 0 0 咖 h 0 注：十 D Z 2 0 ( O1 + D Z 4 0 0 1 十 DZ 8 0 0 1 一 D Z 2 0 0 2 一 D Z 4 0 0 2 + DZ 8 0 o 一 2 图 4试件 的相对弯矩一 曲率图 相对挠度 图 5 不 同尺寸 的结构 的名义强度与相对挠度关系 曲线 2 3 截面应变规律 3种不 同几何尺寸试件 的截面实测应变分布如 图 6所示 。由图 6可见 ， 不 同几何尺寸试件的截 面 应变发展变化规律基本相同， 荷载较低时， 截面应变 分布线性规律较好 ； 随着荷载增 大， 裂缝 出现并 开 展 、 延伸， 中和轴 向受压边移动， 受压区高度逐渐减 小 ， 截面应变分布的线性规律有所减弱 ， 但直至试件 破坏 ， 截面应变分布规律仍均可近似为线性。因此， 混凝土柱的截面应变规律不存在明显的尺寸效应问 题 ， 平截面假定对大尺寸混凝土柱仍适用。 2 4 侧 向挠度 各试件的荷载一 跨中挠度曲线见图7 。由图 7 可 见， 随竖向荷载增大， 不同尺寸试件的挠度曲线变化 规律基本相同。各试件在极限荷载作用下的柱 中挠 度值列于表 3 。由表 3可知 ， 随着截面尺寸的增大 ， 试件 DZ 2 0 0的相对 挠度 ( 柱 中挠度 柱高) 较大 ， 试 件 D Z 4 0 0和 D Z 8 0 0的相对挠度接近 ， 且明显小于试 件 DZ 2 0 0 ， 即大尺寸混凝土柱 的侧 向弯 曲变形 比小 尺寸试件要小些。 5 0 5 O 5 2 2 l l 0 察 聪 林I 1l 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第3 期 杜修力， 等： 高强混凝土柱小偏心受压性能尺寸效应试验研究 注 面8 l l C 混凝土 e 1 + 8 7 5 k N + 2 7 1 2 5 k N+4 4 1 2 5 k N 注 +6 2 3 7 5 k N * 8 0 6 2 5 k N+ 9 5 6 2 5 k N +l 2 0 6 2 5 k N+l 3 3 7 5 k N ( a)DZ 2 o 0 1 6 00 l 4 0 0 1 2 0 0 至 l 0 0 0 鼹8 0 0 耀6 0 0 4 oo 2 0 0 0 f 5 ( 】 0 1( 混凝土 l 0 5 l 1 5 2 挠度 m m x1 0 。 6 + 2 0 3 k N + 6 5 3 k N 一 1 3 7 2 k N注 + 21 5 2 kN - 4 1 -3 2 02 k N一 3 7I 4 k N 一 4 4 4 6 kN + 4 78 3 k N ( b)DZ 4 0 0 图 6 试 件的实测截面应变分布 ( a )D Z 2 ( ) o 注 ：+ D Z 2 0 0 1+ D Z 2 0 0 2 表 3 柱 中侧 向挠度 6O 0 0 5Oo 0 Z 40 00 籁 3 0 0 0 禧 2O 0 o 1 o( M 】 0 0 5 l 1 5 2 2 5 3 挠度 m m ( b) DZ 4 0 0 注 ：+ DZ 4 0 0 1 DZ 4 0 0 2 图 7 试 件的荷载一 跨 中挠度 Z 、 罐 棹 3 结论 钢筋应变e 1 0 6 ( a)DZ2 o 0 -2 l 霎 瑚 ) 5 q 混凝 应变e x 1 0 4 + 93 0k N 一2 42 5 k N+ 3 8 0 2 kN 一6 48 6 k N 一 9 1 o 5 k N十 I l 7 0 0 k N 一一1 3 9 6 9 k N 一1 5 5 2 3 kN (c)D Z8 o 0 1 8O 0 0 1 6 0( ) 0 1 4 ) 0 l 2O 0 o l O ) 0 8 0 0 0 6o o O 4 0 【 )o 2 o 0 0 0 (c)DZ 8 o 0 注： + D Z 8 0 0 1+ DZ 8 0 0 2 2 5纵筋 应变 不同几何尺寸试件在不同荷载下的钢筋应变发 展规律见图 8 ， 其 中纵筋应 变测 点为各试件 的柱 中 测点( 即图 2的 1 1截面测点) 。由图 8可见， 各试 件达到极限荷载时均为受压钢筋先屈服 ， 受拉钢筋 未屈服， 且 随着 几何尺寸 的增 大， 受 拉钢筋应 变减 小 ， 即受拉钢筋的拉应力逐渐减小 。 黧 0 0 5 0 0 - 3 0 0 0 2 5 0 o - 2 0 0 0 1 50 0 一 l) 0 0 50 0 O 5 0 0 1 0 0 0 1 5 0 0 2 5 0 0 2 0 0 0 1 5 0 0 1 0 0 0 5 0 0 0 5 o 0 钢筋应变e l O 钢筋应变e l O ( b) D Z 4 0 0 ( C)D Z 8 0 0 注： 一 G1 一 G 2 一G 3 一 G 4 一G 9 一GI O+Gl 1 一G1 2 图 8 试 件的荷载一 钢筋应变关 系 1 ) 当荷载偏心距取为 0 2 5 。时 ， 不 同几何 尺 寸高强混凝土柱 的受压破坏形态基本相 同， 均是典 型的小偏压脆性破坏 ， 其尺寸效应不明显 。 2 ) 高强混凝土柱的小偏心受压承载力存在明显 尺寸效应 ， 随着截面尺寸的增大， 高强混凝土柱的承 载力安全储备量减小 ， 即按现行混凝土结构设计 规 z 褥禧 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 土 木 建 筑 与 环 境 工 程 第 3 5 卷 范设 计 的大尺 寸高 强混凝 土 柱 的安 全性 偏低 。 3 ) 高强混凝土柱的小偏心受压变形能力存在尺 寸效应 ， 与其极 限承载力相对应 的弯曲曲率 随着其 几何尺寸的增大而减小 ， 即其变形能力减弱 。 4 ) 高强混凝土柱在小偏心受压情况下 的横截面 应变分布规律基本符合平截面假定 ， 不存在 明显 的 尺 寸效应 问题 。 参 考文 献 ： 1B a z a n t Z P， C h e n E P S c a l i n g o f s t r u c t u r a l f a i l u r e J Ap pl i e d M e c ha ni c s Re vi e ws ，l 99 7，5 0(1 0)：59 3 6 27 2张明 ， 卢裕杰 ， 杨 强准脆性材料的破坏概率与强度尺 寸效应 J 岩石力学与工程学报 ， 2 0 1 0 ，2 9 ( 9 ) ： 1 7 8 2 1 87 9 Z h a n g M ，Lu Y J 。Ya n g Q F a i l u r e p r o b a b i l i t y a n d s t r e n g t h s i z e e f f e c t o f q u a s i b r i t t l e ma t e r i a l s J Ch i n e s e J o u r n a l o f Ro c k Me c h a n i c s a n d En g i n e e r i n g， 2 O1 0，29( 9)：1 7 82 1 87 9 3 周红 ，车轶 ， 陈赓 ， 等 混凝土立方体与 圆柱体劈裂抗 拉 强度尺寸效 应研 究 J 混凝土 ， 2 o I O ( 8 ) ： 1 3 - 2 0 Zhou H ，Ch e Y，Che n G，e t a 1 Si z e e f f ec t o n t e n s i l e s p l i t t i n g s t r e n g t h o f c o n c r e t e c u b e s a n d c y l i n d e r s J Con c r e t e，2 O1 0( 8)：1 3 2 O 4 钱觉时 ， 黄煜镔混凝 土强度尺寸效应的研究进展 J 混凝 土与水泥制品 ， 2 0 0 3 ( 3 ) ： 1 - 5 Qt a n J S，Hu a n g Y B，Re v i e w o f s iz e e f f e c t o n s t r e n g t h o f c o n c r e t e J C h i n a C o n c r e t e a n d C e me n t P r o d u c t s ， 2 0 0 3 ( 3 ) ：1 - 5 5L e s s a r d M，C h a a l l a l O，Ai t c i n P C T e s t i n g h i g h s t r e n g t h c o n c r e t e c o mp r e s s i v e s t r e n g t h J A C I Ma t e r i a l s J o u r n a l ，1 9 9 3 ，9 0 ( 4 ) ：3 0 3 3 0 8 r 6 S e n e r S， B a r r B， Ab u s i a f H F S i z e e f f e c t t e s t s i n u n r e i n f o r c e d c o n c r e t e c o l u mn s J Ma g a z i n e o f Con c r e t e Re s e a r c h，1 9 99，51 ( 1)：3 11 7 杜修力 ，袁健 ， 周宏 宇，等钢筋混凝 土梁在低周 反复 荷载作用下受剪性能的尺寸效应试验研究 J 地 震工 程与工程振动 ， 2 0 1 1 ，3 1 ( 5 ) ： 3 0 3 8 Du X L，Yu a n J，Zh o u H Y，e t a 1 Th e e x p e r i me n t a l s t u dy of s i z e e f f e c t o n s h e a r c a pa c i t y of r e i nf o r c e d c o n c r e t e b e a m u n d e r l o w c y c l i c l o a d i n g J J o u r n a l o f Ea r t h q u a k e En g i n e e r i n g a n d E n g i n e e r i n g Vi b r a t i o n， 2 O11，31( 5 )：3 0 3 8 r 8Br o c c a M ，B a z a n t Z P S i z e e f f e c t i n c o n c r e t e c o l u mn s ： f i n i t e e l e me n t a n a l y s i s w i t h mi c r o p l a n e mo d e l J J o u r n a l o f S t r u c t u r a l En g i n e e r i n g ， 2 0 0 1 ， 1 2 7(1 2) ： 1 3 82 13 9 O 9 杜修力 ， 符佳 ，张建伟钢筋混凝 土柱轴 心受压性能尺 寸效应 的大 比尺试 验研究 J - 1 土 木工 程 学报 ，2 0 1 0 ， 4 3 ( S u p 2 ) ：1 - 8 Du X I ，Fu J ，Z h a n g J W 。 Th e e x p e r i me n t a l s t u d y o n s i z e e f f e c t o f t h e l a r ge s i z e r e i nf o r c e d c onc r e t e c o l u mn u n d e r a x i a l l o a d i n g J C h i n a C i v i l E n g i n e e r i n g J o u r n a l ，2 0 1 0 ，4 3 ( S u p 2 )：1 8 1 O 周宏 宇，李振宝 ， 杜修 力R C受 弯构件 正截面极 限承 载力尺寸效应研究 I- J 武 汉理 工大学 学报 ， 2 0 1 1 ，3 3 ( 1)：83 87 Zh ou H Y Li Z B，Du X L St ud y o n s i z e e f f e c t o f no r ma l s e c t i o n ul t i ma t e be ar i ng c a p a c i t y of RC f l e xur a l me mb e r sJ J o u r n a l o f Wu h a n Un i v e r s i t y o f Te c hn ol og y，20 11，33( 1)：83 87 1 1 E r d e m C，Gu n e y O，Uq u r E Hi g h s t r e n g t h c o n c r e t e c o l u mn s u n d e r e c c e n t r i c l o a d J J o u r n a l o f S t r u c t u r a l Eng i n e e r i n g，20 06，1 32( 7 )：1 05 2 1 06 0 1 2 B a z a n t Z P ，K wo n Y WF a i l u r e o f s l e n d e r a n d s t o c k y r e i n f o r c e d c o n c r e t e c o l u mn s t e s t s o f s i z e e f f e c t J M a t e r i a l s a n d St r u c t ur e s。1 9 94，2 7( 2)：7 9 9 0 1 3 中国建筑 科学 研究 院 钢筋 混凝 土结 构研 究报 告 选集 ( 2 ) M 北 京 ： 中国建筑工业 出版 ，l 9 8 1 1 4 GB 5 0 1 5 2 - 9 2混凝土结构试验方法标准 s 北京 ：中 国建筑工业出版社 ，1 9 9 2 1 5 G B 5 0 0 1 0 -2 0 1 0混凝土结构设计规范 s 北京 ：中国 建筑工业 出版社 ，2 0 1 0 ( 编 辑 胡 玲 ) 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m