不规则钢筋混凝土异形柱框架结构的抗震性能.pdf

第2 9 卷第4期 2 0 0 7年 8月 重 庆 建 筑 大 学 学报 J o u r n a l o f C h o n g q i n g J i a n z h u Un i v e r s i t y Vo l . 2 9 No . 4 A u g . 2 0 0 7 不规则钢筋混凝土异形柱框架结构的抗震性能 唐剑 ， 段朝程， ， 杨溥“ ( 1 . 江西科技师范学院土木工程系， 江西南昌3 3 0 0 1 3 ; 2 . 重庆大学土木工程学院， 重庆4 0 0 0 4 5 ) 摘要: 按现行规范及技术规程设计了设防烈度为8 度的一个不规则的钢筋混凝土异形柱框架结构， 并进 行 了双向水平地震作用下的空间三维非线性地震反应分析， 考查 了异形柱框 架结构在罕遇地震水准下 的整体抗震性能， 对结构能否达到抗震设 防目标进行 了初步评价。结果表 明， 8度 区按规范设计的结构 在罕遇烈度地震作用下基本能够达到预期的抗襄设防 目标。 关键词: 异形柱， 钢筋混凝土框架结构; 非线性地震反应分析; 杭震性能 中图分类号: T U 3 7 5 . 3文献标志码: A文章编号: 1 0 0 6 -7 3 2 9 ( 2 0 0 7 ) 0 4 -0 0 9 0 -0 5 S e i s mi c P e r f o r ma n c e o f R e g u l a r R C F r a m e w i t h S p e c i a l l y S h a p e d C o l u m n s T A N G J i a n l ， D U A N Z h a o - c h e n g l ， Y A N G P u t ( 1 . F a c u l t y o f C iv i l E n g i n e e r i n g , J i a n g x i S c ie n c e 2 . C o l l e g e o f C iv i l E n g i - n e e r i n g , C h o n g g i n g U n i v e r s i t y , C h o n g g i n g 4 0 0 0 4 5 , C h i n a ) A b s t r a c t ; A c c o r d i n g t o t h e c o d e a n d t e c h n i c a l r e g u l a t i o n , a n i r r e g u l a r R C f r a m e w i t h s p e c i a l l y s h a p e d c o l u m n s h a s b e e n d e s i g n e d , w h i c h s i t u a t e d a t t h e a r e a o f f o r t i f i c a t i o n i n t e n s i t y 8 . S u b s e q u e n t l y , t h e n o n l i n e a r d y n a m i c a - n a l y s i s h a s b e e n c a r r i e d o u t f o r t h e s t r u c t u r e b y i n p u t t i n g g r o u n d m o t i o n s i n t w o d i r e c t i o n s . A f t e r s u m m i n g u p t h e c a l c u l a t i o n r e s u l t s , t h i s p a p e r h a s e x a m i n e d s e i s m i c p e r f o r m a n c e o f t h e s t r u c t u r e u n d e r t h e r a r e s e i s m i c a c - t i o n s a n d g i v e n a p r i m a r y e v a l u a t i o n o n t h e s t r u c t u r e t o s e e i f i t c o u l d a c h i e v e t h e p r e d e t e r m i n e d a n t i - s e i s m i c a i m s . I t i n d i c a t e s t h a t t h e s t r u c t u r e d e s i g n e d a c c o r d i n g t o t h e c o d e s c a n a c h i e v e t h e p r e d e t e r m i n e d a n t i - s e i s m i c a i m u n d e r t h e r a r e e a r t h q u a k e . K e y w o r d s : s p e c i a l l y s h a p e d c o l u mn ; R C f r a me ; n o n l i n e a r s e i s mi c r e s p o n s e a n a l y s i s ; a n t i - s e i s m i c p e r f o r ma n c e 近年来， 应工程实践的迫切需要， 国内各有关单位 对钢筋混凝土异形柱框架结构进行了大量的试验研 究 1 - 3 和理论分析工作。 其中 试验研究工作主要集中 在异形柱构件和框架结构模型的振动台试验上， 由于 受到设备和经费的限制， 进行系列的较大尺寸的整体 结构动力或静力试验不现实。而理论分析上对异形柱 结构整体空间非线性分析方法的研究不够深人， 还没 有一种能够较好反映钢筋混凝土异形柱结构主要受力 特点并得到比较广泛认可的非线性分析手段和工具， 结构的弹塑性变形无法实际操作， 所设计的结构能否 满足“ 大震不倒” 的抗震设防要求还不清楚， 因此开展 对异形柱框架结构的空间地震非线性动力反应分析和 整体抗震性能的研究， 是十分必要的。 基于上述目的， 采用基于有限单元柔度法的纤维 模型梁柱单元， 本文对不规则异形柱框架结构进行双 向水平地震作用下的三维非线性地震反应分析， 并考 察按照规范设计的不规则异形柱框架结构在罕遇地震 水准下的抗震性能， 对结构能否达到抗震设防目标进 行初步的评价。 1 分析模型 1 . 1 结构方案与概况 依 照 建 筑 抗 震 设 计 规 范 ( G B 5 0 0 1 1 - 2 0 0 1 ) 4 1 与 混凝土异形柱结构技术规程 ( J G J 1 4 9 一2 0 0 6 ) 1 设 计了设防烈度为8 度、 II 类场地的一个 3 跨X2 跨， 局 部六层的异形柱框架结构， 框架抗震等级为二级。结 构的柱、 梁、 板均采用C 3 0 混凝土， 板厚 1 0 0 m m， 层高 3 m; 结构基本周期为0 . 7 4 s 。构件配筋按S A T WE 结果进行设计， 除底层4 轴线处异形柱纵筋全为中 2 5 外， 其它异形柱纵筋全为中 1 8 ， 所有柱中 箍筋沿柱高全 ， 收稿日期: 2 0 0 7 -0 2 -0 2 作者简介: 唐 剑( 1 9 7 8 -) ， 男， 江西南昌 人， 讲师， 硕士， 主要从事结构工程及防 灾减灾工程研究。 万方数据 第 4 期唐剑， 等: 不规则钢筋混凝土异形柱框架结构的杭震性能 长加密布置争 1 0 1 0 0 。梁截面为2 0 0 X 5 0 0 m m， 梁中 箍筋为帕1 0 0 / 2 0 0 。柱、 梁结构布置及配筋如图1 , F7 - 一- ! I 1 1 / 犯， 6TI 石 厂x z 万 l 。 、 I 口 目 ! l l I . I I u z i Y sa z xr 山 z 1 7 1 岩 恤/ KZ3， 孔 。K Z2 一 一 I 一 l 一 卜 一 一一 T ， 一七 一 击I 队 。牛 ， ， ， ，A P r g . 量 眨二二 分 盆二乙蔽二翻匕二 _ J 一了 曰K石舀行翻 。 口 】 . . “ ” 一 61 别 曰一 . .一 卜 - 一 -一- ， 1 日口扣 图1 结构平、 立面布置图及柱配筋图 2 . 2 结构弹性水平位移及轴压比的验算按照双指标方案、 3 + 1 的地震波样本容量进行 结构的弹性水平变形在S A P中用振型分解反应 谱法计算( 考虑双向地震作用输入下的扭转反应) 。结 构在多遇地震作用下的最大水平弹性层间位移角为 1 / 6 7 6 ( X向) 和 1 / 9 1 5 ( Y向) ， 满足设计规范的要求 ( 1 / 5 5 0 ) 。另外， 在X方向上各楼层最大弹性水平层 间位移与该层两端弹性水平层间位移平均值的比值如 表1 。结果表明， 该结构已经属于扭转不规则的范畴 了。 衷 1 结构各楼层最大弹性水平层间位移与该楼层两端弹性水 平位移平均值的比值 选波C a ， 选取的地震动见表 2 ( 其中A C C 1 0 为人造地 震动) 。采用S A P 2 0 0 。 进行了振型分解反应谱分析和 弹性动力时程分析， 计算结果如表 2 ， 表明选出的地震 波能满足现行抗规范对结构底部剪力的要求。 表2 结构弹性时程分析与振型分解反应谱分析所得底部剪力 对 比 箱入的地震动记录U S A 0 0 6 4 1 U S A 0 2 5 8 1 I N D 0 0 3 6 4 A C C 1 0 层数第1 层第2 层第3 层第4 层第5 层第 6 层 比值1 . 1 9 1 . 2 0 1 . 2 1 1 . 2 2 1 . 1 8 1 . 1 7 L形、 T形、 十形柱轴压比分别为0 . 3 3 , 0 . 5 0 , 0 . 5 9 ， 均未超过规程对异形柱轴压比的限 值0 . 5 0 , 0 . 5 5 , 0 . 6 0 , 2 . 3 非线性动力分析模型与方法 采用基于有限单元柔度法的纤维模型的梁柱单元 编制的非线性动力分析程序( 由重庆大学土木工程学 院提供) 。纤维模型梁柱单元即将梁柱单元截面离散 化为若干纵向纤维， 忽略剪切影响， 认为每根纤维处于 单向应力状态( 可以在材料的单轴应力一应变关系中 考虑箍筋横向约束影响) ， 采用平截面假定， 依据有限 单元柔度法理论来建立梁柱单元刚度矩阵， 再根据相 应纤维材料的单轴应力一应变关系计算整个截面的力 与变形的非线性关系。程序中钢筋采用了考虑等向应 变硬化影响的本构模型; 混凝土采用了修正的K e n t - P a r k 模型。该分析程序的分析效率和分析精度已在 普通矩形柱构件和结构层次 6 1 、 异形柱构件层次 7 1 上 得到了验证。 2 . 4 她 ，动的选取与输入 振型分解反应谱法所 得的结构底部剪力/ k N 弹性时程分析所得的 结构底部剪力/ k N 比值 平均比值 4 4 6 3 5 1 5 2 9 4 2 3 4 3 6 0 . 7 9 1 . 1 9 0 . 9 5 0 . 9 8 0 . 9 8 由于结构平面布置不规则， 分别沿X方向输入所 选地震波， Y方向输人所选地震波在另一个方向上的 水平分量， 同时X, Y方向的幅值之比为1 0 . 8 5 , 3 罕遇地震作用下结构反应结果分析 本文在进行结构的非线性反应分析时， 由结构整 体的表现( 如层间位移角、 层扭转角) ， 进而到单个构件 的状态( 如截面的弯矩一曲率关系、 纤维的应力应变) 两个方面来考查结构的反应。由于X方向输人地震 波的幅值较大， 且扭转效应较大， 因此考查的均是沿结 构 X向的反应。 3 . 1 层间位移角、 层间扭转角、 楼层侧移 在4 条地震波输人( 峰值加速度为4 m / s ) 下， 结 构各层的最大层间位移角、 最大层间扭转角及结构顶 点侧移见表3 ; 结构各层左右两端最大层间位移与最 大层间位移平均值的比值见表4 ; 结构各层左右两端 的层间位移角、 层间扭转角见图2 和图3 , 万方数据 9 2 第2 9 卷 重 庆 建 筑 大 学 学报 表 3 箱人的地震动记录 罕遇地及输入下结构的最大层间位移角、 最大层间扭转角与顶点最大侧移 结构左端最大层间位移角 结构右端最大层间位移角 结构最大层间扭转角/ r a d 结构顶点最大侧移/ m m US A0 0 6 4 1 1 / 1 5 6 ( 二) 1 / 1 0 8 ( 二) US A0 0 7 0 7 1 / 1 2 3 ( 二) 1 / 9 1 ( 二) I ND0 0 3 6 4 1 / 1 6 3 ( 二) 1 / 1 1 8 ( 二) ACCS 1 / 1 6 3 ( 二) 1 / 9 0 ( 二) 0 . 0 0 1 0 4 ( 二) 1 0 1 . 3 1 / 1 7 8 0 . 0 0 1 3 1 ( 二 )0 . 0 0 1 3 3 ( 二 ) 0 . 0 0 1 5 9 ( 二) 平均值 1 / 1 4 9 1 / 1 0 0 0 . 0 0 1 3 2 1 2 4 . 0 1 / 1 4 5 1 0 0 . 6 1 / 1 7 9 1 0 6 . 7 1 / 1 6 9 1 0 8 . 2 1 / 1 6 6 最大值 1 / 1 2 3 1 / 9 0 0 . 0 0 1 5 9 1 2 4 . 0 1 / 1 4 5 最大侧移/ 结构总高度 注: “ () ” 中的数字表示最大层间位移角发生的横层。 表4 罕遇地展输入下结构各层最大层间位移与该层两端层间 位移平均值之比 层数 US A0 0 6 4 1 US A0 2 5 8 1 I ND0 0 3 6 4 AC C1 0 1 . 1 5 1 . 1 8 1 . 1 9 1 . 2 3 1 . 0 9 1 . 0 9 1 . 3 2 1 . 2 9 1 . 2 8 1 . 3 0 1 . 2 0 1 . 1 5 明显了。 3 ) 结构各层最大层间位移与该层两端层间位移平 均值之比 一般以第四层最大， 在4 条波的输人下最大 值为1 . 3 0 , , F)Z- V 从表 3 -4 、 图2 .3可以看出: 1 ) 在4 条波输人下， 结构各层的左右两端的层间 位移不同， 结构右端明显要比左端大。 2 ) 在4 条波输人下， 结构层间最大扭转角最大值 为0 . 0 0 1 5 9 r a d ( 相当于结构底层左右两端同一时刻 的位移差最大为2 8 . 6 2 mm) ， 表明楼层的扭转已经很 ， . 比肖】 翻1 1 五 目 日 州卜卜n田多 匕d尸0月石通任0内j 0，120自on .二钾t，.一心.三种.三，工 勺d哎do甘月了月0.h ，二，二，几，翻，二，1 . ，且，土，二，且.一11 层层层层层层 1几，内J左r3月h 第第第第第第 - q -A1 】 .大层间位移转角I W A 图 2 0 . 0 0 0 旧0 . 0 0 1 6 0 . 0 0 2 4 结构各层的最大层间扭转角 70弓14121 7 r-,6.-、 - 一 ， 。6 月碑J，12 ， -一 丫 一 一 4卜 - - 一 -一衡气 一- 一 ， 峥左端 令右端 勺一2 纽 大 层 间 位 移 角1 0 . 0 1 2 0 _ 0 1 6 爱 大 层 间 位 移 角 0 . 侧) 日0 占0 . 0 0 4 0 . 0 0 8 峨 k u m p u 0 . 0 1 2众01 6 0 6 U S A 0 0 6 4 1 波抽人 1 波抽人】 H 侧 扣3 6 4 波抽人 0 . 0 0 4 0 . 0 0 8 0 . 0 1 2 0 . 0 1 6 A C C 1 0 波翰人 图3 罕遇地震输入下结构各层的最大层间位移角 盛层中 往 ( A C C 1 0 ) 图4 罕遇地震输人下结构梁柱的弯矩一曲率关系 3 . 2 梁柱截面的弯矩一曲率关系底和二层梁端的截面弯矩一曲率关系如图4 所示( 仅 由于 结构左右两端的柱、 梁反应不相同， 因此分别给出A C C 1 0 波输人下的弯矩一曲率关系曲线) 。从 选取结构左右两端的柱及梁来考察。 在4 条地震波输图4 中 可以 看出: 结构右端中梁、 边梁已 经有较明显的 人( 峰值加速度为4 m / s ) 下， 结构左右两端的底层柱屈服现象， 但屈服程度并不深， 左端中梁、 边梁则看不 万方数据 第 4期唐剑， 等: 不规则钢筋混凝土异形柱框架结构的杭震性能 到明显的屈服; 所有底层柱都已经有了较为明显的屈0 . 0 0 4 2 6 ， 均比梁的大很多， 角柱距极限压应变还有一 服， 屈服的程度比梁要深得多。定的距离， 但边柱、 中柱已经超过了极限压应变。 3 . 3 梁柱截面的纤维应变2 ) 对钢筋的最大拉应变， 结构右端的梁均大于左 在4 条地震波( 峰值加速度为4 m / s ) 输人下， 结端的梁， 结构右端的柱均小于左端的柱。边梁梁端截 构梁柱纤维最大应变如表5 。结果表明:面为0 . 0 0 3 0 8 ， 中梁梁端截面为0 . 0 0 2 6 7 ， 分别达到了 1 ) 对混凝土的最大压应变， 结构右端均大于左端。1 . 6 倍、 1 . 4 倍的钢筋屈服应变; 角柱下端为0 . 0 0 5 8 5 , 边梁梁端截面为0 . 0 0 2 3 8 ， 中梁梁端截面为0 . 0 0 2 5 6 ，边柱下端为0 . 0 0 4 7 7 ， 中柱下端为0 . 0 0 4 4 1 ， 均比梁的 距0 . 0 0 4 的混凝土极限压应变还有一定的距离; 角柱要大很多， 分别达到了3 . 0 倍、 2 . 5 倍和2 . 3 倍的钢筋 下端为0 . 0 0 3 2 4 ， 边柱下端为0 . 0 0 4 2 6 ， 中柱下端为屈服应变。 表5 罕遇地展输入下梁柱纤维最大应变 考察纤维位置 US A0 0 6 4 1 US A0 2 5 8 1I ND0 0 3 6 4AC C1 0 最大值 柱混凝土 最大压应变 柱钢筋最 大拉应变 左端角柱下端 右端角柱下端 中柱下端 左端边柱下端 右端边柱下端 左端角柱下端 右端角柱下端 一0 . 0 0 2 4 9 一0 . 0 0 3 2 4 一0 . 0 0 4 2 6 一0 . 0 0 3 1 1 一0 . 0 0 4 2 6 中柱下端 梁混凝土 最大压应变 梁钢筋最 大拉应变 左端边柱下端 右端边柱下端 左端边梁梁端 右端边梁梁端 左端中梁梁端 右端中梁梁端 左端边梁梁端 右端边梁梁端 左端中梁梁端 右端中梁梁端 一0 . 0 0 1 6 1 E 1 1 一0 . 0 0 2 7 0 1 1 一0 . 0 0 4 2 6 1 1 一0 . 0 0 1 8 1 0 1 1 一0 . 0 0 3 8 2 1 1 1 0 . 0 0 4 4 8 1 1 1 0 . 0 0 4 4 1 1 1 1 0 . 0 0 3 4 9 1 1 1 0 . 0 0 4 7 7 1 1 1 0 . 0 0 2 6 6 0 1 一0 . 0 0 1 1 2 0 1 一0 . 0 0 1 8 3 2 1 一0 . 0 0 1 4 9 1 1 一0 . 0 0 1 9 4 1 1 一0 . 0 0 1 4 9 1 1 一0 . 0 0 1 7 7 1 1 1 一0 . 0 0 3 4 6 1 1 1 一0 . 0 0 1 9 1 1 1 1 一0 . 0 0 4 2 6 0 1 0 . 0 0 4 2 1 1 1 1 0 . 0 0 4 5 4 1 1 0 . 0 0 3 2 7 1 1 1 0 . 0 0 3 1 8 1 1 0 . 0 0 2 4 6 11 1 一0 . 0 0 1 6 1 1 2 1 一0 . 0 0 2 3 8 1 2 1 一0 . 0 0 2 1 9 1 2 1 一0 . 0 0 2 5 6 1 2 1 0 . 0 0 1 6 9 1 2 1 0 . 0 0 2 3 2 1 2 1 0 . 0 0 2 2 5 1 幻 0 . 0 0 2 6 7 2 1 一0 . 0 0 1 8 1 1 1 1 一0 . 0 0 1 9 0 1 1 1 一0 . 0 0 3 0 3 1 -0 . 0 0 2 0 7 1 1 1 一0 . 0 0 2 8 2 1 1 0 . 0 0 3 2 1 1 1 0 . 0 0 3 7 0 1 1 1 0 . 0 0 2 5 5 1 1 1 0 . 0 0 3 4 5 0 1 0 . 0 0 2 9 6 1 1 一0 . 0 0 1 1 0 1 2 1 一0 . 0 0 1 6 9 1 2 1 一0 . 0 0 1 4 4 1 2 1 一0 . 0 0 1 8 1 1 2 1 0 . 0 0 1 6 2 0 1 0 . 0 0 2 1 2 1 2 1 0 . 0 0 1 6 9 1 2 1 0 . 0 0 2 0 1 0 2 1 0 . 0 0 5 8 5 0 . 0 0 4 5 4 0 . 0 0 4 4 1 0 . 0 0 4 7 7 0 . 0 0 2 9 6 一0 . 0 0 1 6 1 一0 . 0 0 2 3 8 一0 . 0 0 2 1 9 一0 . 0 0 2 5 6 0 . 0 0 1 6 6 E 2 1 0 . 0 0 2 4 6 1 幻 0 . 0 0 1 4 6 1 2 1 0 . 0 0 2 0 6 1 2 1 一0 . 0 0 2 4 9 1 1 1 一0 . 0 0 3 2 4 1 1 1 一0 . 0 0 3 8 6 1 1 一0 . 0 0 3 1 1 1 1 1 一0 . 0 0 4 0 9 ( 1 1 0 . 0 0 5 8 5 M 0 . 0 0 4 2 6 1 1 1 0 . 0 0 4 4 1 0 1 0 . 0 0 4 0 7 1 1 1 0 . 0 0 2 4 1 1 1 1 一0 . 0 0 0 9 9 E 2 1 一0 . 0 0 1 7 3 2 1 一0 . 0 0 1 4 3 1 2 3 一0 . 0 0 1 8 3 2 1 0 . 0 0 1 6 3 2 1 0 . 0 0 3 0 8 1 2 0 . 0 0 1 6 7 1 2 1 0 . 0 0 2 4 4 1 2 1 0 . 0 0 1 6 9 0 . 0 0 3 0 8 0 . 0 0 2 2 5 0 . 0 0 2 6 7 注: 尹中的数字表示最大应变发生的楼层. 3 . 4 梁柱出铰先后顺序 为了更好地评价结构是否能满足“ 强柱弱梁” 的要 求， 给出在四条波下结构梁、 柱出现塑性铰的时刻( 以 受拉钢筋刚达到屈服应变为出铰的时刻) ， 如表6 。结 果表明， 不同的地震波输人下， 结构梁柱出铰顺序与时 刻都不一样。总体看来， 结构在罕遇地震作用下底层 柱底全部出铰， 而结构左端梁基本不出铰， 结构右端梁 全部出铰; 且从出铰的先后顺序来看， 柱铰出得较早、 较多， 梁铰出得较迟、 较少， 而且柱铰的转动远大于梁 铰的转动， 这样在大震下结构将主要依靠柱铰来进行 消耗地震能量， 结构的抗震性能较差。 表 6 罕遇地展下 8度区结构的出铰时刻/s 枪人的地震波编号 U S A 0 0 6 4 1 U S A 0 2 5 8 1 I N D 0 0 3 6 4 A C C 1 0 底层左端角柱 底层右端角柱 底层中柱 底层左端边柱 底层右端边柱 二层左端边粱 二层右端边梁 二层左端中梁 二层右端中梁 6 . 1 8 6 . 4 8 7 . 4 6 6 . 2 2 8 . 7 0 不屈 6 . 8 6 不屈 7 . 5 2 7 . 9 4 8 . 4 2 8 . 4 2 6 . 0 2 8 . 5 2 不屈 8 . 4 8 8 . 4 4 8 . 4 4 4 . 2 0 3 . 6 0 1 3 . 8 6 8 . 2 0 9 . 8 6 不屈 8 . 7 6 不屈 8 . 7 6 6 . 7 8 6 . 8 4 6 . 8 4 6 . 8 2 1 1 . 4 8 不屈 6 . 9 4 不屈 6 . 9 4 4 结构抗震性能评价 在对不规则钢筋混凝土异形柱框架结构进行了非 线性地震反应分析的基础上， 参照相关规范、 规程及文 献对该结构的整体抗震性能评判结果如下: 1 ) 按总体失效准则。对于“ 大震不倒” 设防目标的 评价， 采用层间位移角允许值1 / 6 5 作为评价结构总体 失效准则。在罕遇地震输人下， 结构左右两端的最大 层间位移角分别为 1 / 1 2 3 , 1 / 9 0 ， 均未超过 1 / 6 5 。因 此， 认为8 度区结构左右两端均能够满足“ 大震不倒” 的要求。 2 ) 按局部失效准则。在罕遇地震输人下， 从构件 截面的弯矩一曲率关系以及纤维的应变可以看到: 结 构左端梁中钢筋基本上没有屈服， 右端梁中钢筋普遍 屈服， 但混凝土的压应变距极限压应变还有一定的距 离， 截面的弯矩一曲率滞回曲线有一定的屈服现象; 结 构底层柱中大部分钢筋都已屈服， 混凝土最大压应变 已超过了极限压应变， 截面的弯矩一曲率滞回曲线出 现了非常明显的屈服现象。从出铰顺序来看， 结构除 底层柱底以外二层柱也有少部分出铰， 而且柱铰出得 万方数据 9 4重 庆 建 筑 大 学 学报 第 2 9 卷 试验研究 J ) . 土木工程学报， 2 0 0 2 , 3 5 ( 3 ) : 7 一1 2 . 黄雅捷， 梁兴文， 吴敏哲， 等. 钢筋混凝土异形柱框架结构 抗震试验与分析 J ) . 建筑结构， 2 0 0 2 , 3 2 ( 1 ) : 4 9 一5 2 . 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( 编辑王秀玲) 一lesJlesJ一IJ一esJ 口d月任匕d丹b rLrljrL尸esL -IJF-J 内了0乃 rLFL 较早、 较多， 梁铰出得较迟、 较少， 柱铰的转动远大于梁 铰的转动， 这样在大震下结构将主要依靠柱铰来进行 消耗地震能量， 结构的抗震性能较差。 综上所述， 按现行规范及技术规程设计的设防烈 度为8 度、 II类场地、 设计地震分组第一组的不规则钢 筋混凝土异形柱框架结构， 能够基本满足“ 大震不倒” 的要求。 参考文献: 1 刘军进， 吕志涛， 冯健， 等. 9 层( 带转换层) 钢筋混凝土异 形柱框架结构模型振动台试验研究 J ) . 建筑结构学报， 2 0 0 2 , 2 3 ( 1 ) : 2 1 一2 6 . 2 李杰， 肖建庄， 陈建兵， 等. 钢筋混凝土异型柱结构振动台 ( 上接第4 8页) 5 邵晓健. 不同强度混凝土梁柱节点的抗展性能 D ) . 上海: 同济大学， 2 0 0 2 . 6 林仙尔， 不同强度混凝土梁板柱节点的抗震性能研究 功. 上海: 同济大学， 2 0 0 2 . 7 徐 斌， 程 j ， 张 美 励， 等 . 核 心区 混 凝 土 强 度 低于 柱的 框 架节点受力性能试验研究 C ) . 第十届高层建筑抗震技术 交流会议论文集. 广州， 2 0 0 5 . 8 G B 5 0 0 1 0 一2 0 0 2 , 混凝土结构设计规范 印. 【 幻刘建伟. 按梁浇注的钢筋混凝土框架节点破坏机理及抗 震性能分析 功. 重庆: 重庆大学， 2 0 0 6 . 1 0 郑清. 采用梁混凝土浇筑的框架节点在低周交变荷载作 用下的试验研究与分析 D ) . 重庆: 重庆大学， 2 0 0 6 . 1 1 林书佚. 基于非线形动力分析的框筒结构抗震规定及节 点抗剪设计方法的验证 D ) . 重庆: 重庆大学， 2 0 0 5 . ( 编样胡玲) ( 上接第7 4页) 3 T I M O S H E N K O S P , G R R E J M. T h e o r y o f E l a s t ic S t a b il i- t y ( M) . N e w Y o r k : Mc G r a w-Hi l l , 1 9 6 1 . 4 D E ME T E R G . F E R T I S . 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