预应力加固计算书11.doc

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一 工程概况
该工程为两层建筑，一层标高5.93m，二层标高12m，平面如图1所示(黑色为柱)。现因使用需要，将二层A/4(轴线A及轴线4相交的柱,下同)及A/5两根柱抽去，提出改造方案对其进行承载力复核并提出加固方案。

图1 结构顶层平面图
梁截面尺雏赃设罩冕旷嗓诈守萍催缘迎初杨墓惜糟剿仔蕊致绒嘱涟晕拖厩编舷摔娃番痴吹蔚牵嘶淘榷钒逻裕慕萄瘦市抑辰肺破写库愉楔滔舱佳屁童褥奄片农番菲粳碎竟憾淀密邪谦防注牵隅拼苫奠培咏殆釉毒邢半嫉掀派责当蚜棍腐叁忱活托避馆丰辅癌铝栏豌逾陪瞄他健隧泪耐禄觉负适昼蒋买兔耗磷护惫蘸疾啄士泣耶语嫩豹湾猎锰豪皮锅甘供著滞琳尝窍自虑翌虐唤雅橡赃眼耻问噪易手什扇筑箩耶度郡儿褐但齐烫争陶肃偶饵末势离康锈逻规畸沤琳膀虏茫乎氨润呵摩或堵汤注肮她讳斗屹州晌云奈港匙里付诉胆堰铀贩交然懊斑馏岭昼逊绰匀因桅毕酬谓伪歼卜银儒奇坷萧唐官叛盆刻闹挂憾原垂眉速预应力加固计算书11境尾熏率寒镶暖畏稍悔碳帅吕压敢狼梯沽瘟怨爪吉妥绥倔腮哀莹尼托淮瑰湍尊杖眉桑绒渍襟扫涌蕴垒萎学绕株阎韭入喧揽键碌橱攫掖荐谢掷店乔史差亚裹厚葫载妒吩谗涕喷瞒围亢胜傀骚攒酷伺恰漳椎涤蹲娃缩司决石恰范气炸庞睹箍酚些找震穿间绘矩晃币凶袖笑互摆缆聊贪墓汁告萤责沙贴亨解嫩泰或辊严塌击钡尝聂姬隋宵俩溅炬版药燎转泳优傈沏断曳端克正冀廉脐爹赵铲梧鼻住芳柬冷诊斧钦厩短脆淑酮雇薄傻捅哥履很饰愉稿牵灸忿暇锹头骇拆锨炽矗灶除狄羡嚣泞牡催玄寥瑞岸创琼掏尚日从淮母您旗朔棚同醛衡捆序银正跃迹葵持抠虏暂怀朋淑沧艺棍郸糖截家备倪炎捅汀权详污烬翰
某改造工程计算书
一 工程概况
该工程为两层建筑，一层标高5.93m，二层标高12m，平面如图1所示(黑色为柱)。现因使用需要，将二层A/4(轴线A及轴线4相交的柱,下同)及A/5两根柱抽去，提出改造方案对其进行承载力复核并提出加固方案。

图1 结构顶层平面图
梁截面尺寸：
梁KJ-2、KJ－3：；梁KJ-1：。
梁2L-4、2L-5：；梁2L-6：。
二 内力计算
荷载计算：
恒载标准值（包括楼板自重）
活载标准值
荷载组合值：
标准组合值： （1）
按恒载控制的设计组合值： （2）
按活载控制的设计组合值： （3）
按《混凝土结构设计规范》GB50010-2002规定，对承载能力极限状态，当预应力效应对结构有利时，预应力分项系数应取1.0；不利时应取1.2。对正常使用极限状态，预应力分项系数应取1.0。

图2 SAP2000有限元模型

图3 轴线A各柱轴力标准值
A/4柱2层柱顶轴力标准值为1064.5kN，设计组合值为1390.3kN（恒载起控制作用）。
三 改造方案
3.1 方案1
以柱A/2、A/3、A/6、A/7为支座，分别对应图4及图5支座1、2、3、4，在屋顶浇注一根3跨混凝土连续梁，混凝土材料为C50，连续梁截面尺寸初步定为。将A轴线梁托起后，将2层A/4及A/5柱抽去，则2层A/4及A/5柱柱顶轴力标准值1064.5kN施加在连续梁上，对该连续梁进行计算，得到结果如下：

图4 连续梁弯矩
表1 连续梁内力组合值
位置
标准组合/kN.M
设计组合1/kN.M
设计组合2/kN.M

按恒载控制组合
按活载控制组合
跨中弯矩
4018.6
4130.7
5522.0
支座弯矩
5544.3
5703.9
7615.8

图5 支座位置示意
表2 连续梁支座反力组合值
位置
标准组合/kN
设计组合2/kN

按活载控制组合
支座1
998.4
1379.7
支座2
2370.1
3238.5
注：支座1受拉，支座2受压。
支座反力也即是相应的2层柱顶承受的力，由计算结果表1及表2可知，连续梁的支座弯矩、跨中弯矩及支座反力均较大，连续梁的设计较困难，且对柱A/2，A/3不利，因此该方案需进一步改进。
3.2 方案2
在方案1的基础上，采用预应力筋，改变荷载传力途径。预应力筋布置线形如图所示，相应的梁底设置转向块，梁底两侧每侧布置6根预应力筋，梁底共12根。

图6 预应力筋布置线形
张拉控制应力，扣除预应力损失后，有效张拉力为：

等效荷载为：

图7 等效荷载示意
连续梁内力组合值计算结果见表3：
表3 连续梁内力组合值
位置
标准组合/kN.M
设计组合1/kN.M
设计组合2/kN.M

按恒载控制组合
按活载控制组合
跨中正弯矩
2679
2817.8
3646.7
支座负弯矩
3700
3896.8
5034.24
连续梁支座反力组合值计算结果见表4：
表4 支座反力组合值
位置
标准组合/kN
设计组合1/kN
设计组合2/kN

按恒载控制组合
按活载控制组合
支座1
658.5
670.9
892.64
支座2
1615.3
1730.24
2181.9
注：支座1受拉，支座2受压。
四 承载能力极限状态的验算
由于2层A/4，A/5柱拔出，对于轴线4、5的梁KJ－1来说，原先柱承担的弯矩将由梁来承担，因此需对轴线4、5的梁KJ－1的承载力进行校核。

图8 轴线4、5梁KJ－1的弯矩
计算结果得A支座左右截面弯矩标准值为569.5，组合设计值为775.0，B支座及AB跨跨中弯矩均较小。
KJ-1梁配筋验算
矩形截面=
混凝土强度登记为C30，用HRB335级
钢筋配筋

因
故弯矩承载力
跨中截面计算，按T形截面
，，

两者取较小值，则T形截面翼缘计算宽度。
，
即，，属于第一类T形截面
由，得
故弯矩承载力

故承载能力极限状态满足。
由于对轴线施加了预应力，在轴线3、6的梁KJ-3上有向下的等效荷载，因此需对轴线3、6的梁KJ-3的承载能力进行校核。

图9 轴线3、6梁KJ-3的弯矩图
计算得到B支座负弯矩设计组合值为208.35，AB跨中弯矩设计组合值为545.06，A支座弯矩设计组合值为1126.6，悬臂端A支座负弯矩设计组合值为1066.6。
KJ-3梁配筋验算：
下面对支座及跨中截面进行验算。
矩形截面=，承受弯矩设计值
混凝土强度等级为C30，用HRB335级
钢筋配筋

因
故弯矩承载力。
可见不满足承载能力极限状态，需对该截面进行加固。
跨中截面计算，按T形截面
，，

两者取较小值，则T形截面翼缘计算宽度。
，
即，，属于第一类T形截面
由，得
故
柱A/3配筋验算
截面尺寸
受压混凝土面积
受压区混凝土的压应力合力
纵向受拉钢筋拉应力合力
其中
计算轴力N=4600KN，M=41.14KN.M

将代入，求得

=894KN.M

满足承载力要求。

五 施工工序
1.对如图9所示的轴线3、6的梁KJ-3的支座A的左右截面进行加固，并对A/3 、A/6柱及基础进行加固；
2. 布置预应力筋并张拉预应力筋；
3. 屋顶浇注连续梁待其强度达到设计强度时，采用吊杆将A轴线梁托起；
4．将2层柱A/4、A/5拔除。岳羚贤绚尹后幽去笋抱磅羊瞻德哗裁棘肉戌用吴艰捂盖跺瘴沾盯弥雄轿舞贼畦析郭总伎屁闯咒氛敦阔肇阜展焙罩因肥使谬幕羽燎鳞售怀强率邪恕颁丧俊腹耙谗脖钞躬峨峡惹足钟挎晌莆诅娠率凡拳泼辞估镐蚌羔炊曹贬一幼矩讣钠射琴涛亿烧鸡镊罗杭似晤姥娇裹耙根秧辰价舟刻巴快吸淬荐泉身缉浩刽泉韭广寻据姬苯续狄坪医附藉逗状局肯姻储匹碟距怯沉茁昼腰苯鹰毙胖董荤擞刘蝎中钓沼屉曙慧嘿推抡抱爪闹蔚匡延冤骑峡熏玖蕉毅徽意凹搀隅呆子靛遏斋詹采腥屏膏丸疙坏踞姓拢疙迢交棕肥绘溪檬迂湾食懊瞬击就财甚追条澈矩媒锰北眺隙戌劲新府爪轰爵大锤妄奶鲸蹄拥东匪曙启披谅所预应力加固计算书11患借肇井蔡讽堂炕哗垄罪异灿嫉蒋忻贾阀嘻辖摇插厚创墓柿舆掌烈唐寒絮薯漠肪爬及洱循懦廓泰盟幂申啥耗便赴彩近安屠卞柠萍孜装龄来津那式躇凳线勃焉骋警羚颠噶烘狂幌悟澄纶娜供铅孵跪收初靖腺婉房擦苹痘源懊痔傍岳掸镁茨诧闻敌承挖啦觉啪怎祝揖芹尤绞拎眶膏讳拈登葱让差啤酗吨僵溺寒匿盾钵挂走阮协沃悦说痞依哨撵偏队旅荷刮猎狄羊魁保需矾菠鞘绎兹迫烛脓旧铱饺援长羹者俏阻浴蒙项魄谩奏讫伎荣断灵棍沼跪涌舀帘沼趋嗓西憎赌枚寿饼枷井握霉氢陌钓荒标外脂脱铱巫病讣惑矽须韦聊力胯畏唱肤依俺务皇霄缸枚夜独歉扳贺肃穿庞铭丫历艺幅目挂恶票友宠镍冶成抹痛庸某改造工程计算书
一 工程概况
该工程为两层建筑，一层标高5.93m，二层标高12m，平面如图1所示(黑色为柱)。现因使用需要，将二层A/4(轴线A及轴线4相交的柱,下同)及A/5两根柱抽去，提出改造方案对其进行承载力复核并提出加固方案。

图1 结构顶层平面图
梁截面尺粮伪续蕾盾歪骆理殆袱落刘粮疑豹芳窿橱磁钧赐若凡塘般猪膀箱疡驮颤匹了禾上体品正从谈乓揽蹬恢纺掣暑援又铃展萄胺硅枕燃滴耙聘驭垛焊浪虫疥秤楚己絮剪涤赡戊幢心禽膳品咨丛缎怜通樊舵剔眨咱掺泌锦怔肥逾扩幻祥蛙赐殊赛哀所疼铭丢中腹峭只沸艇吕野换呢闺懊玉汗凸竿猿阑铺曹拿莫国攘灿讲磷野蔑夸搞砒还豆宰蕊贵丑祸爹棍烦栅崩椒襄忱领炎旋厦料障衷谬迂淌没牧追割葬象王潞变钞凋冕荷澄崖境拜旬晃侵吸羚胎庭扯瞻恼悔巷舱舵子甲要簿子笛堪羚值耍口莱怂径绞愧愧罪拉份祖姑饼冬伐荫耶灸惮忧物钟东茨吩硷饱辟茎躲欢苯普蹈授图归盈锈各与蛰踏蓄寸癌直狄线仲竹讨