塔吊基础方案专项方案.doc

一、编制依据
《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-2010
《塔式起重机设计规范》GB/T13752-1992
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
明发明觉小镇建筑、结构施工图纸
QTZ63塔式起重机《使用说明书》
二、工程概况及地质参数
1、工程概况
建设单位：明发集团（马鞍山）环境建设有限公司
设计单位：厦门中建东北设计院有限公司
监理单位：江苏雨田工程咨询集团有限公司
施工单位：浙江欣捷建设有限公司
本工程位于马鞍山市博望镇博望大道边，交通方便，水源、电源在施工现场附近，场地已平整，具备开工条件。施工场地空间较大，可供钢筋、木模制作。建筑材料及施工机械均可直接运入工地。本工程1#~10#主楼地下一层地上18层，层高3m，11#~18#地下独立基础，地上6层为现浇框剪结构，层高3m。19#~34#地下独立基础，地上3层为现浇框剪结构，层高3m。
各楼层概况如下表

序号
楼号
高度（m）
长度（m）
宽度（m）
塔吊分布
臂长
1
19#~34#
14
25
15
2台
56m
2
11#~13#及17#、18#
25.5
42
16

3
14#~16#
25.5
63
19
2台
56m
4
6#~8#及10#
58
47
13
3台

5
1#
58
15
59

6
2#
58
15
59
1台
56m
7
3#
58
15
59

8
4#
59
61
16
1台
56m
9
5#
59
49
16

本方案以2#塔吊计算为例，其他栋参考，塔吊位置布置详见附图。（以上塔吊数量待最终确定）
2、地质勘查资料
工程地质参数如下表所示：
拟建场地地基岩土构成层序自上而下为：
①层耕（填）土(Qml)——层厚0.40～2.90m，层底标高为2.98～6.95m。褐灰、灰褐、灰黄、黄灰、黄褐等杂色，湿，软塑～可塑（松散～稍密）状态。该层主要成份为粘性土，含植物根茎，在原有灌溉用水渠、乡间道路等地段含有

少量碎砖、石等建筑垃圾，在原有沟、塘部位及农田表部该层中含淤泥质土等。
②层粉质粘土 (Q4al+pl)——该层仅局部分布，层厚0.60～1.90m，层底标高为3.45～5.75m。黄灰、灰黄、褐灰、灰褐色等，湿，可塑状态，该层土无摇振反应，稍光滑，干强度较低、韧性较低，含氧化铁、粉砂等。其静力触探比贯入阻力Ps值一般为1.20～1.70MPa，平均值为1.38MPa。
③层粉质粘土 (Q4al+pl)——此层仅局部分布于场地西侧部分地段，层厚1.50～5.80m，层底标高-2.06～2.90m。青灰、灰、灰黄色等，很湿～饱和，软塑～可塑状态，该层土摇振反应中等，无光泽，干强度低，韧性低，含氧化铁、粉砂、有机质等，局部间夹薄层粉土、粉砂。其静力触探比贯入阻力Ps值一般为0.40～0.90MPa，平均值为0.64MPa。
④层粘土（粉质粘土）(Q4al+pl)——该层仅局部分布于场地东侧部分地段，层厚0.70～9.00m，层底标高-3.50～4.62m。灰黄、黄灰、褐黄、黄褐色等，稍湿，可塑～硬塑状态，该层土无摇振反应，光滑，干强度高，韧性高，层状结构，含氧化铁、铁锰结核、粉砂等。其静力触探比贯入阻力Ps值一般为2.50～4.30MPa，平均值为3.16MPa。
④1层粉质粘土 (Q4al+pl) ——该层呈透镜体状分布于④层粘土（粉质粘土）中，层厚0.50～4.60m，层底标高-1.74～5.74m。灰黄、黄灰、褐黄、黄褐色等，湿，可塑状态，该层土无摇振反应，稍光滑，干强度中等、韧性中等，含氧化铁、粉砂等。其静力触探比贯入阻力Ps值一般为1.90～2.30MPa，平均值为2.09MPa。
⑤1层粉质粘土夹粉土（Q4al+pl）——此层局部缺失，层厚0.50～6.20m，层底标高为-4.70～0.55m。灰黄、黄褐、褐黄、褐灰色等，湿，可塑状态，该层土摇振反应一般，无光泽，干强度中等，韧性中等，含氧化铁，该层中间夹厚薄不均的粉土，局部地段该层中夹薄层粉、中细砂。其静力触探比贯入阻力Ps值一般为1.50～2.50MPa，平均值为1.84MPa。
⑤2层粉质粘土与粉土、粉细砂互层(Q4al+pl)——层厚0.40～7.50m，层底标高为-8.20～-1.11m。灰黄、黄褐、褐黄、褐灰色等，很湿～饱和，粉质粘土为可塑～硬塑状态，粉土、粉细砂为中密～密实状态，无光泽，该层中局部地段夹有中细、中粗砂，较为密实。其静力触探比贯入阻力Ps值一般为3.00～9.50MPa（局部地段大于10.0 MPa），平均值为4.35MPa。其标贯试验实测击数一般为23.0～34.0击/30cm，平均为27.8击/30cm。
⑥1层强风化泥质砂岩(K)——此层仅局部地段揭穿，层厚3.50～4.40m，层底标高-11.90～-5.10m。棕红、棕黄色等，稍湿，密实状态，表部已风化成壤及砂，无水可钻进，含云母片、中粗砂及黑色矿物等，裂隙发育，极破碎，属极软岩，岩体基本质量等级为Ⅴ类。标贯试验实测击数一般为41.0～56.0击/30cm，平均为46.9击/30cm。
⑥2层中风化泥质砂岩(K)——此层仅局部地段揭露，尚未揭穿，层厚大于8.0m，其下无软弱下卧层。棕红、棕黄色等，稍湿，坚硬(密实)状态，含云母、黑色矿物等。结构部分破坏，沿节理面有次生矿物，基本呈块状构造，岩体较完整，厚～中厚层状，泥质胶结，胶结程度较差，岩石质量指标RQD一般为差～较差 (25<RQD<75)，属极软岩，岩体基本质量等级为Ⅴ类。其表部标贯试验实测击数一般为102.0～126.0击/30cm，平均为110.7击/30cm。

3、塔吊基础设置
为了使塔吊能使半径覆盖整个现场，最大效率的利用塔吊在水平和垂直运输上的优势，同时，使有限的资源能发挥最大的效益，在挖土方前，塔吊全部安装完毕。根据工程结构和施工部署，该工程选用QTZ63（5610）型塔机6台，QTZ80(5710)3台，臂长为56m，安装总高度35∽70米，19#~34#及11#~18#不用扶墙，1#~10#采用两道扶墙（基础的顶标高与地下室筏板底标高处在同一平面）详下图。19#~34#塔吊基础坐在⑤1层粉质粘土夹粉土（Q4al+pl）上部。1#~18#塔吊基础考虑地基承载力及综合考虑采用桩基础作为塔吊的受力形式，位置详见总平布置图。

1） 塔机的相关参数：QTZ63(5610)型塔机，起升高度140m,自重(包括压重）F1=770.00KN,最大起重荷载F2=60.00KN,塔吊倾覆力矩m=1080kn.m,塔身宽度:B=1.6m.根据塔吊说明书，独立使用最大起升高度39m，能满足本工程施工需要。塔吊位置：1#塔吊位于29#楼北侧。2#塔吊位于23#楼南侧，基础面绝对标高为5.6米。塔吊
2） 1#~10#塔吊基础位于底板以下，顶板、底板预留处一圈板中处设止水钢板-3×400一道，顶板、底板钢筋照常铺设，遇塔吊位置钢筋搭接需要符合规范要求，塔吊拆除后接头凿毛处理，并用水冲洗干净，浇筑高一级的抗渗砼，并掺膨胀剂，并在项板上做防水附加层。5#位于6#楼北边，6#塔吊位于2#楼南，7#塔吊位于8#楼南，8#塔吊位于4#楼南，9#塔吊位于10#楼北。基础面绝对标高根据地下室筏板顶标高确定。塔机基础为矩形板式基础，承台尺寸为5.5mx5.5mx1.5m。 配筋25(二级钢)间200呈双层双向布置，保护层厚度40mm，混凝土强度C35.（详塔吊基础图）
三、施工要求及技术保证条件
1、确保塔吊在使用周期内安全、稳定、牢靠。
2、塔吊在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。
3、塔吊施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。
4、安全网络

5、塔吊的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。
四、材料与设备计划
1、钢材、水泥、砂、石子、外加剂等原材料进场时，按现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204和《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205的规定作材料性能检验。
2、焊接材料的品种、规格、性能等符合国家产品标准和设计要求。焊条等焊接材料与母材的匹配符合设计要求及现行行业标准《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81的规定。
五、施工工艺技术
1、工艺流程
塔吊预埋锚栓或地下节 — 安装基础节或过渡节 — 安装一节标准节 — 安装爬升架 — 安装回转机构平台 — 安装塔顶 — 安装平衡臂 — 安装一块平衡重及拉杆 — 安装起重臂及拉杆 — 安装全部平衡重 — 利用爬升架安装标准节 — 调整安全装置—检查验收 — 塔机运转。
2、施工方法
1）基础施工前按塔机基础设计及施工方案做好准备工作，必要时塔机基础的基坑采取支护及降排水措施。
2）基础的钢筋绑扎和预埋件安装后，按设计要求检查验收，合格后方可浇捣混凝土，浇捣中不得碰撞、移位钢筋或预埋件，混凝土浇筑合格后及时保湿养护。基础四周应回填土方并夯实。
3）安装塔机时基础混凝土达到80%以上设计强度，塔机运行使用时基础混凝土达到100%设计强度。
4）基础混凝土施工中，在基础顶面四角作好沉降及位移观测点，并作好原始记录，塔机安装后定期观测并记录，沉降量和倾斜量不超过规范要求。
5）基础的防雷接地按现行行业标准《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33的规定执行。
六、检查验收
1、地基土检查验收
1)、塔机基础的基坑开挖后按现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202的规定进行验槽，检验坑底标高、长度和宽度、坑底平整度及地基土性是否符合设计要求，地质条件是否符合岩土工程勘察报告。
2)、基础土方开挖工程质量检验标准符合现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202的规定。
3)、地基加固工程在正式施工前进行试验段施工，并论证设定的施工参数及加固效果。为验证加固效果所进行的荷载试验，其最大加载压力不小于设计要求压力值的2倍。
4)、经地基处理后的复合地基的承载力达到设计要求的标准。检验方法按现行行业标准《建筑地基处理技术规范》JGJ79的规定执行。
5)、地基土的检验符合《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202的有关规定，必要时检验塔机基础下的复合地基。
2、基础检查验收
(1)、基础的钢筋绑扎后，作隐蔽工程验收。隐蔽工程包括塔机基础节的预埋件或预埋节等。验收合格后方浇筑混凝土。
(2)、基础混凝土的强度等级符合设计要求。用于检查结构构件混凝土强度的试件，在混凝土的浇筑地点随机抽取。取样与试件留置符合现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204的有关规定。
(3)、基础结构的外观质量没有严重缺陷，不宜有一般缺陷，对已出现的严重缺陷或一般缺陷采用相关处理方案进行处理，重新验收合格后安装塔机。
(4)、基础的尺寸允许偏差符合下表规定：
项目
允许偏差(mm)
检验方法
标高
±20
水准仪或拉线、钢尺检查
平面外形尺寸(长度、宽度、高度)
±20
钢尺检查
表面平整度
10、L/1000
水准仪或拉线、钢尺检查
洞穴尺寸
±20
钢尺检查
预埋锚栓
标高(顶部)
±20
水准仪或拉线、钢尺检查
中心距
±2
钢尺检查
注：表中L为矩形或十字形基础的长边。
(5)、基础工程验收符合现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204的规定。

七、施工安全保证措施
1、安全保证体系

2、技术措施
1、塔机的安装
(1)、准备工作：清理场地，汽车吊进场，备好常用工具及测量仪器，配好有关工作人员。
(2)、将基础节或过渡节通过高强度螺栓和基础紧固，安装一个加强标准节，调整塔身垂直度≤1/1000。注意基础节上有爬梯的一面塔身要与建筑物垂直。
(3)、塔身标准节，用汽车吊安装。标准节与基础节用高强螺栓连接。
(4)、用汽车吊安装活动节（含液压装置的爬升架）。
(5)、用汽车吊安装转盘（上下支座、回转机械、回转支承）。
(6)、用汽车吊安装塔尖（包括二节拉杆、滑轮）。
(7)、用汽车吊安装平衡臂。
(8)、汽车吊安装司机室。
(9)、用汽车吊安装现场组装好的大臂（包括含小车、以及拉杆）。
(10)、用汽车吊安装满载平衡箱中的平衡重块。
(11)、调整好安全装置，通电试运转起重力矩限制器、起重量限制器、调整高速和低速档、幅度限制器、起升高度限位器、回转限位器。
(12)、通过液压装置调整活动节加标准节使塔身不断上升，有指挥和备专管人员在白天操作。
2、塔机的拆卸
将塔机旋转至裙房屋顶或空地上进行拆卸，保证该区域无影响拆卸作业的任何障碍。拆卸顺序与安装顺序相反，即后装的先拆，先装的后拆。具体步骤如下：
(1)、通过爬升架液压装置调整塔身高度，即降低高度并逐节取下标准节。
(2)、每下降一段即拆掉一层连墙附着架附着杆。
(3)、塔身降至最低，用钢管支架支牢吊臂及平衡臂，人工用起重架及葫芦卸下平衡臂（先卸一块），分段卸下吊臂并人工移到边上。
(4)、取下平衡箱及平衡臂。
(5)、卸下司机室、塔尖、转盘等回转机构。
(6)、卸下活动节、标准节、基础节。
(7)、利用汽车吊和卡车吊运塔机各部件。
(8)、拆除混凝土承台。
3、维护与保养：
(1)、机械的制动器应经常进行检查和调整制动瓦和制动轮的间隙，以保证制动的灵活可靠，其间隙在0.5-1mm之间，在摩擦面上不应有污物存在，遇有异物即用汽油洗净。
(2)、减速箱、变速箱、外啮合齿轮等部分的润滑按照润滑指标进行添加或更换。
(3)、要注意检查各部钢丝绳有无断股和松股现象，如超过有关规定，必须立即更换。
(4)、经常检查各部位的联结情况，如有松动，应予拧紧，塔身联结螺栓应在塔身受压时检查松紧度，所有联结销轴必须带有开口销，并需张开。
(5)、安装、拆卸和调整回转机械时，要注意保证回转机械与行星减速器的中心线与回转大齿圈的中心线平行，回转小齿轮与大齿轮圈的啮合面不小于70%，啮合间隙要合适。
(6)、在运输中尽量设法防止构件变形及碰撞损坏；必须定期检修和保养；经常检查节构联结螺栓，焊缝以及构件是否损坏、变形和松动。
4、塔吊的操作使用
(1)、塔顶的操作人员必须经过训练，持证上岗，了解机械的构造和使用方法，必须熟知机械的保养和安全操作规程，非安装维护人员未经许可不得攀爬塔机。
(2)、塔机的正常工作气温为-20～40度，风力不得大于6级。
(3)、在夜间工作时，除塔机本身备有照明外，施工现场应备有充足的照明设备。
(4)、在司机室内禁止存放润滑油，油棉纱及其他易燃易爆物品。冬季用电炉取暖时，更要注意防火，原则上不许使用。
(5)、塔顶必须定机定人，专人负责，非机组人员不得进入司机室擅自进行操作。在处理电气故障时，须有维修人员二个以上。
(6)、司机操作必须严格按“十不吊”规则执行。
(7)、塔上与地面用对讲机联系。
本方案不提倡标准节在砼底板中部焊接止水钢板，焊接高温可能对标准节刚度有一定影响，加上塔吊自身重量，焊接时高温也会对标准节产生变形，对塔吊后续工作有不安全隐患存在。
塔吊标准件四根立柱防水止水条应在后浇带砼浇筑前完成。为确保该区域地下室施工质量。以上两个区域地下室底板可以同时浇捣，在地下室挖土前施工塔吊基础，由于本工程塔吊需在底板施工前投入使用，故塔吊必须穿地下室顶板。
3、预留洞处理
1）本工程塔吊截面为1600×1600㎜，每边再加450㎜工作面及止水钢板预留空间，所以塔吊所穿越地下室顶板处预留孔洞大小为2500×2500㎜（见地下室顶板位置附图）。
2）梁、板筋错开预留，预留钢筋在孔洞边缘范围内向上或向下弯起以避开塔吊节；在预留孔洞中必须避开梁，预留洞口每侧附加2Φ16钢筋（或详设计），通长设置；待塔吊拆除后，将弯起的预留钢筋调整好，回弯钢筋时，要做到钢筋周围的混凝土不受松动和损坏；并绑扎好箍筋。
3）预留孔洞砼浇筑：浇筑砼前，先清除垃圾、水泥薄膜、表面上松动的砂石和软弱砼层，同时还应加以凿毛，用水冲洗干净、充分湿润，并清除残留在混凝土表面的积水；施工缝处先铺上10～15㎜厚的水泥砂浆一层，其配合比与砼内的砂浆成分相同；砼采用比原砼强度高一级的微膨胀砼（抗渗等级p6）。
4）支撑措施
预留孔洞封闭前，梁、板模板的支撑不得拆除，同时后浇带跨内不得施加其他荷载，例如放置施工设备、堆放施工材料等，以保证结构安全。
4、塔吊后浇带混凝土的养护措施
（1、在后浇带混凝土浇筑完毕后12h进行养护。
（2、养护时间不少于28d，并设专人24h值班养护。
（3、砼养护方式采用覆盖麻袋浇水养护，浇水次数以保证混凝土处于湿润状态为准。

4）、因 1#~10#楼栋为18层框剪结构，导致塔吊使用时间过长，为防止基础筏板、 地下室板钢筋因梅雨天气的影响，及时用防水薄膜进行覆盖做好防腐防锈处理。
5）、浇筑地下室顶板混凝土时，模板安装中立杆支撑间距、水平拉杆步距应减小。
6）、该区域内基础筏板、地下室顶板浇筑混凝土时，应提高一个强度等级，且要求顶梁板砼必须采用抗渗砼浇筑。
7）、一层顶板砼浇筑后，为防止安全施工发生，要求离塔吊伸缩节边缘1m外四周采用钢管进行防护，避免坠落事件的发生。同时要求塔吊伸缩节至地下室梁板洞口用模板进行封盖。
八、监测监控
塔吊基础沉降观测半月一次。垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定，当架设附墙后，每月一次（在安装附墙时必测）。
当塔机出现沉降，垂直度偏差超过规定范围时，须进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低节与塔吊机脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程用高吨位千斤顶顶起塔身，顶塔身之前，塔身用大缆绳四面缆紧，在确保安全的前提下才能起顶塔身当附墙安装后，则通过调节附墙杆长度，加设附墙的方法进行垂直度校正。
九、应急预案
1、目的
提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。
2、应急领导小组及其职责
急救中心对于工地的具体位置不清楚时，需要工地派人接车。本工地接车员如下表:
主要接车员
电 话
第二接车员
电 话
许剑峰
173 2772 5035
楼孝晗
150 0581 7266
主要接车员许建峰熟知本地区交通路线，项目部为接车方便、快速为其配备了专用交通工具。 能够保证及时到达接车地点。第二接车员楼孝晗熟知本地区交通路线，在第一接车员不在时能够保证及时到达接车地点。接车地马鞍山博望镇荣博佳苑向东1500米（明发·明觉小镇）在我项目部门口。
3、应急反应预案
(1) 事故报告程序
事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。
(2) 事故报告
事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。
(3) 现场事故应急处理
施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。
火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。
触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。
高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。
其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。
十、 相关验算

一、基础承受荷载计算、分析

QTZ63塔机竖向荷载简图
塔机处于独立状态（无附墙）时，其受力为最不利状态，因此取塔吊独立计算高度40m时进行分析，分工作状态和非工作状态两种工况分别进行荷载组合，塔吊型号为QTZ63，最大起重量1.00T，最大起重力矩69T·m，最大吊物幅度56m。根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011第8.5条规定，验算桩基承载力时，取荷载效应的标准组合值；验算基础强度取荷载效应的基本组合值。承台大小都为5000×5000×1300mm。
1.1自重
1.1.1 塔机自重标准值
kN
1.1.2 基础自重标准值
FK2=5.0X5.0X25=625KN
1.1.3 起重荷载标准值
kN
1.2 风荷载计算
1.2.1 工作状态下塔机对角线方向所受风荷载标准值计算
1 塔机所受风均布线荷载标准值（）

2 塔机所受风荷载水平合力标准值
FSK=qsk·H=0.44x40=17.6kN
3 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
MSK=0.5FSK·H=0.5x17.6x40=352
1.2.2 非工作状态下塔机对角线方向所受风荷载标准值计算
1 塔机所受风线荷载标准值（马鞍山）

2 塔机所受风荷载水平合力标准值
FSK’=qsk’·H=0.91x40=36.4kN
3 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
MSK=0.5FSK·H=0.5x36.4x40=800
1.3 塔机的倾翻力矩
塔机自身产生的倾翻力矩，向前（起重臂方向）为正，向后为负。
1.3.1 大臂自重产生的向前力矩标准值

1.3.2 最大起重荷载产生最大向前力矩标准值（较产生的力矩大）

1.3.3 小车位于上述位置时的向前力矩标准值

1.3.4 平衡臂产生的向后力矩标准值

1.3.5 平衡重产生的向后力矩标准值

1.4 综合分析、计算
1.4.1 工作状态下塔机对基础顶面的作用
1 荷载标准组合后的力矩标准值
MK=M1+M3+M4+M5+0.9(M2+MSK)=822.8+43.7-124.74+0.9(690+352)
=619.12
2 水平荷载标准值 kN
3 竖向荷载标准值
塔机自重：kN
基础自重：FK2=625kN
起重荷载：kN
=1211kN
1.4.2 非工作状态下塔机对基础顶面的作用
1 标准组合后的力矩标准值
800=484.44KN
2 水平荷载标准值 kN
3 竖向荷载标准值
塔机自重： kN
基础自重： FK2=625kN
=1151kN
二、荷载计算
2.1塔身截面对角线上立杆的荷载设计值：
Fmax=F/n+M/(20.5B)=401/4+1054.92/(20.5×1.6)=587.78kN
Fmin=F/n-M/(20.5B)=401/4-1054.92/(20.5×1.6)=-346.94kN

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)
Vmax=354.1kN，Mmax=127.98kN·m，Mmin=-400.13kN·m
2.2受剪切计算
截面有效高度：h0=h-δc-D/2=1300-50-20/2=1140mm
受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1140)1/4=0.92
塔吊边至桩边的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.2-1.6-0.8)/2=0.4m
a1l=(al-B-d)/2=(3.2-1.6-0.8)/2=0.4m
计算截面剪跨比：λb'=a1b/h0=0.4/1.14=0.35，取λb=0.35；
λl'= a1l/h0=0.4/1.14=0.35，取λl=0.35；
承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.35+1)=1.3
αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.35+1)=1.3
Vmax=354.1kN≤βhsαbftl'h0=0.92×1.3×1270×0.8×1.14=1373.31kN
Vmax=354.1kN≤βhsαlftl'h0=0.92×1.3×1270×0.8×1.14=1373.31kN
满足要求！
2.3受冲切计算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）第8.2.7条。
验算公式如下:
F1 ≤ 0.7βhpftamho
式中 βhp --受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，
βhp取1.0.当h大于等于2000mm时，
βhp取0.9，其间按线性内插法取用；
取 βhp=0.97；
ft --混凝土轴心抗拉强度设计值；
取 ft=1.57MPa；
ho --基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.15m；
am --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2；
am=[1.69+(1.69 +2×1.15)]/2=2.84m；
at --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at＝1.692m；
ab --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.69 +2×1.15=3.99；
Pj --扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=101.12kPa；
Al --冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5.00×(5.00-3.99)/2=5.05m2
Fl --相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl；Fl=101.12×5.05=511.06kN。
允许冲切力：
0.7×0.97×1.57×1.15x1151×1300=1834.46kN > Fl= 511.06kN；
实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！
2.4承台配筋计算
塔吊承台尺寸5mx5mx1.3m，配筋@200B20钢筋，梅花形布置拉筋Φ14.
(1)、承台底部配筋
αS1= Mmin/(α1fcl'h02)=400.13×106/(1.05×11.9×800×11402)=0.031
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.031)0.5=0.031
γS1=1-ζ1/2=1-0.031/2=0.984
AS1=Mmin/(γS1h0fy1)=400.13×106/(0.984×1140×300)=1189mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.27/300)=max(0.2,0.19)=0.2%
梁底需要配筋：A1=max(AS1, ρlh0)=max(1189,0.002×800×1140)=1824mm2
梁底部实际配筋：AS1'=2124mm2≥AS1=1824mm2
满足要求！
(2)、承台上部配筋
αS2= Mmax/(α2fcl'h02)=127.98×106/(1.05×11.9×800×11402)=0.01
ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.01)0.5=0.01
γS2=1-ζ2/2=1-0.01/2=0.995
AS1=Mmax/(γS2h0fy2)=127.98×106/(0.995×1140×300)=377mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy2)
=max(0.2,451.27/300)=max(0.2,0.19)=0.2%
梁上部需要配筋：A2=max(AS2, ρl'h0)=max(377,0.002×800×1140)=1824mm2
梁上部实际配筋：AS2'=2124mm2≥AS2=1824mm2
满足要求！
(4)、承台梁箍筋（拉筋）计算
箍筋（拉筋）抗剪
计算截面剪跨比：λ'=(L-20.5B)/(2h0)=(4.8-20.5×1.6)/(2×1.14)=1.11
取λ=1.5
混凝土受剪承载力：1.75ft l'h0/(λ+1)=1.75×1.27×0.8×1.14/(1.5+1)=0.81kN
Vmax=354.1kN>1.75ft l'h0/(λ+1)=0.81kN
nAsv1/s=4×(3.14×142/4)/200=2.26
(V-0.7ft l'h0)/(1.25fyvh0)
=(354.1×103-0.7×1.27×800×1140)/(1.25×300×1140)=-1.07mm2/mm
nAsv1/s≥(V-0.7ftlh0)/(1.25fyvh0)
满足要求！
配箍（拉筋）率验算
ρsv=nAsv1/( l's)=4×(3.14×122/4)/(800×200)
=0.28%≥psv，min=0.24ft/fyv=0.24×1.27/300=0.1%
满足要求！
三、单桩承载力验算
塔吊基础下采用4φ450预制方桩，以第⑥-1层为持力层，桩尖分别进入第⑥-1层土层20cm以上。
3.1单桩承载力特征值
塔机基础桩（参照地质报告中孔-96）

=πx0.6x（0.6x3+1x20+3x30+5x30+4x45+4x45+0.9x65）=1281.63KN
3.2单桩承受竖向荷载（倾翻力矩按最不利的对角线方向作用）
1021.63=R1a=1281.63KN
658.13ƛR1a=896.44KN

塔机直径450的静压方桩，
a
前者抗压验算，后者为抗拔验算，由以上得基桩承载能力满足要求。
3.3桩身混凝土强度验算
桩身混凝土强度C35
塔机单桩竖向荷载最大基本组合值为：
579.65KN
Φ450桩身抗压强度设计值为：
=1634.39KN≥Qmax=1000KN
Φ450桩身抗拉强度设计值为：
fyQ·Ay=360x2034.72=732.6KN≥1.35x280=378KN
桩身强度均满足要求