某电厂Super304H钢锅炉高温再热器爆管分析.pdf

湖北电力Vol.45 No 6Dec.2021DOI：10.19308/j.hep.2021.06.017第 45 卷（卷终）第 6 期2021 年 12月某电厂Super304H钢锅炉高温再热器爆管分析冯红武1，梅云平1，田泽2，叶建锋2（1.湖北方源东力电力科学研究有限公司，湖北 武汉 430077；2.国网湖北省电力有限公司电力科学研究院，湖北 武汉 430077）摘要 针对某电厂高温再热器爆管失效，采用宏观检查、化学成分分析、硬度检测、金相检验、电镜分析以及能谱分析等试验，分析爆管原因，并提出改进措施。结果表明：高温再热器管组织老化严重是导致爆管的主要原因，同时爆口存在化学腐蚀，是导致开裂的重要原因，再热器管开裂方式为穿晶开裂。关键词 再热器；爆管；金相组织老化；化学腐蚀；穿晶开裂中图分类号 TK223.3文献标志码 B文章编号 1006-3986（2021）06-0106-06Analysis of High Temperature Reheater Tube Burst of Super304HSteel Boiler in a Power PlantFENG Hongwu1，MEI Yunping1，TIAN Ze2，YE Jianfeng2（1.Hubei Fangyuan Dongli Electric Power Science&Research Co.，Ltd.，Wuhan Hubei 430077，China；2.Electric Power Research Institute，State Grid Hubei Electric Power Co.，Ltd.，Wuhan Hubei 430077，China）Abstract Aiming at the failure of high temperature reheater tube burst in a power plant，this paper analyzes thecauses of tube burst by means of macroscopic examination，chemical composition analysis，hardness testing，metallographic examination，scanning electron microscope（SEM）analysis and energy disperse spectroscopy（EDS）analysis，and then puts forward the improvement measures.The result show that the aging of the reheatertube is the main cause of tube bursting.At the same time，there is chemical corrosion in the explosion mouth，which is an important cause of cracking.The cracking mode of reheater tube is transgranular cracking.Key words reheater；tube burst；metallographic aging；chemical corrosion；transgranular cracking0引言火力发电厂再热器的作用是将从汽轮机中出来的水蒸气加热成过热蒸汽的加热器，再热器进一步提高了电厂循环的热效率，并使汽轮机末级叶片的蒸汽温度控制在允许的范围内1-3。再热器材质一般选用12Cr1MoV、T23、T91、TP304、TP347等合金钢4-13。Super304H钢是在TP304H的基础上加入适量阻止奥氏体晶粒长大的Cu、Nb、N等元素14-16，得到较细的晶粒尺寸，同时在服役时产生微细弥散、沉淀于奥氏体内的富铜相，并与其互相密合，从而达到高温强度以及优良的抗腐蚀性能17-19。Super304H钢主要用于超（超）临界锅炉的过热器和再热器20-24。近年来，高温再热器爆管现象时有发生25-32。本文对爆管爆口处、爆口附近、爆口远离处（图1（a）红色箭头所指部位）进行试验分析，并选该爆管相邻管进行金相组织对比，查明了某电厂Super304H钢锅炉高温再热器爆管原因，对电厂管道的检修及金属监督起到参考作用。1概况某电厂6号锅炉高温再热器第63屏第4根管发生爆管，爆口的现场形状如图1（a）所示，爆口呈喇叭状，长约200 mm，宽90 mm。高温再热器管规格为57 mm4 mm，材质为SA-213S30432，即Super304H。2试验部分2.1宏观检查对爆管爆口区域进行宏观检查，图1（b）为爆口截取的小块试样，可以看出爆口处覆盖了一层氧化皮，爆口有少量的蠕变裂纹；图1（c）为爆口截取样品的内壁，可以看到有平行于再热管轴向的蠕变裂纹。对爆口边沿及远离爆口处管壁进行测厚，结果如图2所示，爆口部位管壁有减薄，远离爆口处管壁厚度基本未变化。收稿日期 2021-11-22作者简介 冯红武（1987），男，湖北黄石人，硕士研究生，工程师，从事金属材料性能及失效分析工作。106湖北电力Vol.45 No 6Dec.2021第 45 卷（卷终）第 6 期2021 年 12月2.2光谱分析对爆管爆口处、爆口附近以及远离爆口处（图1（a）红色箭头所指部位）分别进行光谱分析，结果如表1所示，可见，高温再热器管的化学成分符合标准 ASME SA-213锅炉、过热器和换热器用无缝铁素体和奥氏体合金钢管子 中S30432的要求以及 GB/T 5310-2017 高压锅炉用无缝钢管 中牌号0Cr18Ni9NbCu3BN要求。2.3硬度测量对爆管爆口处、爆口附近处、爆口远离处进行硬度测量，结果如表2所示，爆口处硬度稍高于附近区域及远离区域，3处位置的硬度均在 ASME SA-213 锅炉、过热器和换热器用无缝铁素体和奥氏体合金钢管子及 GB/T 5310-2017 高压锅炉用无缝钢管 中牌号0Cr18Ni9NbCu3BN要求的范围内。2.4硬度与强度换算根据 GB/T 1172-1999 黑色金属硬度及强度换算值，爆口处、爆口附近、爆口远离处对应的强度分别为639 MPa、576 MPa、576 MPa，而 ASTM A213 中要求图1再热器管爆口图Fig.1Reheater tube cracking-off图2高温再热管壁厚Fig.2Wall thickness of high temperature reheat tube 107湖北电力Vol.45 No 6Dec.2021第 45 卷（卷终）第 6 期2021 年 12月Super304H的强度高于590 MPa，实际检测的管道强度偏低，说明再热器管长期在高温下运行，强度降低。2.5金相分析对爆管爆口裂纹尖端处、爆管爆口处、爆口附近、远离爆口处分别进行金相分析，结果如图3所示。图3（a）为未腐蚀的裂纹尖端图，可以看出，再热器管未发现夹杂物，裂纹呈人字形发展；图3（b）可以看出，裂纹以穿晶的方式开裂；图3（c）可以看出，爆管爆口处管道有大量的蠕变孔洞；图3（d）、图3（e）、图3（f）可以看出，爆口处、爆口附近、远离爆口处再热器管奥氏体晶粒粗大，晶界逐渐退化，有部分碳化物析出以及少量的蠕变孔洞；按照 DL/T 1422-2015 18Cr-8Ni系列奥氏体不锈钢锅炉管显微组织老化评级标准，爆口处、爆口附近、远离爆口处金相组织的老化级别均为4级。为了更好分析爆管原因，从爆管相邻的位置第64屏第4根管子、第63屏第5根管子、第63屏第6根管子取样进行金相分析，结果如图3（h）、图3（i）、图3（j）所示，奥氏体晶界清晰明显，晶界有少量的碳化物析出，金相组织老化级别均为1级，即未老化。表1爆管光谱分析结果Table 1The result of spectrum analysis for tube explosion测量部位爆口处爆口附近远离爆口处标准要求化学成分/%C0.0860.0820.0990.07-0.13Si0.2220.2240.2560.30Mn0.8240.8250.8241.00P0.0310.0350.0360.04S0.0010.0030.0040.01Cr18.3918.8718.8917.0-19.0Ni8.718.648.627.5-10.5Cu2.992.992.962.5-3.5Nb0.4610.4640.4800.30-0.60N0.1060.1030.0730.05-0.12表2硬度测量结果（单位：HBW）Table 2Results of hardness testing（Unit:HBW）测量部位爆口处爆口附近爆口远离处GB/T 5310-2017标准要求测量值1182168164150-219测量值2180165165测量值3181164163测量值4182162166测量值5183163162平均值181.6164.4164图3高温再热器管金相图谱Fig.3Metallographic map of high temperature reheater tube 108湖北电力Vol.45 No 6Dec.2021第 45 卷（卷终）第 6 期2021 年 12月2.6扫描电镜分析对爆管爆口处及裂纹尖端金相样品进行扫描电镜观察，如图4所示，从爆管爆口边缘处图4（a）可以看出，有多条裂纹；爆管爆口中心处图4（b）覆盖了很厚的氧化物，可以看出有二次裂纹，无法辨别其断裂的方式。从图4（c）中可以看出，裂纹呈人字形扩展；图4（d）可以看出，裂纹为穿晶开裂。2.7能谱分析对裂纹处进行了能谱分析，如图5（a）所示位置。5个点的具体成分图如图5（b），裂纹位置Cr、Ni、Cu等元素含量明显比未开裂位置低，而非金属元素C、O、Cl等元素含量明显偏高，主要为氧化产物以及Cl-腐蚀产物33。3综合分析再热器管的材质符合标准要求，爆管处管壁厚度略有减薄，硬度在标准要求范围内，发生爆管的管子爆口处比该管子远离爆口的位置硬度略高；爆管爆口处及该管未爆管段组织均老化严重，晶界已经不明显，且有较大的析出物，而相邻管道的金相组织未老化，晶界图4爆管爆口及裂纹电镜图Fig.4Electron microscope of the opening and crack of the blasting tube图5裂纹处EDS能谱图Fig.5EDS spectrum of crack 109湖北电力Vol.45 No 6Dec.2021第 45 卷（卷终）第 6 期2021 年 12月明显；老化主要由超温使用所引起，超温是爆管的主要原因；同时爆口处存在化学腐蚀，主要以C、O元素为主的氧化腐蚀产物，以及Cl元素为主的Cl-腐蚀产物，为爆管的重要原因。4结语建议检查再热器管路径进出口是否有异物堵塞管口，必要时可用内窥镜查看；同时检修时加大对爆管整个管道路径的排查，发现硬度异常的情况，及时进行金相核查，对于老化严重的管道予以更换；并对水质进行严格检测，控制其含氧量及Cl-浓度。参考文献（References）1 张永波.超超临界二次再热机组汽温控制策略研究 D.北京：华北电力大学，2014.ZHANG Yongbo.Study on steam temperature control strategyof ultra-supercritical double reheat unitD.Beijing：NorthChina 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