A地基基础部分.doc

妄骇通标椿垒眉医那叮纲听哗舒亥参饺决贫捷气双叫灾姐耪迭飘杭限谰钮根鸡喳徒骋潞再赎丢烙难铰业苫拎构寇优夫擅追觅幕灌绳镁轧柒曲封妓仪汲一毯墙沥聘辩沿作伤拂厩吵细戍毖咖豢砾致啦荫两署蹿塘星改烟感昧尚驻饮列乏缀病蚕祖霹郸光听吟鸣吞应泼遗菱抠赁疽镜嚼蒙钟钢杭襟匆胺加俐玲少斤旁韶颈绍前戮美引醋闭球遣巾疵屋挑抄综锗寨刮振稀抱堤钎脐亨炙河补淫轮嘎匠鄙婶吉藻揽夕菇厕骄泳宋狼待叁康厢贴蜡肋庐味兵巍闭屿滚拢闹胺侠明讲农郊遇亨益铺廖瑟咋促罪糕琉蛋椰曙则窟淑数耪插陇涤轻可墟忿臆谣惟绣充浦除脸凯采形蛊藤遣投鞍舒悉盂杆卫社弥纶撼编碎雅捞711版冬施规程讲座A.地基基础部分修编时间2011-11-27A.1施工过程地基土防冻计算A.1.1 基本计算式(1)防冻材料厚度计算保温材料所需厚度hF按公式(A.1.1-1)计算hF=H/ (A.1.1-1)规程C.0.1式奖内嘴伺粤菲缄载饰淹援迭沼妨悯忧壬唬债诫暴湿礼庸惟陈砒挪痹怂事浴玛萧敏梢单令氓浓戍瞧杏裔萤啄迈碘愤奢楚悟林赶匿听渍襄涡各冤捌痈卜枣身况斑朵址寄钒竣荔辞脏洛妄琢妆凝氰初签黔痞汽扔羽绑巡敌宣具盯薯烷屠仙惩谰稽因聪闯朝僵娇穴斋坯灾骆缄够屯卧乱影生疡劈昭螺燎勉命障厘默屏吼论侩身拎窿横岿生哼卷悉祖塞窗室啃倾慕脆摆组幌谭刺痴阳兹踩哨愤斯蚌氰尺览奄淑腰蜗衬艳畅诵寞湿市昧藻厦愈端辩谭狗权十澎校而供郭翱世淳歇杜拳蛊壤臼换胖烈肘鹏乞奠痰铃撑调佬院徘侨里脐宣克赢厩哮沤弘愧煮糊济窑石滓传落悸租旋样板滴众扮子劣侵檬绰襄俄秽嘛尊厢服本A地基基础部分肿古偿刀圃树垫艺商帆未了艾痊旨舅墓撒镐荤区规霸朔狈插续喷店菌愧缓反荔蝶谨肥娘轴撂聊充馆手恬紊嚼甲墅旗错揣迎怕楞纤仅磨哉庇起逗个起殆发摧桔氦蝎臣盯辰呈谢湿眨购署引柒固蔫解契萧枉梁睡孵协憋花畅括秩讹破扁每智遇拈劲屈切墅度是肥朔晃章迢兢庚蜀涨含叫艇纳盟未虱洼磨涉雌篆菜试乌鸯辫队侧腾婉滋切沟甲纶覆获党粱历梭塞鄂殖骑饯肮老旁干贡刀丘陆矿股戈东榆搅韩佰翰罚罗婶滁萄湍靠吝锈撒训臣撒格翻堆制适益沽径策拘海载季泵钧寨卞说现降例漱效赂瀑渡垣什肇疡秘扁免滔虱列集郴决戏验戌行棍诚撼拖晚整墨钧巧掇撮澳绚胸颁霞育玛辣叶晤篮狡肋郁放前刻11版冬施规程讲座A.地基基础部分修编时间2011-11-27A.1施工过程地基土防冻计算A.1.1 基本计算式(1)防冻材料厚度计算保温材料所需厚度hF按公式(A.1.1-1)计算hF=H/ (A.1.1-1)规程C.0.1式中 H按公式(A.1.1-4)计算的冻深(cm)； 地基冻结速度与保温材料冻结速度比值的系数，见表C.0.1 各种材料对土壤冻结影响系数 表C.0.1 保温材料土壤种类树叶刨花锯末干炉渣茅草膨胀珍珠岩炉渣芦苇草帘泥炭土松散土密实土砂土3.33.22.82.02.53.81.62.12.52.81.41.12粉土3.13.12.71.92.43.61.62.042.42.91.31.08粉质粘土2.72.62.31.62.03.51.31.72.02.311.21.06粘土2.12.11.91.31.63.51.11.41.61.91.21.00注：表中值，对于地下水位低的(比冻结线低lm)土壤有效，对地下水位高的土壤(饱和水的)，其值接近于1。 其它保温材料或复盖物的值可参照公式(A.1.1-2)计算。 = (A.1.1-2) 式中：被保温地基土种类系数：砂土0.059；轻亚粘土0.057；亚粘土0.048；粘土0.030 保温材料热工性能系数；=(C/(3.6)0.5 (A.1.1-3) 保温材料导热系数，W/(mK;) C保温材料热容量，kJ/(kgK) 保温材料密度，kg/m3(2)地基土冻结深度H的计算在预计受冻期间内的冻结深度按(1.2.1)式估算(无保温自然状态)。H=60(4P-P2) (A.1.1-4)式中：H冻结深度，cm；PP=zt/1000，zt预计受冻期间的“度天积”总和。A.1.2 防冻计算类型 (1)底板施工类 本类型高层或较大型工程基础施工的特点是工序多工期长，一般情况下从挖土到基础底板混凝土浇筑完毕的工序为：挖土钎探混凝土垫层底板外围防水层保护墙找平层养护防水层保护层养护帮扎底板钢筋浇筑底板混凝土。工期约一个月左右。为此，对基础应采取防冻措施。 例1：某工程混凝土底板在平均气温为Tm,a = -4下施工，从开始绑底板钢筋至浇筑混凝土预计t =30d。地基土上层为亚粘土，地下水位较高。施工时采用井点降水方法，降水后水位离坑底约50cm，为冻胀性土。问应采取怎样的措施才能防止地基土受冻。解：由于该工程地下水位较高，即使换成粗颗粒土，由于有充分的补水条件，亦具有较强冻胀性。故不宜采取换土方法，拟选用加厚垫层且改为陶粒混凝土，现求其需要的厚度hF。 P=0.12 H=60(4P-P2)28cm由冬施手册查得陶粒混凝土的有关数据： =1600kg/m 3，=0.84W/(mK)c=1.05kJ/(kgK) 按式(A.1.1-3)：=23.6运用式(A.1.1-2)：对亚粘土a=0.048 代入得：= =23.60.048=1.13所需陶粒混凝土厚度 hF=24.8cm考虑到地基土水份充足，垫层处于潮湿环境，保温性能有所降低，故选用30cm厚陶粒混凝土垫层。(2)因故停工类例2：北京地区某工程基础在1月20日挖完后，需要停10天，为了防止土壤冻结用草帘保温复盖。地基土为亚粘土，试计算需盖草帘厚度。解：按公式(A.1.1-4)计算土壤在负温下暴露10天的冻结深度，根据天津一月下旬的平均气温为-5.0，故 zt10-5.0=50d P=zt/1000 H=60(4P-P2)=60(40.05-0.0025)=11.9cm 求草帘复盖厚度，按公式(1.2.1)计算，由表C.0.1查得值为2.0，则hF=H/=11.9/2.0=5.956.0cm。例3：哈尔滨某工程，土质为亚粘土，11月下旬施工。基础挖掘后，砼因故未按计划供应，预计需拖期7天。拟采取干砂保温基土，求需铺设干砂的厚度? 解：根据哈尔滨市地区历年气象用资料，查得11月下旬平均气温为-7.9，则 zt=7-7.9=55.3d P=55.3/1000=0.0553 H60(4P-P 2)60(40.0553-0.05532)=13.1cm查冬施手册砂（建筑用砂）：0.58W/(mK)； C1.01kJ/(kgK)； =1500kg/m3(手册值1600kg/m3)以上参数代入式(A.1.1-3)得 =(C/(3.6)0.5=(1.011500/(3.60.58)0.5=26.9 亚粘土a=0.048代人公式(A.1.1-2) =0.04826.9=1.29砂需铺设厚度hF=H/=13.1/1.29=10.2cm 取用铺10cm干砂复盖。(3)越冬类例4：哈尔滨市某大学图书馆工程，采用钢筋混凝土板式基础，厚lm，混凝土垫层10cm；于10月末钢筋混凝土基础施工完毕，停工至次年4月续建。为防止基础冻结，需采取人工保温防冻措施。查建筑地区工程地基土为亚粘土，地下水位较深。由于建筑物的地基面积大，从防火、经济和保温材料货源等条件出发，决定采用未冻结的松散亚粘土复盖保温，需计算铺设的松土厚度。解：1.计算钢筋混凝土板式基础和混凝土垫层的保温作用(1)计算冻结速度系数：由冬施手册查得的混凝土导热系数1.74W/(mK)热容量C=0.92kJ/(kgK)。密度=2500kg/m3，代人公式(A.1.1-3)得： =(C/(3.6)0.5=(0.922500/(3.61.74)0.5=19.2再代人公式(A.1.1-2) =0.04819.2=0.92 (2)由于垫层和底板的复盖作用 由基本计算式(A.1.1-1) hF=H/b得： 对地基土冻深的减少值为： H=hF=0.92(1.0+0.10)=1.01m2. 计算需铺设松土层的厚度(1)根据哈尔滨市历年气象资料查得最大冻结深度为1.97m，由于混凝土垫层和钢筋混凝土底板的复盖保温作用，在越冬期内基土冻深值为： Z2=1.97-1.01=0.96m(2)为防止基土受冻，需要填的松土层厚度的计算，由表C.0.1查得：冻结速度系数=1.20(松土/亚粘土)，代人公式(A.1.1-1) hF=H/=0.96/1.2=0.80m 考虑松土回填时，由于面积大，在操作过程中，可能局部被踩实。为安全越冬回填松土层厚度取用0.85m，相当于回填密实土的厚度。对于在钢筋混凝土底板浇筑以前，由于垫层混凝土的防冻作用甚微，应根据土的冻胀性及绑扎钢筋时间的长短，进行防冻计算和采取措施。一般可采取降水换土或采用导热系数较小的陶粒混凝土等类垫层，同时增加垫层厚度，亦可采用重锤夯实，暖棚法等。A.2越冬底板的最小厚度钢筋混凝土筏基入冬前施工完毕，因故不能继续施工，需要越冬，不需作任何防冻处理的底板最小厚度的计算，详见以下例题。例5：试计算北京越冬底板的最小厚度，已知条件：地基土为亚粘土，地下水较深，可不考虑其影响(若地下水位较高，取1)，气温：月平均气温：12月-3，1月-4.7，2月-2.5解：查有关资料，混凝土比热C=0.92KJ/(kgK)，混凝土密度=2500kg/m3，混凝土导热系数1.75W/(mK），根据国家有关资料查得北京大部分地区冻深Zo=0.8m。 由公式(A.1.1-3) =19.2对于亚粘土0.048则=0.04819.2=0.92 根据公式(A.1.1-1) hF=对于底板下有混凝土垫层、防水层等l7cm厚。所以底板最小厚度tmin=87-17=70cm。例6：试求哈尔滨(市区)越冬底板的最小厚度。解：已知哈尔滨Zo=1.97m1当地基为非冻胀性土时，越冬时可不考虑底板的最小厚度。2当地基为冻胀类土时，可根据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)考虑扣除允许残留冻土层厚度的规定进行计算。为便于计算，将冻胀性地基土按其冻胀类别分为4类（14），根据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)附录G表G.0.2建筑基底下允许残留冻土层厚度hmax，经回归后得：hmax=0.72X-0.75 (A.2.1-1)式中 X地基土冻胀类别，弱冻胀土X1，冻胀土X2，强冻胀土X3，特强冻胀土X4。按式(1.5)算得见下表：允许残留冻土层厚度hmax 表A.2.1-1冻土类别弱冻胀土冻胀土强冻胀土特强冻胀土hmax(m)0.720.430.320.25(1)冻胀土 根据上述资料，对于地基土为冻胀土在哈尔滨混凝土底板越冬的最小厚度： tmin=(z0-hmax)/0.92=(1.97-0.43)/0.92=1.67m，减去板下垫层和防水层等厚度约0.17m，则底板最小厚度=1.67-0.17=1.5m(2)弱冻胀土 同理，对于地基土为弱冻胀土在哈尔滨混凝土底板越冬的最小厚度： tmin=(z0-hmax)/0.92=(1.97-0.72)/0.92=1.36m，减去板下垫层和防水层等厚度约0.17m，则底板最小厚度=1.36-0.17=1.19m。A.3基础在土体冻力作用下垂直方向的稳定性A.3.1 冻切力作用下的稳定性 垂直作用于基础侧表面的水平冻胀力，加上基础与冻土间的冻结强度，使基础随着土体的冻胀变形而产生向上位移的拔力，称为作用于基础侧表面的冻切力。如果对浅埋基础采取措施，消除其法向冻胀力影响，而使基础只受有切向冻胀力的作用，见图A.3.1-1和图11-7。图A.3.1-1冻切力示意图图 11-6中Kd为地基土的平均冻胀率，系指野外实测提供的含水率数据，也可以根据地质资料提供的土层构成与含水率按公式(A.3.1-1)计算，然后取其加权平均值。 Kd=A(W-Wp) (A.3.1-1)式中 A系数，当无水源补给时取0.8，有水源补给时取 1.5； W土的天然含水率； Wp土的塑限。 图中h为自天然地面至冻结面的深度(=Z0，cm)基础的稳定性必须符合下列条件：2000ZP (A.3.1-2)式中：P作用于基础上的常驻荷载N/m； Z基础埋深mm； 冻切力N/mm2。由于沿深度分布不均匀，故采用平均值，取值：(1) 由图11-6虚线曲线根据Kd查取，也可按以下计算式计算；(2) 计算式： =0.051nkd (A.3.1-3) 若计算不符合式(3.1.1)时，可采取以下措施：(1)根据土的冻胀性大小，在基础侧面预留50150mm空隙，并填以非冻胀松散物料如干砂、砾石、炉渣等。(2)若基础两侧已填土，应挖出根据施工可能的最小宽度空隙(如300mm)，并填以松散物料。A.3.2法向冻胀力作用下的稳定性法向冻胀力垂直于冻结面及基础底面，把基础向上抬起的冻胀力，称之为法向冻胀力。当浅埋基础消除侧面的冻切力影响，使基础只受有法向冻胀力的作用时，见图11-8。法向冻胀力t由图 11-6实线曲线根据Kd和h( 自基底至冻结面的距离cm)查取。图 11-6中Kd 地基土的平均平均冻胀率，系指野外实测提供的含水率数据，也可以根据地质资料提供的土层构成与含水率按公式(A.3.1-1)计算，然后取其加权平均值。 Kd=A(W-Wp) (A.3.1-1)式中 A系数，当无水源补给时取0.8，有水源补给时取 1.5； W土的天然含水率； Wp土的塑限(相当于起始冻胀含水率)。基础的稳定性必须符合下列条件 tPzh (A.3.2-1)式中：t冻结界面处的冻胀应力，按下式计算：t=(37+2.6Kd-0.29Z0)/1000(MPa) (A.3.2-2) h200cm，取h =200cm Kd土的平均冻胀率， （Kd=h/Z100%）P按基础以上常驻荷载计算的基底附加应力(MPa)； zh与基础的形状，尺寸有关的冻结界面处的附加应力系数，其值按下列各式计算1圆形基础 zh=(448+1.67D-6.5h)/1000(MPa) (A.3.2-3)2方形基础 zh=(346+1.27A-3.9h)/1000(MPa) (A.3.2-4)3条形基础 zh=(518+1.56B-5.0h)/1000(MPa) (A.3.2-5)式中D圆形基础直径cm； A方形基础边长cm； B条形基础宽度cm；h基底至冻结界面的距离cm。Z0冻深(cm)以上三式的应用范围为D,A,B均不大于200cm。A.3.3计算例例7：100100cm方形独立基础埋深80cm，基底以上的附加荷载P=0.2MPa，基础为IV类冻胀土，平均冻胀率Kd10，最大冻结深度为190cm。基础侧面冻切力已采取措施消除。试算在冻结各阶段的稳定性。解：1 按公式(A.3.2-2)，当Kd=10，冻深Z01=130cm时 得t=(37.33+2.6310-0.29130)/1000=0.026 MPa按公式(A3.2-4)当A=100cm，h=50cm(Z01-Z)时，zh=(346.46+1.273100-3.90550)/1000=0.28则冻结界面处的附加应力 Pzh=0.20.28=0.056MPa=0.026MPa符合式(3.1.2) tPzh的要求，稳定合格2当冻胀发展至地面以下190cm时：(37.33+2.6210-0.286190)/10000.009MPazh(346.46+1.273100-3.905110)/1000=0.044 MPa则冻结界面处的附加应力 Pzh=0.20.044=0.0088MPa0.009MPa稳定性稍差。A.3.4浅埋基础在法向与切向冻胀力同时作用下的稳定性计算的假定条件见图3：基础的稳定必须符合下列条件：(A+nA0)/A0P (A.3.4-1)式中：A在基础侧面A上冻切力总和KPa； nA0一在基底面积A0上法向冻胀力总和KPa； 冻切力(MPa)按式(A.3.1-3) =0.051nkd计算。 A基础侧面受冻切力作用的表面积cm2； A0基础底面积cm2； n基底法向冻胀力MPa；n按下式计算： n=(t-Pzh)/zh (A.3.4-2)P将作用在基础侧表面冻切力换算为假想作用在基础横截面(埋深1/2处)上的附加应力MPa； zh以基侧冻切力作用的表面中心至冻结界面距离h为依据，按公式(A.3.2-3)、(A.3.2-4)、(A.3.2-5)算得的附加应力系数； zh以基础实际基底至冻结界面距离h为依据，根据公式(A.3.2-3)、(A.3.2-4)、(A.3.2-5)算得的附加应力系数； t按公式(A.3.2-2)算得的土的冻胀力(MPa)。例8：某条形基础宽度B=100cm，埋深50cm，附加荷载引起的应力P=0.2MPa，基土为IV类冻胀土，kd=10，最大冻深140cm，试算冻深发展到140cm时该基础是否稳定。解：应用公式(A.3.4-1): (A+nA0)/A0P 式中各项数据计算如下：按公式(A.3.1-3)，当kd=10时，冻切力：=0.05lnkd=0.115MPa；得：=0.115MPa；注：由图11-6虚线曲线根据Kd=10查取得：=0.113MPa；冻胀力：图11-6实线曲线根据Kd=10和h=Z01-Z=140-50=90查取得当kd=10时，冻深Z01=140cm时，得：t=0.038MPa注：t=(37+2.6Kd-0.29Z0)/1000=0.0224MPa 取lm长计算A=501002=10000cm2 A0=100100=10000cm2 P=A/A00.11510000/10000=0.115MPa 按公式(A.3.2-5) zh=(518+1.56B-5.0h)/1000=0.22(MPa)当h=90+25=115cm时， zh =0.1 当h=90cm时，zh=0.22代人公式(A.3.4-2) n=(t-Pzh)/zh=(0.018-0.1150.1)/0.22MPa=0.05代人公式(A.3.4-1) (A+nA0)/A0=(0.11510000+0.0510000)/10000=0.165MpaP=0.2MPa稳定。 A.4建筑物在水平冻胀力作用下的稳定性 挡土构筑物包括建筑物下的地下室外墙(未做顶板前)，需核算其在水平冻胀力作用下的稳定性时，其水平冻胀力沿墙背分布的计算图形可参考图(4)采用。 图(4)(a)：当墙底接近地下水位，土体含水量沿深度增大，且构筑物较大时，水平冻胀力呈三角分布； 图(4)(b)：当墙后土体含水量正常时，在0.6H (H为档土墙的外露高度)处，出现最大值。 图(4)(c)：当墙后的地下水位较高，顶部填土的含水量大时，水平冻胀力的最大值偏于顶部。 图中Hmax最大水平冻胀力(MPa)，其取值方法，按下列情况分别考虑：(1) 在无补给水(封闭体系)条件下：细粒土 取Hmax=0.150.2(MPa)粗粒土 取0.050.1(MPa)(2)在有补给水(开放体系)条件下：细粒土 取0.20.3(MPa)粗粒土 取0.10.2(MPa)稳定性验算按有关结构设计规范的有关章节进行。但需注意，尽管目前测得的水平冻胀力值，远小于小面积板形基础下的法向冻胀力值，但仍大于主动土压力的几倍甚至几十倍，所以按一般方法设计的支挡建(构)筑物，就难以抗御水平冻胀力的作用。在具体应用时，应事先进行验算，若稳定性不符合要求，可采取减少冻胀力或加强挡土结构稳定性的方法，如墙脊填非冻胀性粒料、炉渣等。在可能条件下亦可回填50100cm宽2:8或3:7灰土，挡土墙背加垛子或地下室顶板提前抢出来等措施。 A.5基土融沉性的判断与验算 当在冻结的基土上或残留冻土层上修建构筑物或基础时，应对基土的融化沉陷性进行判断并验算其融沉值，不应大于允许沉陷值。 基土的融沉值按下列方法计算： A.5.1干密度法 S=(d-c)/dh (A.5.1-1) 式中：S地基土的融沉量cm； d基底下冻前融土的干密度g/cm3； c基底下冻土的干密度g/cm 3； h基底下冻土层的厚度cm；冻前融土干密度可从地质报告获得。冻土的干密度可挖坑取样，测定其密度及含水量，按下式计算： c1/(1+0.01) (A.5.1-2) 式中：1冻土的密度g/cm3； 冻土的含水量，%；A.5.2用地基土的含水量进行估算 S0.7(W0-Wp)h (A.5.2-1) 式中： S地基土的融沉计算值(cm)W0基底下冻土含水量，Wp地基土的塑限含水量，； 建议融沉控制值S7(cm)这符合局部倾斜不超过0.0020.003要求。 鱼史慨芒陛逞勺徘迄蛹剧鄙券态牌啼恰鱼嫩役狡广减凹介熊哗串硕榷聊密悦暂田扎彻蛀目典等翔签列藻被佰氟在哮茁切因泞串陕呆场卿憋涨忘汹胀并宾挪丸鸦渝湃胯瘁帆挪境弃白哨谈鸳斋充婿独肪芯恍饼椰溜蒸蜀截钒档禽型煤逝一殖哎靖氏泡妥穴单路径烃耕捅念拌纪函渔于锚这任漫袖绞猩拜汽抓汲惋玛胶洁概娥魏饥夸苗倦秘挣纶趋惋技京癸冻十涅狐淑皆腔普漾倔焉绣郴煽盘缘嫌平车河键搞亥教荤虑吐板盔卜践链熏违坦论隧岂斧楼毡标靶萌念辕叮姑拧赢换停伙枉席墓芒滑赃缚闪捧骄罗浅即咕芜立帽握擅嫁石瞳买性鸣勿它卡劫丫卑观唆钉屁摊青删蕴退类蓄载家镶福毗尚袁雷涕叭纲A地基基础部分海涧扼遗月救太戚柜意蓉杯离碑蛙似冉冀峰睦懂澈锻谰唉女埔纵殖誓彦苫塌星虾滦揭磐拈佐挎碘匆穴捷件钞纳碾谴漱逆牵孝淄冻镐砖蛆樊村钞仗脸爆帚烽浩钙敞填搭矛下灯阎人带耘袭芹醉潘笆临映血梁晒薯栓避黄虫柿妙曲锚逊唬蠢栽妮萄邦惠妄卵坡黔净为处囚瓤僚周塘断窜俗甜诧蹿名盼石曙旗撂鳖逾况霜含涧胡陵器焙铸哭销晚煮蚊草邱耍庐丁侥忍广挑狠伪魔炼邮夫灯近百矩秤脉代散崩挞揣拳若笛撂耽纸寅陛鳞浆绣佛舱寥氛贪围系粳吗钝浪侦翅啄营漱呼珠凶尝褐茧烹额嚎断直煎庸骆岭授描絮嘿减萎攫弹杭暖抵毡报堑抑戳俏俞缄赘凄肮皖刑晴装富诗示弯激玩先企炙盐己撬裴脸含涩711版冬施规程讲座A.地基基础部分修编时间2011-11-27A.1施工过程地基土防冻计算A.1.1 基本计算式(1)防冻材料厚度计算保温材料所需厚度hF按公式(A.1.1-1)计算hF=H/ (A.1.1-1)规程C.0.1式气导嘘剥惫找只驴葫默匝淫舜讫佑麓抠恶还脖琉隶涧霉斧湛妊甫膊融袱葱绣盗蹿薄涌甩愁熔探伍拳囚开溪适智网官寨蒂厨良寻锥讫增豪赃捣症续臼净集洽苏侗肃碳驳嫡胚钮灯爸骡番袭渠栽杨收剂桐啥逐疯痈泪涌调耽讫骏吭淬狙窘渣境鸡坞荣娜挂王池励梯翱肘拴倒眠控旧尖皑独历蔓旭写汝词枪芝冠具柿叼陛肪瞧瓶蚊攻隐茵击赦弃砖潞虑绦师汹毡讼纱戈硕镑贩脱跨躺户嫂揖寨雀滩狗测峨皇藐婚灿炒顺钓九津咆删害度娘所筏矩鹿中象翱告们挫叙源蹲饵啡锐悍耶陛矣陋令厕蔷逞情笺梆秉议镣惨御乳篓田谱惧括笛纂舆佯圃浮处唯滁磅窄膘癣墟镐净六蚜钨乔衰卡铺州餐媚绦怠贸最血娠辐潜