栈桥专项施工方案.doc

栈桥施工方案
一、工程概况
27、28、29号主墩常年位于水中,根据柳江的水文、地质特点，水中部分桥墩施工拟采用施工通道钢栈桥配合钻孔桩基平台,变水中为陆地施工方案,北岸施工栈桥为27＃～29＃墩下部结构及27＃～29＃跨上部结构施工人员、材料及设备施工车辆、砼罐车运输通道并与施工作业平台相连，从而形成纵向临时通道。
栈桥与主桥轴线平行，栈桥桥面标高为82。50米。为方便水上钻孔桩施工，栈桥桥面于钻孔桩平台齐平, 栈桥与钻孔平台连成一个整体，栈桥及施工平台台面高出洪期水位0.7m。施工栈桥位于特大桥上游,栈桥中线距离特大桥桥位中线17.5m，栈桥宽6.0米,跨度为12m，总长度为250m。起始位置与下河便道及码头相连并尽量靠近桥墩承台，以方便施工运输.栈桥总体布置见图4—5、图4—6。
二、栈桥设计
1、荷载设计
栈桥最大车辆荷载考虑砼灌车，自重15T,砼重25T,共重40T，人行及其它荷载共重10T;动荷载系数取1。2，故栈桥检算荷载采用60T。
2、栈桥结构设计
栈桥自下而上依次:
（1)栈桥方向开始每24m桩基选用二排三根Φ630mm钢管桩作一个刚性支承墩，中间跨中位置选用单排三根Φ630mm钢管桩作一个临时支承墩,刚性支承墩沿桥方向纵向间距为3米，横向间距为2*2.5m。钢管桩用打桩锤打入河床底覆盖层以下强风化岩层内30cm。钢管桩之间利用［20槽钢栓接作剪刀撑，桩内填充满砂砾。施工过程中,安排专人对河床冲刷深度进行定期测量,及时掌握冲刷深度。
（2)钢管桩顶开槽铺纵向分配梁用2I36b工字钢，再横向用2I36b工字钢作分配梁.
(3）栈桥跨度采用12m，上部采用三榀单层双排贝雷纵梁（非加强单层双排），贝雷梁与钢管桩顶横向2I36b工字钢分配梁固结。
(4)贝雷梁架面用I32b工字钢作横分配梁,间距1。0m，纵向布置2［14槽钢，间距30cm，再铺8mm花纹钢板，两边围栏用∠63＊63*5角钢与槽钢焊接做立柱,高1。2米,用∠50＊50＊4角钢做扶手，中间纵穿Ф16圆钢加密.在栈桥和施工平台附近打设防撞桩，并悬挂警示标志和红色警示灯。
三、栈桥施工
①钢管桩施工
钢管桩施工从北岸开始施工，栈桥使用浮吊吊振动锤下沉钢管桩，钢管桩沉放使用90KW振动锤。利用全站仪定位及校核。
水中栈桥钢管桩使用专用打桩船打设。打桩船抛锚定位后，利用浮船运输,浮吊起吊钢管并进行定位,依靠锤重和钢管桩重力插入覆盖层中,然后开动柴油锤打设钢管桩到位。钢管桩逐排打设，一排钢管桩打设完成后再移船至另一排。
钢管桩每天施打完毕后，马上用［20焊接钢管桩横向剪刀撑联系，以防管桩受水流冲击倾斜或疲劳破坏，降低管桩的承载能力。
振动沉桩的停振标准，以最终贯入度(cm/min）为主，以振动承载力公式计算的承载力做为校核。柴油锤沉桩的停锤标准，以最终贯入度:最后10击贯入度小于20mm控制。
栈桥开始施工时即设置航标,悬挂夜间红灯示警等通航导向标志，以保证安全。打桩船采用抛锚定位，抛锚时考虑尽量能多打桩，减少抛锚次数,以加快施工进度，共抛4只锚,均采用专用锚,并保证锚有足够长的锚缆，每只不小于2t重。打桩船通过铰锚机将船移到位后沉桩。
管桩下沉控制项目：钢管桩插打位置精确度及垂直度、钢管桩振动下沉时贯入度控制、钢管桩的桩长控制.
钢管桩沉放应注意：振动锤重心和桩中心轴应尽量保持在同一直线上；每一根桩的下沉应连续，不可中途停顿过久,以免土的摩阻力恢复，继续下沉困难；每排钢管桩下沉到位后，应立即进行桩之间的连接，增加桩的稳定性，避免水的反复冲击产生钢管的疲劳断裂，以至发生意外事件，连接材料采用［20槽钢。型钢尺寸需根据现场尺寸下料.焊缝质量满足设计及规范要求.沉桩到位后，用水准仪测出桩顶高程,为切割桩头安装墩顶纵梁横梁提供数据.
钢管桩之间利用［20槽钢栓接作剪刀撑。施工过程中，安排专人对河床冲刷深度进行定期测量，及时掌握冲刷深度.
②纵横分配梁及梁部安装
I45工字钢安装经测量放线后，直接嵌入桩顶内。钢管桩与工字钢间焊接钢板与钢管桩良好结合在一起。
贝雷片拼装
贝雷片预先在陆上或已搭设好的栈桥上按每组尺寸拼装好，然后运输到位,吊车起吊安装在桩顶工钢横梁上。
贝雷片的位置需放线后确定,以保证栈桥轴线不偏移.
贝雷片安装到位后,横向、竖向均焊定位挡块及压板,将其固定在横梁上。贝雷片任何位置严禁施焊。
主梁等构件采用人工配合船吊进行安装就位。
贝雷片拼装完毕，其上铺设I32横向分配梁，间距100cm,I32与贝雷片间采用Ф20“U"型螺拴固定，每组贝雷片与工字钢横梁相交处设一套螺栓。
面板与工钢纵梁结合，使用2［14a槽钢在I32上铺设，间距30cm,如遇与“U"型螺栓螺母冲突时，可适当调整槽钢间距.栈桥远离桥墩向单侧横向0.5m范围内为人行通道，槽钢缝隙填木方。栈桥另一侧0。3m范围布设各种管线。
栈桥栏杆高1.2m,采用∠45×45×5mm角钢焊接,立柱间距3m,焊在栈桥I32横梁上，钢立柱上设3道φ10mm钢筋做护栏。
纵横分配梁和主梁等构件采用人工配合船吊进行安装就位。
四、检算资料
㈠、栈桥、平台荷载
栈桥、平台设计荷载采用履50荷载和10m3混凝土搅拌运输车(满载）。汽车及混凝土搅拌运输车活载计算时采用荷载冲击系数1。15及偏载系数1。2。钢管桩按摩擦桩设计。
㈡、贝雷纵梁验算
栈桥总宽6m，计算跨径为12m。栈桥结构自下而上分别为：φ63×8mm钢管桩、36a型工字钢下横梁、“100"型贝雷梁、32b型工字钢分配横梁（间距1。0m）、14a型槽钢桥面。
单片贝雷：I=250497。2cm4,E=2。1×105Mpa，W=3578.5cm3
［M]=788。2 kn•m， ［Q]=245。2 kn
则4EI=2004×106 kn•m2
1、荷载布置
⑴、上部结构恒载(按6m宽计）
①、2[14a型槽钢：2×21根×14。53×10/1000＝6.10kn/m
②、32b型工字钢分配横梁:52.69×6.0m×10/1000/1.0m＝3.16kn/m
③、“321”军用贝雷梁：每片贝雷重287kg(含支撑架、销子等）:
287×3×10/3/1000＝2。87kn/m
④、2I36a型工字钢下横梁:2×6×60×10/1000＝7。2kn/m
⑵、活载
①、10m3混凝土搅拌运输车（满载）：车重20t,10m3混凝土23t。
②、履50荷载考虑.
⑶、人群：不计
考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距大于15m，即一跨内同方向半幅桥内最多只布置一辆重车。
2、上部结构内力计算
⑴、贝雷梁内力计算
①10m3混凝土搅拌运输车（满载）(布置在跨中，按简支计算）同向每跨只布置一辆,车重20t,10m3混凝土23t.
对B点取矩，由∑Mb＝0，得
RA＝(185×5。3+185×6。7+60×10。7)/12＝238。5 kn
M中＝238。5×6—185×0。7-60×4.7＝1019。5 kn•m
Rmax＝2RA＝477 kn
查建筑结构计算手册
f1＝=185×1000×5.3×122×（3—4×5。32÷122）÷24EI=1。1cm
R1＝R2＝pb/l=156。32 Kn
R3＝36。5 kN
RA＝∑RAi＝349。14 kN
②、履50荷载，布置在跨中,按简支计算,每跨只布置一辆，500KN，q=56KN/m
荷载布置：履50荷载q=56kN/m
查建筑结构计算手册
RA=RB===250 kN
Rmax=500 KN
跨中:Mmax=（2-Y)=(2-)=614。25KN.m
fmax=（8—4Y2＋Y3）=（8—4×＋）=1.494㎝
③、恒载
按5等跨连续梁计算，查建筑结构计算手册（第二版）。
q＝6.1+3。16+2。87＝12。13kn/m
支点:
Mmax4=-0.105ql2＝-0。105×12。13×122＝—183。4 kn•m
R max4＝（0.606+0。526)ql＝164。78kn
跨中:
Mmax4‘=0。078ql2＝136。24kn•m
(简支时:Mmax4‘=＝218。34kn•m）
fmax4＝＝0.13cm
④、恒载+履50级荷载组合
汽车荷载计入冲击系数级偏载系数。
Mmax＝270+1。2×1。15×614。25＝1117.7kn•m＜[M］=3152.8 kn•m
R max＝203.8+1。2×1.15×500＝893.8kn＜[Q］=980.8kn
fmax＝0.13+1.2×1.15×1.494＝2.19cm＜L/250=8cm安全。
⑤、恒载+10m3混凝土搅拌运输车（满载）荷载组合
荷载计入冲击系数级偏载系数.
Mmax＝218+1019×1。2×1。15＝1624 kn•m＜[M］=2364 kn•m
R max＝164.78+477×1。2×1。15＝823kn＜［Q]= =980。8 kn
fmax＝1。2×1.15×1。1+0。13＝1.65cm＜L/250=8cm安全。
㈢、桥面板I14a型工字钢验算
按简支梁计算，计算跨径取L＝1。0m。车轮宽度按30cm计算，每对车轮的着地面积为0.6×0。2（宽×长）,则轴重的一半荷载由3根槽钢承担.采用10m3混凝土搅拌运输车满载荷载进行验算.
E=2。0×105Mpa，I=712cm4,Wmin=101cm3，q=415 kn/m
P=P0/2=135KN
q＝135/0.2＝675kn/m
Mmax=＝0。125×75×0。2×1。0×（2—0。2÷1.0）=30。4kn•m
σ= ==100。2Mpa＜ ［σ］=170 Mpa
f＝(8－＋）=0.64mm＜L/250=4mm安全。
㈣、横向工字钢分配梁验算
计算最大跨径取L＝4。3m,采用32a型工字钢。荷载如图。
E=2。0×105Mpa，Ix=11080cm4，Wx=692。5cm3，Sx=400。5 cm3，t＝15mm
R=135KN
M=135×0.9＝121。5kn•m
σ= =＝175.5 Mpa＜[σ］=215 Mpa
τ＝＝＝32.53 Mpa＜［τ］=85 Mpa安全。
f＝=＝7.8mm＜L/250=17。2mm
㈤、墩顶横梁
因墩顶横梁采用2I36a型工字钢。根据前面计算结果，每榀贝雷梁传至横梁上的荷载为P＝477kn，由横梁直接传递到钢管桩顶，所以在此不作验算。
检算方式（二）
4、栈桥结构验算
6。3。1、I16工字钢上横梁验算：(按简支梁验算，计算跨径为1.35m。）
I16工字钢作为上横梁，其截面参数如下：
,，,
，，.
罐车后轴的触地宽度为600mm，长度为200mm。
按两根横梁直接受力，则每根横梁受力为：
恒载:桥面板和横梁自重
活载产生的跨中弯矩：
活载产生的支座剪力：
恒载产生的跨中弯矩：
恒载产生的支座剪力：
跨中的总弯矩取值：
支座的总剪力取值：
故
满足要求
6。3。2、贝雷纵梁验算：（按简支梁验算,计算跨径为12米。)
选用三列单层双排不加强型贝雷片，其截面参数：截面容许抵抗矩，截面容许抗剪强度。计算图式如下:
贝雷片自重：
恒载：桥面板和横梁自重:
所以总恒载为
以上恒载由三组贝雷片共同承担,但是中间一组承受的恒载最大，为一半.故中间组所分担的荷载为：
贝雷梁接收由分配梁传来的活载为:
活载产生的跨中弯矩：
活载产生的支座剪力：
恒载产生的跨中弯矩：
恒载产生的支座剪力：
跨中的总弯矩取值：
支座的总剪力取值：
6.3。3、2I36a工字钢横梁验算：(按简支梁验算,计算跨径为2.5m.）
I36a工字钢作为上横梁，其截面参数如下：
，,，
,，.
作用在横梁上（横梁除外）的总恒载为:
由于横梁以上的恒载是通过贝雷梁而作用在横梁之上的，故将其看作以集中荷载的形式作用于横梁。（双排贝雷梁简化为与横梁只有一个接触点的集中荷载）
；
由活载作用而分配到横梁上的集中力为：
集中荷载产生的弯矩:
集中荷载产生的剪力:
横梁自重产生的弯矩:
横梁自重产生的剪力：
最大弯矩取值：
最大剪力取值:
故
6.3。4、Φ630×10mm钢管桩强度验算：
1、桩受力：
桩采用Φ630×10mm钢管桩
横梁采用2I36a工字钢，其截面宽度B=2×136mm=272mm，两工字钢中间留1cm的间距,工字钢与钢管壁留1cm的间距，则钢管需要切割的宽度是302mm。
桩的受力面积为：
钢管桩的强度为:
2、假设Φ630×10mm钢管桩长度为20米，按20米的压杆稳定计算：
Φ630×10mm钢管桩截面面积为;
故：;
Φ630×10mm钢管桩压应力：
满足要求