外脚手架施工方案(最终定稿).doc

丽阳新城工程 落地式外脚手架搭拆施工方案一、编制依据1。1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）1。2建筑施工安全检查标准（JGJ5999)1.3建筑施工安全设施计算书编制范例1.4建筑工程施工手册1。5工程设计图纸1。6现场施工条件二、工程概况本工程建设地点位于南通市港闸区204国道以西、纬二路以北。本工程由5幢15层框架剪力墙结构住宅楼（编号1、4、7、8#、9)及1幢框架结构商业楼（编号12#）和1个地下车库组成,本方案针对1、4楼.本工程建筑结构的安全等级为二级,住宅楼地基基础设计等级为乙级,地下车库及商业楼(编号12）地基基础设计等级为丙级，抗震设防类别均为标准设防类（丙类）,抗震设防烈度均为6度；本工程结构耐火等级为二级，主体结构设计合理使用年限50年;本工程住宅楼剪力墙抗震等级为四级，极个别框架柱四级,地下车库及商业楼（编号12)抗震等级为框架四级。序号项 目1建筑功能住宅2建筑面积53213平方米3结构类型框架结构4层数及总高度层数15层结构檐口高度45。390结构屋顶高度51。090三、施工准备3。1技术准备技术人员必须熟悉图纸及有关的施工规范要求，提前向参加搭设的架子工做好技术交底.3。2材料机具准备 本工程采用的钢管、扣件均已除锈、调直、油漆完毕.材料员在搭设之前应把其他需要的材料采购进场。由于脚手架是在建工程的主体、装修施工过程中不可缺少的临时设施,直接关系到施工人员的人生安全，所以脚手架选材优为重要。3。2。1进场钢管必须具有生产厂家的检验合格证,必要时应对进场钢管抽样进行机械性能试验,并要符合GB/700中的规定；钢管规格采用外径48mm,壁厚2。8mm的焊接钢管，立杆、大横杆和斜杆长度一般选用6m，小横杆的钢管长度以1。5m左右为宜。3。2。2扣件材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831)的规定。扣件不应有裂纹、气孔，扣件与钢管的内贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要不小于5mm，扣件的活动部位应使其转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm。脚手架采用的扣件,在螺栓拧紧扭力矩达65N。m时,不得发生破坏。3。2。3竹笆脚手板、木脚手板的选用必须严格,其材质应符合现行国家标准木结构设计规范(GBJ5)中级材质的规定。脚手板材质坚硬，不腐烂,横向裂纹不得大于四分之一板宽，且厚度不大于5mm，两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道.3。3生产准备生产部门应配备架子工20名（持证）、一名班组长负责指挥、协调，安全员作好安全教育.四、施工部署 本工程由于单体工程较多，需投入的钢管数量较大。需配备足够的架子工，以保证脚手架的搭拆进度。五、主要施工方法5.1优选技术方案由于本工程的特殊性，在脚手架的选用方面比较重要，应与安全、生产部门紧密配合.根据本工程的特点：主体结构、装修施工都必须借助于外脚手架。通道出入口设立在建筑物中间位置。考虑扣件式钢管脚手架具有装拆方便,搭设灵活、使用耐久，费用相对较省的特点，且能适应建筑物的平、立面变化。由于本工程工期较紧，需投入的钢管数量较大，为了正负零以下土方回填和主体结构施工不存在影响及减少钢管周材数量的投入,因此本工程决定从采用双排双立杆落地脚手架施工方案（双立杆高度30m)，即在各层顶板施工时预埋钢筋吊环作为连墙件，在17m和31m处用钢丝绳进行卸荷。5。2施工工艺5。2.1工艺流程5.2.1。1落地式脚手架搭设：做好搭设的准备工作按楼座外形放线放置垫板及纵向扫地杆立杆随即与纵向扫地杆扣牢（先内排后外排）安装横向扫地杆第一步大横杆第一步小横杆连墙杆第二步大横杆第二步小横杆铺设脚手板绑护身栏杆和挡脚板立挂密目网加设剪刀撑再依次向上搭设。5.2。2脚手架搭设尺寸、要求及注意事项a.脚手架搭设尺寸的确定：落地式：立杆横距为1.05m,步距为1.8m，立杆纵距为1.5m,距墙边距离为0。30m。连墙件按照两步三跨设置.b。杆件接头位置应符合安全技术规范的要求.其中立杆的接头应错开布置在不同的步距内，与相邻大横杆的距离不宜大于步距的三分之一。上下相邻大横杆的接头位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相邻立杆的距离不宜大于纵距的三分之一.c.杆件相交伸出的探头长度，均应大于10cm,以防杆件滑脱。d.扣件螺栓拧紧要适当，扭力矩不应小于40N。m,且不大于65N。m。横杆扣件的开口朝向要求向上为原则，避免滑扣.e。竹笆脚手板应按其主竹筋垂直与纵向水平杆方向铺设，且宜采用对接平铺.四个角用直径为1.2mm的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上.脚手架上不得堆放杂物、材料。f。挂密目网:用火烧丝穿在密目网周边的孔洞里，并绑牢在外脚手架上。 5。3主要工艺的控制:5。3。1脚手架的立杆纵距和横距的确定 落地式脚手架的立杆纵距经验算确定1。5m,为防止立杆偏斜而承受过大的偏心力，需对立杆的垂直偏差程度进行控制，并实行双控,立杆的纵向垂直偏差绝对值在此工程中不超过H/400mm,且不大于100mm,横向垂直偏差绝对值不大于H/600,且不大于50mm。立杆的横距,考虑竹笆脚手板的宽度为1米（加合理缝隙)，为避免造成脚手架满铺不下的窘况，确定立杆横距为1.05m。5。3。2步距确定： 脚手架的步距应尽可能不妨碍施工,方便张拉安全网，据经验确定为1。8m。但为了把安全网张设绷紧，增加防护立面美感，建议取大横杆的净距1.8m作为步距。 5.3。3支撑体系脚手板必须设置支撑体系.支撑体系包括纵向支撑、横向支撑和水平支撑。设置支撑体系的原因是使脚手架形成一个几何稳定体系,加强其整体刚度、局部刚度和某些薄弱环节。5.3.4立杆脚手架立杆的纵向间距为1。5m,必须设置纵、横向扫地杆.纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上.横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上.当立杆基础不在同一高度上时必须将高处的的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm.立杆接长除顶层顶步可采用搭接外,其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接扣件应交错布置,两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3.严禁将外径不等的钢管混合使用.5。3。5纵向水平杆和横向水平杆根据本工程的特点，只需设置纵向水平杆与横向水平杆即可。纵向水平杆间距为0。4m，共设置4根.其长度不宜小于三跨,且不小于6m.其接头要错开（包括上下层和内外层),不得出现在同一跨内，相邻接头的水平距离应大于500mm。 为增强脚手架的稳定性，提高立杆的受力性能，首先把纵向水平杆设置在立杆内侧,这样做的好处:一是缩短了横向水平杆的跨度，提高了横向水平杆的承载能力。二是便于剪刀撑的设置，使剪刀撑的斜杆较容易与立杆扣接。三是由于横向水平杆把里外两排连在一起，当承受荷载时，里外两排立杆同时受偏心荷载，因为纵向水平杆位置相反,使里外两立杆产生的弯矩相反，两立杆产生的相反弯矩可相互抵消,极大地增强了立杆的承载能力.横向水平杆的长度为1。5m,横向水平杆在立杆的位置，应按上下步距合理地设置在立杆两侧，这样可抵消立杆因上下横向水平杆偏心荷载所引起的纵向弯曲，使立杆基本上处于轴心受力状态。5.3.6剪刀撑和横向斜撑为了增强脚手架的纵向稳定性和整体性,本工程的脚手架沿全长和全高连续设置剪刀撑,落地脚手架也应在外侧沿全长设置剪刀撑,由底至顶连续设置。剪刀撑的连接采用搭接形式,搭接长度不小于1000mm，剪刀撑斜杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm.每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m,斜杆与地面的倾角宜在45度至60度之间.横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm.当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时,宜在相交的纵向水平杆处,增设一根横向水平杆,将斜腹杆固定在其伸出端上，落地脚手架在拐角处设置横向斜撑。5.3。7连墙拉结构件 本工程采用刚性连墙杆、菱形布置。在脚手架上从底层第一步纵向水平杆开始均匀地设置足够多的牢固的连墙点,连墙点的位置在与立杆和大横杆相交的结点处，离主节点的间距不宜大于300mm。在脚手架周边的端头（包括顶端）以及转角处,要加密连墙杆。 在实际施工中需要临时拆除连墙杆时，必须采取有效的补救措施，以防止立杆失稳。连墙杆的垂直距离不应大于建筑物的层高,连墙杆的竖向间距为2倍步高即3。6m,水平间距为立杆纵距的3倍即4。5m，每根连墙件覆盖面积40m2. 连墙件中的连墙杆呈水平布置，当不能水平设置时,与脚手架连接的一端应下斜连接,不应采用上斜连接。连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。由于连墙杆是保证脚手架不失稳的主要手段，要求与连墙杆连接一端的墙体本身要有足够的刚度，故连墙杆在水平方向应设置在楼板附近，本工程各单体工程为剪力墙结构，在楼面处的梁上预埋钢管，钢管长度为400mm，锚入梁内的长度为200mm,连墙件直接与钢管相连.当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑.抛撑采用通长杆件与脚手架可靠连接,与地面的倾角在4560之间，连接点中心至主节点的距离不应在大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。5。3.8竹笆脚手板的铺设结构和装饰施工时，每一层均满铺竹笆脚手板,作业层脚手板沿纵向应满铺，作到严密、牢固、铺平、铺稳、铺实,不得超过50mm的间隙。防止砖块等易碎物体坠楼伤人。5。3.9脚手架的基座落地脚手架直接支承在基础施工工作面上，满足外脚手架的支承力。对于扫地杆一般离下脚面不超过20mm,扫地杆必须扣牢，它的功能是约束杆底脚所发生的位移和用来避免或减少脚手架的不均匀沉降，在扫地杆下部应垫塞木板.5.3.10脚手架过建筑物的门拱、洞,以及脚手架自身留置出入口时，需要门洞处的立杆悬空，为保证脚手架的安全，必须在洞口上方设置八字杆，使悬空立杆的力通过八字杆均匀地传到门洞两侧的立杆上。八字杆的设置方法为：门洞上方有一根立杆悬空时,应在里外排脚手架上设八字杆,并与立杆逐根连接；当门洞较宽，门洞上方悬空两根立杆时，应将门洞上方的大横杆采用双杆，再设八字杆,以保持架体的稳定。（见下图）5。3。11作业层的安全设施离地面2m以上铺设脚手板的作业层要在脚手架外立杆的内侧立挂密目网。作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上；作业层外立杆内侧必须搭设脚手板和两道护身栏杆，挡脚板高度不小于180mm，护身栏杆的上栏杆高度为1200mm,中栏杆居中设置。5。4脚手架拆除5.4。1拆架时应按“由上而下,先横杆后立杆，先搭后拆,后搭先拆的原则进行。具体拆除顺序为：安全网护身栏脚手板-剪刀撑-小横杆 -大横杆立杆-连墙杆.同时应考虑好拆除材料的运输方便，严禁上下同时进行拆除作业.5。4。1脚手架拆除前应应划分作业区,周围设围栏或警戒标志,地面设专人指挥,严禁非作业人员入内.然后开始拆除外围的安全网和竹笆脚手板，脚手板拆除时应由上至下拆除，作业层脚手板必须满铺，待作业层以上的立杆、剪力撑、横杆等全部拆除后，方可拆除。5。4。2 松开扣件的平杆应立即撤下,不得松挂在架上；拆除长杆时应两人协同作业，以避免单人作业时的闪失事故。5.4。3拆立杆时,应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时,应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。5.4.4连墙点应随拆除进度逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差劲不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。拆抛撑前，应设置临时支撑，然后再拆抛撑.5。4。5 卸荷钢丝绳必须要等上部的脚手架全部拆除后,方可拆除钢丝绳。禁止先行拆除钢丝绳.5.4。6 脚手架拆除时钢管严禁从上面往下抛掷,必须采用吊运至地面。六、主要安全管理措施6。1搭架安全注意事项6。1。1脚手架的底脚必须牢固，认真做好排水处理。6.1.2搭拆脚手架必须由经安全教育的架子工承担。搭拆架子时，工人必须戴好安全帽，系好安全带，工具及零配件要放在工具袋里，穿防滑鞋工作。6。1。3拾设架子时，应设临时剪刀撑及临时支撑，搭设中要随时做好脚手架与主体结构的拉撑工作 .6。1。4严禁在脚手架上堆放物料如模板、木料及搭（挂）三角架小平台.6.1。5严禁在脚手架上堆放物料如模板、木料及施工多余的材料等以确保脚手架畅通。6。1。6出入口与建筑物主体间搭好安全通道，设护棚及护栏.6.1.7脚手架搭设高度超过作业面1。8M,每10M高验收一次，发现问题及时整改。6.1.8未完成的脚手架,每日收工时一定要把杆件或架体稳定好，以免发生意外.6.1。9雨天或六级以上风力时不得搭拆脚手架。6。1。10脚手架四角应有接地保护和避雷装置。6.1。11当需在脚手架下作业，要经安全部门同意,并且在脚手架的最下一步除铺设安全网外，另满铺脚手板.6。1.12脚手架外侧及时挂好安全网.6.1.13脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。6。1。14严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用.6。1。15剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。6。2拆架安全注意事项6.2。1拆架前必须对所有作业人员进行详细的安全交底，并履行签字手续，做到责任明确。拆架作业人员必须持证上岗。6。2.2外脚手架拆除应在专业架子工长指挥和专职安全员的监督下进行.作业面上应和其他工种人员，协调一致，确保安全。6.2。3拆架的高处作业人员,必须戴安全帽，系安全带,扎裹腿，穿防滑软底鞋，拆架时严禁酒后作业,不准嬉戏打闹。6。2。4拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调,当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。6。2。5在大片架子拆除前先对整个脚手架进行一次全面检查，对危险或薄弱环节先行加固，确认无误后再行拆除，对预留的斜道、上料平台、通道小飞跳等，也应先行加固，以便拆除后能确保其完整、安全和稳定。6.2。6拆除时如附近有外电线路,要采取隔离措施.严禁架杆接触电线.6。2.7拆除时不应碰坏门窗、玻璃、水落管等物品.6.2。8各构配件严禁抛掷至地面，拆下的材料，应用绳索拴住，利用滑轮徐徐下运,严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点分类堆放，当天拆当天清,拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。6。2。9在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时应将拆除情况交代清楚后方可离开.6.2。10有高血压、心脏病史的人员不得从事此作业。6。2。11雨雪天气暂停施工，夜间不得施工。6.2。12拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业.七、脚手架的验算7。1参数信息7。11。脚手架参数双排脚手架搭设高度为49 m，立杆采用单立杆;搭设尺寸为:横距Lb为1。05m，纵距La为1。5m，大小横杆的步距为1。8 m；内排架距离墙长度为0.30m;大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为482。8；横杆与立杆连接方式为单扣件;连墙件采用两步三跨，竖向间距3。6 m，水平间距4。5 m,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；7。12.活荷载参数施工均布活荷载标准值：3.000 kN/m2；脚手架用途：结构脚手架;同时施工层数:2 层；7.13。风荷载参数本工程地处江苏南通市，基本风压0。4 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0。92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s为0。693；7.14.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）:0。1248；脚手板自重标准值（kN/m2):0。300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m）：0.150;安全设施与安全网（kN/m2)：0.005；脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m）：0.031;脚手板铺设总层数：15；7.15.地基参数地基土类型：素填土；地基承载力标准值（kPa）：80.00；立杆基础底面面积（m2)：0。35；地基承载力调整系数：1。00.7。2、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302011)第5.2。4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。7。21.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.031 kN/m ;脚手板的自重标准值：P2=0。31.05/（2+1）=0。105 kN/m ;活荷载标准值： Q=31。05/（2+1)=1。05 kN/m；静荷载的设计值： q1=1。20.031+1。20.105=0.163 kN/m;活荷载的设计值： q2=1。41。05=1.47 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩)7.22.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下： M1max = 0。08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0。080。1631。52+0.101。471。52 =0。36 kNm；支座最大弯距计算公式如下： M2max = -0。10q1l2 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= 0.100。1631.520.1171.471.52 =0。424 kNm;选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0。36106,0.424106）/4250=99.765 N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为 = 99.765 N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求!7。23.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度.计算公式如下： max = （0。677q1l4 + 0.990q2l4）/100EI其中：静荷载标准值： q1= P1+P2=0.031+0.105=0。136 kN/m；活荷载标准值： q2= Q =1。05 kN/m;最大挠度计算值为： = 0.6770。13615004/(1002.06105101900）+0。9901。0515004/（1002。06105101900） = 2.729 mm；大横杆的最大挠度2。729 mm小于大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm,满足要求!7.3、小横杆的计算根据JGJ1302011第5。2。4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。7.3。1。荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0311。5 = 0。047 kN；脚手板的自重标准值：P2=0。31.051。5/(2+1)=0。158 kN;活荷载标准值:Q=31。051。5/（2+1) =1。575 kN；集中荷载的设计值： P=1。2(0。047+0。158）+1.4 1。575 = 2。45 kN；小横杆计算简图7。3。2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax = ql2/8Mqmax = 1。20。0311。052/8 = 0.005 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.451.05/3 = 0。858 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0。863 kNm;最大应力计算值 = M / W = 0。863106/4250=202。992 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =202。992 N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！7.3。3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：qmax = 5ql4/384EIqmax=50。03110504/（3842.06105101900) = 0。024 mm；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.047+0.158+1.575 = 1。779 kN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：pmax = Pl（3l2 4l2/9)/72EIpmax = 1779。31050（310502410502/9 ） /（722。06105101900） = 3。483 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0。024+3。483 = 3.506 mm；小横杆的最大挠度为3。506 mm小于小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm，满足要求！7.4、扣件抗滑力的计算按规范表5。1。7,直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8。00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2。5)： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8。00 kN;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值： P1 = 0。0311。52/2=0。047 kN;小横杆的自重标准值： P2 = 0。0311。05/2=0。016 kN；脚手板的自重标准值： P3 = 0。31.051。5/2=0.236 kN；活荷载标准值： Q = 31。051。5 /2 = 2。362 kN;荷载的设计值： R=1。2（0.047+0。016+0.236）+1.42。362=3。667 kN;R 8.00 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 7。5、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+（1。502/2）0。031/1。8049。00 = 7。389kN；（2）脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0。3kN/m2 NG2= 0。3151。5(1.05+0.3)/2 = 4。556 kN;(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0。15kN/m NG3 = 0。15151.5/2 = 1.688 kN；（4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0。005 kN/m2 NG4 = 0.0051.549 = 0。368 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 14 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值 NQ = 31。051。52/2 = 4.725 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1。2 NG+0.851.4NQ = 1.214+ 0。851。44。725= 22.423 kN；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N=1。2NG+1。4NQ=1。214+1。44。725=23。416kN；7。6、钢丝绳卸荷计算： 钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。第1 次卸荷净高度为14。5m；第2 次卸荷净高度为15。21m;经过计算得到a1=arctg3.000/（1。050+0。300）=65.772度a2=arctg3。000/0。300=84。289度第1次卸荷处立杆轴向力为：P1 = P2 = 1。522。42314.5/49 =9。953 kN；kx为不均匀系数，取1。5 各吊点位置处内力计算为(kN）：T1 = P1/sina1 = 9。953/0。912 = 10.915 kNT2 = P2/sina2 = 9。953/0。995 = 10。003 kNG1 = P1/tana1 = 9。953/2.222 = 4。479 kNG2 = P2/tana2 = 9。953/10。000 = 0。995 kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =10。915 kN.钢丝绳的容许拉力按照下式计算： Fg = aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN）； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN），计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径（mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数,取0。82； K 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 10。915kN，=0。82，K=10，得到:选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =（210。91510。000/0。820）0。5 = 16。3 mm.吊环强度计算公式为： = N / A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算，A=0。5d2；选择吊环的最小直径要为：d =（2Fg/f/)1/2 =（210。915103/50/3。142）1/2 = 11.8 mm。第1次卸荷钢丝绳最小直径为16。3 mm，必须拉紧至 10.915 kN，吊环直径为12.0 mm。根据各次卸荷高度得：第2次卸荷钢丝绳最小直径为16。7 mm，必须拉紧至 11。449 kN,吊环直径为14。0 mm.7。7、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0。7zs0其中0 - 基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范（GB500092001）的规定采用:0 = 0.4 kN/m2；z 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB500092001）的规定采用：z= 0.74；s 风荷载体型系数：取值为0。693;经计算得到，风荷载标准值为： Wk = 0。7 0.40。740。693 = 0.144 kN/m2;风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0。85 1.40。1441.51.82/10 = 0.083 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/（A） + MW/W f立杆的轴心压力设计值：N = 22.42319。29/49 =8.827 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值:N = 23。41619。29/49 =9.218kN;计算立杆的截面回转半径：i = 1.6 cm;计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）表5。3.3得： k = 1。155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302011)表5。3.3得： = 1.5 ;计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3。118 m；长细比： L0/i = 195 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到:= 0。189立杆净截面面积： A = 3。98 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩） ：W = 4。25 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2;考虑风荷载时 = 8827。454/(0。189398）+83043。609/4250 = 136。892 N/mm2；立杆稳定性计算 = 136.892 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 9218.077/（0。189398）=122.545 N/mm2；立杆稳定性计算 = 122.545 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！7。8、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.693，00.4，Wk = 0。7zs0=0.7 0.920.6930。4 = 0.179 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16。2 m2;按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302011）5。4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）, N0= 5。000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1。4WkAw = 4。049 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 9.049 kN;连墙件承载力设计值按下式计算:Nf = Af其中 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/16的结果查表得到=0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 3。98 cm2;f=205 N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0。9493。98104205103 = 77.429 kN;Nl = 9。049 Nf = 77。429,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 9.049小于双扣件的抗滑力 12 kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图7.9、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg地基承载力设计值：fg = fgkkc = 80 kPa；其中,地基承载力标准值：fgk= 80 kPa ；脚手架地基承载力调整系数:kc = 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =25.221 kPa ;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 22。42319。29/49 =8。827 kN；基础底面面积:A = 0.35 m2。p=25。221kPa fg=80 kPa 。地基承载力满足要求！ 【苏通建设集团有限公司】 第 21 页