中塔柱临时横撑施工方案.doc

中塔柱临时横撑施工
技
术
方
案
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目 录
1、编制依据 1
2、临时横撑设计 1
3、临时横撑施工 3
4 中塔柱临时横撑、分配梁验算 6
附件：承包人申报表MQ-03—LX19

1、编制依据
(1）、《长江公路大桥左汊主桥边塔塔柱施工图设计》（2009年5月）
（2）、承包人申报表MQ—03-LX19
2、临时横撑设计
为消除塔柱在施工阶段因倾斜产生的拉应力，拟对中塔柱设置临时横撑。其临时横撑布置图如下:
中塔柱临时横撑立面 A-A断面
B—B断面 C-C断面
D—D断面 F——F断面
分配梁埋件大样 E——E断面
临时横撑受力验算见后页，设计要点如下:
（1）、中塔柱共设置6层临时横撑。第1—5层横撑间距为20米，顶推力均为35t；第6层距第5层10米，顶推力17。5t。每层临时横撑需按80t应力考虑.
（2)、每层临时横撑主要组成：φ630＊8mm钢管2根、H588分配梁2根、埋件4个、I25a连接件2根、限位装置2个、千斤顶1个。
（3）、考虑到 “承包人申报表MQ—03-LX19” 的设计意见：不能将临时横撑顶推位置设置在顺桥向塔壁中央,而要将顶推位置改为横桥向塔壁。故在临时横撑与塔柱之间设置H588型钢作为分配梁，将临时横撑的顶推力传至横桥向塔壁。
（4)、为避免在顶推过程中临时横撑发生偏移，需对临时横撑设置限位装置.每层横撑的限位装置至少设置2个，用L10*10角钢如图安装。
（5)、根据“承包人申报表MQ—03—LX19"批复意见,对塔柱内埋件相应位置设置钢筋网片.
（6）、由于第6层横撑顶部处于上横梁位置，如再增加一道横撑将给施工带来不便.拟不再增加临时横撑层数。
3、临时横撑施工
（1)、如图安装临时横撑.上横梁（下梁）支架搭设过程中，每安装1层平联对应安装1层临时横撑.共安装6层临时横撑。
（2）、临时横撑安装时间选取。为保证正常施工，下游爬模应快于上游2个节段(因下游塔吊大臂长于上游塔吊)。当爬模轨道梁的下端至少高于临时横撑1米左右，及时安装临时横撑.临时横撑安装时间为爬模主平台所处位置,即该节段已浇筑且爬模主平台需爬升至该位置.详见下图表.
安装临时横撑
上游爬模主平台位置
下游爬模主平台位置
备注
第1层
第14＃节段
第16＃节段
下游爬模需快于上游爬模2个节段
第2层
第18#节段
第20＃节段
第3层
第23＃节段
第25＃节段
第4层
第27#节段
第29#节段
第5层
第31＃节段
第33＃节段
第6层
第34＃节段
第36＃节段
(3)、在塔柱施工时，除了预埋临时横撑埋件（即分配梁埋件）外,在埋件下方的塔柱壁体按“19#承包人申报表中设计意见”布设钢筋网片；
（4）、分配梁与临时横撑连接处,需对该位置用劲板加强;分配梁与埋件连接处，需采用焊接固定。
（5）、为便于施工，该千斤顶处需设置一个工作平台。
（6）、当每层临时横撑(2根φ630＊8mm钢管）、分配梁（H588型钢)、限位装置安装完毕后，实施顶推。顶推力第1-5层为35t、第6层为17。5t。两根钢管之间间距宜短,不应超过55cm.
（7）、顶推完毕立即用2根［25a槽钢将千斤顶两端的钢管焊接固定，再取出千斤顶。该I25a与每根钢管连接焊缝4道,每道不少于25cm，焊缝高度不小于10mm。如采用其他材料代替［25a槽钢，其截面面积和焊缝长度不能缩小，以确保该连接部位牢固.该中塔柱临时横撑的连接方式同下横梁横撑.
6

4 中塔柱临时横撑、分配梁验算
拟对塔柱设置6层主动横撑：第1—5层层距20m，每层主动横撑顶推力35t；第5-6层层距10m，则第6层主动横撑顶推力为17。5t。
根据“承包人申报表MQ—03—LX19”的批复意见：1、横撑内力除主动顶推力外，还应考虑后期内力增量,每层主动横撑实际受力约为80t；该主动横撑为Φ630＊8mm,单根最大长度约为19。08m.2、为避免主动横撑顶推位置直接设于顺桥向塔壁中央，将在塔柱与主动横撑间设置1根H588型钢作分配梁。
（一)、中塔柱临时横撑验算
临时横撑钢管按80t验算,其长度简化成20m,该钢管为Φ630＊8mm。轴心受压稳定性按《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中公式计算：
N/（φA)≤f
φ-——-轴心受压稳定性系数，根据构件的长细比、钢材屈服强度和表5。1.2—1
和5.1。2—2的截面分类按附录C采用；
A————为钢管横截面面积,取0。01563平米；
f-——-为抗压强度，查表得215MPa;
(1）、确定钢管截面类型
由于该钢管为焊接接长，取为b类截面;
(2)、确定构件长细比
构件长细比：λ=L0x/ix=20/0。22=90。9
L0x为计算长度，取20米；ix为回转半径，取0。22米。
(3）确定轴心受压稳定性系数φ
轴心受压稳定性系数φ应根据λn值确定:
λn=λ* (fy/E)0。5/π
=90。9＊(235*106/2。1＊1011）0。5/3。14
=90。9＊0。0334/3.14
=0.97>0。215
fy—-—-构件屈服强度，取235MPa；
E—-—-构件弹性模量，取2。1＊1011P；
α2、α3为系数，查表得α2=0。965、α3=0。3；
将λn、α2、α3代入上式,φ=0。71
（4)验算稳定性
N/(φA)≤f
N/（φA)=80*104/(0。71＊0。01563）
=71.7 MP≤f=215 MPa
由此可知,该临时横撑符合要求。
（二）、分配梁验算
该分配梁采用H588型钢，两端焊接在锚板上，计算时取两端固结进行验算.其受力计算简图如下:
P=80＊104 N
L=6m
H588型钢截面特性：
截面抵抗矩:W=4020 cm3
惯性矩：I=118000 cm4
根据《路桥施工计算手册》附表2—5可知，
最大弯矩:Mmax= PL/8=（80＊104） *6/8=60*104 Nm
（1）强度验算
最大应力：σmax=Mmax/W=600000/(4020＊10-6)=149 MPa≤f=215 MPa
（2）挠度验算
fmax= pl3/（192EI）=80*104*63/（192*2。1＊1011＊118000＊10—8）=3。6*10—3m=3.6mm＜6000/400=15 mm
由此可知,该结构符合要求。