二、三层高支模施工方案.doc

新桥统建楼二期15楼二、三层梁板及69#楼二层梁板支模方案 编制单位： 海南楚湘建设工程有限公司编 制： 审 核: 审 批: 审批日期：一、工程概况新桥二期统建楼位于新和大道旁.由深圳市XXXXXXXXXXXX投资兴建,XXXXXX建筑设计院设计，XXXX建设工程有限公司承建。一、二层建筑面积为：21072。7m2。拟建工程为框架-剪力墙结构,结构安全等级为二级，结构设计使用年限为50年，1#、2、3#、4、5#楼二层结构层高5.4m，局部高4.2 m，二层楼板厚度为120，梁截面较大的有4002400，4001350，4001200，400900,400800，200500，三层为转换层结构，结构层高4。7 m ；6#、7#、8、9楼二层结构层高5。0m,对应以上二层为转换层结构。层高超5.0m模板支撑属高支模,转换层对应以下垂直荷载较大，特此制定本施工方案和措施。二、编制依据1、施工图纸2、混凝土结构工程施工质量标准验收规范(GB502042002)3、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 128-2000）4、木结构工程施工质量验收规范（GBJ206-2002）5、木结构设计规范（GBJ51998)三、模板支撑系统的用料根据本公司实际情况，结合工程特点,从保证主体结构施工质量、施工安全，提高工效角度考虑，本工程梁板模板垂直支撑体系采用门式钢管脚手架(简称门架），檩条(主次檩）采用木枋和钢管，模板采用散板，胶合板。1、梁侧模和底模采用18厚夹板；2、梁侧模板的竖直木枋采用8080木枋；3、梁底板纵横龙骨均采用8080木枋;4、楼面模板采用183091518厚夹板;5、楼面模板纵横龙骨均采用8080木枋；6、梁支顶、楼面支顶采用门式架、可调式U型上托盘和平底下托盘;7、纵横水平拉杆和剪刀撑采用厚483。0钢管。8、对拉螺杆M12，配蝴蝶扣。9、其他，一字扣，十字扣,铁钉，铁线。四、支架模板搭设要求：1、概述15#楼二层顶板楼板厚度为120，层净高5。28m;2400高梁处净高3 m ，1350高梁处净高3.65m,1200高梁处净高3.8 m，800高梁处净高4。6m,750高梁处净高4。65m，500高梁处净高4。9m;15#楼三层顶板楼板厚度为120，层净高4。58m;900高梁处净高3.8m,800高梁处净高3.9m，700高梁处净高4m,500高梁处净高4。2m； 69楼二层顶板楼板厚度为150,层净高4.85m;800高梁处净高4。2m，700高梁处净高4。3m，500高梁处净高4。5m。2、门架配置（1)净高4。6 m、4.65m、4。58m时，用2个高度1。93m门式架沿高度叠高，即19302=3860，底用平头可调节高低托盘,上用U型可调节高低托盘调节支顶高度。（2)净高4。2m时，用2个高度1.93m门式架沿高度叠高,即19302=3860,上用U型可调节高低托盘调节支顶高度。（3）净高3.8m4m时，用1个高度1。93m与1个高度0。91m门式架沿高度叠高，即1930910=2840，底用平头可调节高低托盘，上用U型可调节高低托盘调节支顶高度。（4)净高5。28m、4。85m时,用2个高度1.93m与1个高度0。91m门式架沿高度叠高,即19302910=4770，底用平头可调节高低托盘，上用U型可调节高低托盘调节支顶高度。3、支撑体系支顶采用门式架（部分加钢管），最大排距900，上层木枋间距300，下层双钢管与门架垂直布置在门架可调支托上.胶合板钉在上层木枋上。4、水平加固拉杆和剪刀撑用钢管加固。为加强门式架的整体刚度，采用48钢管设置纵横水平拉杆，水平拉杆步距为每步架高度，纵横拉结与架体用钢管扣扣牢。纵向水平杆每根框梁中间设置一道，每块板设置一道;横向水平杆每隔四跨设置一道.扫地杆设在最底下的门式架立杆内侧20高处,水平拉杆用扣件与门式架立杆扣紧.框架梁两侧各设置剪刀撑，纵向每隔四跨设置一排剪刀撑与板剪刀撑连通；板横向剪刀撑按每块板一排设置.剪刀撑宽度按3步3跨距设置，斜拉杆与地面倾角宜450600,用扣件与门式架立杆扣紧.5、每列门式架两侧设置交叉支撑,并采用锁销与门式架立杆锁牢.6、横向扫地杆每4跨设一度,框架梁在纵向门架中间设置一道。与门架两脚用扣件扣牢.7、搭设顺序先主梁、次梁再到板，尽量保证板支撑架纵向间距模数保持一致,以便纵横杆拉结.五、 楼板模板的搭设1、120厚楼板门架纵向的方向按间距1800布置，150厚楼板门架纵向的方向按间距1500布置；横向间距900。门架从离框梁边距900（离次梁边1050）开始设置。2、支撑小楞采用U形上托支撑，采用483.0双钢管平行门架方向布置。3、上层木枋垂直于下层钢管支撑方向按间距300布置。4、胶合板铺钉于上层木枋上。六、楼面梁模板的搭设1、梁底模及支撑（1）15楼三层梁板支撑形式与69#楼二层梁板支撑形式相同，凡转换层梁对应以下位置支撑均采用门架加钢管支撑搭设.、门架平行于梁的方向按间距900布置。、下层纵向小楞采用483.0双钢管平行门架方向布置。、上层木枋垂直于下层钢管支撑方向按间距250布置。、胶合板铺钉于上层木枋上。转换层边梁对应下层支撑示图:转换层对应下层为楼板时支撑示图：（1）15楼二层4002400，4001350、4001200、400900梁及核心筒门洞梁支撑均采用门架错开600支撑搭设。、门架平行于梁的方向按间距900布置。、下层纵向小楞采用483。0双钢管平行门架方向布置.、上层木枋垂直于下层钢管支撑方向按间距300布置。、胶合板铺钉于上层木枋上。（2)400800、400750的梁（适用15楼二层梁板）、门架平行于梁的方向按间距900布置。、下层纵向小楞采用483。0双钢管平行门架方向布置.、上层木枋垂直于下层钢管支撑方向按间距300布置。、胶合板铺钉于上层木枋上. （2）200500的梁、门架平行于梁的方向按间距1800布置.、下层纵向小楞采用483。0双钢管平行门架方向布置。、上层木枋垂直于下层钢管支撑方向按间距300布置.、胶合板铺钉于上层木枋上.2、梁侧模对拉螺杆设置 2400、1350、1200、900、800高梁分别设置5、3、3、1、1道对拉螺杆，对拉螺杆水平间距取600。3、水平加固拉杆和剪刀撑由于楼层高，所以需设置水平加固拉杆和剪刀撑.（1）纵向水平加强拉杆纵向水平加强拉杆垂直与门架设置，水平加强拉杆与门架立柱用十字扣扣紧。除顶层和底层门架必须设置外（即扫地杆和顶杆），中间沿高度方向每1。5m设置一道.（2)横向水平加强拉杆横向水平拉杆沿水平方向四排架设置一道,沿高度方向拉杆位置、道数一致均与纵向水平拉杆一致。纵向水平加强拉杆与横向水平加强拉杆用十字扣扣牢。（3）剪刀撑(同上）4、搭架顺序：先搭框架梁门架,后搭次梁门架,再搭板的门架，水平杆、剪刀撑设置。七、支架地基要求支承在下层楼板上,底板厚180(120），混凝土强度C35，满足承载力要求。八、模板的拆除模板拆除应依同条件养护的砼试块强度来确定拆除时间,同时要经监理人员进行验收后才能进行，其标准为:1、跨度小于或等于m的梁、板混凝土强度达到75%以上。2、跨度大于m的梁、板及悬挑部位混凝土强度须达到100%.模板支顶的拆除顺序应遵循“分层拆卸，支架、水平拉杆及剪刀撑同步安装与拆除”和“先装后拆,后装先拆的原则.九、质量保证措施。1、施工前由施工员对工人进行详细的技术交底，对支撑门式架的组合排列、模板、支顶的加固等按规范要求安装.2、地面混凝土垫层应达到一定强度，垫脚木枋要平整,地面做好排水措施.3、门式架组合安装前应检查门式架是否有破损、立杆垂直、焊口是否有裂缝，确保门式架的质量。4、模板安装中，严禁使用有裂缝的松杂木枋,对梁底所使用支模的松杂木枋,应事前检查，挑选完整的木枋，梁底模按规范起拱确保模板和支顶系统不变形。5、门架托座、底座可调螺杆伸出长度不宜大于600。6、模板支撑体系施工过程中,严格按本方案布置门架间距、跨距，不得随意调大；严格按本方案布置纵横水平加强拉杆和剪刀撑。7、门架搭设时，垂直度偏差：每步架不得大于h/1000及+2。0；水平度：一跨距内水平架两端高差不得大于h/600及+3。0（h为步距，l为跨距)。8、模板施工过程由施工员和质安员对其质量进行全面监控。模板安装完成后,项目经理要及时组织施工员、质安员和班组的主要技术人员进行认真的检查验收，并按照有关的检评标准进行。如发现有不合格的必须返工重做至合格标准为止，绝不允许有不合格品流至下一工序.确保模板支顶方案得到落实和按规范施工。9、浇筑混凝土时，严格监控模板支顶受力状况，发现异常应及时处理，并向有关部门汇报。十、安全技术措施1、确立高支撑施工现场安全责任人。2、要对操作班组(架子工、木工、钢筋工和砼工班）认真做好安全、技术交底工作.3、高支模施工必须按经审批的方案施工，未经原审批部门同意，任何人不得修改变更。4、施工过程质安员要对作业人员的安全操作进行监控。确保施工生产安全，并要对支撑系统进行全面稳定性检查。5、高支模工程安装完成后,必须经公司技术和安全负责人主持验收合格后方能进行钢筋安装.6、施工前外围脚手架必须先行施工，确保周边的安全环境。施工现场应搭设工作梯，作业人员严禁从支撑系统爬上爬下。7、作业区内严禁动火，需要动火作业必须向项目部办理动火报批手续.严禁在模板作业区内吸烟,并配置适当的灭火器材.保证施工防火安全。8、浇筑过程中应派专人负责认真检查、观察支架体系是否牢固、无变形。发现异常情况，应立即暂停施工,迅速疏散人员,待排除险情并经安全责任人检查同意后方可复工。9、模板搭设、拆除和砼浇筑期间,要求划定施工作业范围，设立警示牌，严禁非作业人员进入支模底下,并由安全员在现场监护。10、浇筑砼过程中，出槽的泵送砼要及时摊铺，砼堆高不得大于400mm，要有施工员现场监控.十一、梁板模板设计验算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 500092001）、钢结构设计规范（GB 50017-2003)、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 1282000）等规范编制.梁段：2KL28。 计算门架的几何尺寸图一、参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度 B（m）：0。40；梁截面高度 D（m）:2.40；门架型号：MF1219;门架纵距Lb(m)：0。90；门架搭设高度（m）：3。00;承重架类型设置:门架平行于梁截面；门架几何尺寸b（mm）：1219.00，b1（mm）:750。00,h0(mm):1930。00，h1（mm）:1536。00,h2（mm）:100.00，步距(mm)：1950.00；相邻两榀门架的错位尺寸（mm)：600.00;加强杆的钢管类型：483；立杆钢管类型：483；2。荷载参数新浇混凝土重力密度（kN/m3)：24。00；模板自重(kN/m2）：0。50；钢筋自重(kN/m3）：1.50；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2）：2。0；振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2)：4。0；施工荷载(kN/m2）:4。0；3。材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2）:9000。0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):11。0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2）:1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度（mm）:18。0；面板弹性模量E（N/mm2）：6000。0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2）：13。0;4。梁底模板参数梁底横向支撑截面类型：木方 ： 8080mm；梁底纵向支撑截面类型：钢管(双钢管） :483；梁底横向支撑间隔距离（mm）:300。0；5。梁侧模板参数次楞间距（mm):300;主楞竖向根数:5；穿梁螺栓直径（mm）：M12；穿梁螺栓水平间距（mm):600；主楞到梁底距离依次是：150mm，600mm,1100mm，1600mm，2100mm；主楞材料:圆钢管；直径（mm）:48。00；壁厚（mm）：3.00；主楞合并根数:2；次楞材料：木方;宽度（mm）：60。00；高度（mm):80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值： F=0。22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h; T - 混凝土的入模温度，取20.000; V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h; H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0。750m; 1- 外加剂影响修正系数,取1。200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0。850。分别计算得 17。031 kN/m2、18.000 kN/m2,取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图（单位:mm）1。强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中,W - 面板的净截面抵抗矩，W = 2281。81。8/6=123.12cm3； M 面板的最大弯矩（Nmm）; 面板的弯曲应力计算值（N/mm2）； f 面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0。117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1。22。2817。030。9=41。937kN/m;振捣混凝土荷载设计值： q2= 1。42。2840.9=11。491kN/m;计算跨度： l = 300mm;面板的最大弯矩 M = 0.141。9373002 + 0.117 11。4913002 = 4.98105Nmm；面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1。141.9370。3+1。211。4910。3=17.976kN；经计算得到,面板的受弯应力计算值: = 4.98105 / 1。23105=4N/mm2;面板的抗弯强度设计值： f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0。677ql4/（100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值： q=41。937N/mm； l计算跨度： l = 300mm； E-面板材质的弹性模量： E = 6000N/mm2; I面板的截面惯性矩： I = 2281。81.81.8/12=110。81cm4；面板的最大挠度计算值： = 0.67741。9373004/（10060001。11106） = 0。346 mm；面板的最大容许挠度值： = l/250 =300/250 = 1。2mm；面板的最大挠度计算值 =0.346mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1。次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的多连续梁计算.次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=17.976/（2.4000。120）=7。884kN/m本工程中，次楞采用木方,宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W = 1688/6 = 64cm3;I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图（kN) 弯矩图(kNm） 变形图（mm）经过计算得到最大弯矩 M = 0.174 kNm，最大支座反力 R= 4。056 kN，最大变形 = 0.074 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下： = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1。74105/6。40104 = 2.7 N/mm2;次楞的抗弯强度设计值： f = 11N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2,满足要求!（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1。25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.074mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1。25mm，满足要求！2。主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.056kN，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中,主楞采用圆钢管,直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 24。493=8。99cm3;I = 210.783=21。57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图（kN) 主楞计算弯矩图(kNm） 主楞计算变形图（mm）经过计算得到最大弯矩 M = 0。548 kNm，最大支座反力 R= 9。025 kN，最大变形 = 0.293 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5。48105/8。99103 = 60。9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值： f = 205N/mm2;主楞的受弯应力计算值 =60。9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.293 mm主楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm;主楞的最大挠度计算值 =0。293mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1。5mm,满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 （mm2）； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号： M12 ；查表得: 穿梁螺栓有效直径： 9。85 mm； 穿梁螺栓有效面积： A = 76 mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力： N =9。025 kN.穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12。92 kN;穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9。025kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12。92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.1.抗弯强度验算计算公式如下：M=0。1ql2其中， M-面板计算最大弯矩（Nmm)； l计算跨度（梁底支撑间距)： l =300。000mm； q-作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值（kN/m）：q1：1。2（24+1。5)2。40。40。9=26。438kN/m；模板结构自重荷载（kN/m）:q2：1。20。50.40.9=0。216kN/m施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m）:q3： 1.4（4+2)0.40.9=3。024kN/m；q = q1 + q2 + q3=26.438+0。216+3.024=29.678kN/m;面板的最大弯矩：M = 0。129.6783002= 267105。6Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算: = M/Wf其中， -面板承受的应力（N/mm2）; M -面板计算最大弯矩（Nmm）; W -面板的截面抵抗矩 W=bh2/6b：面板截面宽度,h：面板截面厚度；W=0。40010318.0002/6=21600.000 mm3；f 面板截面的抗弯强度设计值（N/mm2）； f=13。000N/mm2;面板截面的最大应力计算值: = M/W =267105.600 /21600。000 = 12。366N/mm2;面板截面的最大应力计算值： =12。366N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2。挠度验算根据建筑施工计算手册钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用.最大挠度计算公式如下：=0。677ql4/（100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载： q =（(24。0+1.50）2。400+0。50）0.40 = 24。68N/mm； l-计算跨度（梁底支撑间距)： l =300。00mm; E-面板的弹性模量: E = 6000。0N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =40。0001。8003/12 = 19.440cm4；面板的最大允许挠度值: =300/250 = 1。2mm;面板的最大挠度计算值： = 0。67724。683004/（10060001.94105）=1.143mm；面板的最大挠度计算值： =1。143mm 小于 面板的最大允许挠度值： = 1。2mm,满足要求!七、梁底纵、横向支撑计算（一）、梁底横向支撑计算本工程梁底横向支撑采用木方 ： 8080mm.强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算（1)钢筋混凝土梁自重（kN/m）：q1=(24+1。5）2。40.3=18.36kN/m;(2）模板的自重荷载（kN/m）:q2=0。5（22。4+0.4)/0.40.3=1.95kN/m（3）施工与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=（4+2)0.3=1.8kN/m;恒荷载设计值： q = 1。218。360。9+1.21。950.9=21。935kN/m;活荷载设计值： P = 1。41。80.9=2.268kN/m;线荷载设计值: q = 21。935+2。268 =24。203kN/m； 简图（kNm) 剪力图（kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm）横向支撑的支座力N1=N4=0.592 kN；N2=N3=5.433 kN；横向支撑杆最大弯矩值为 M= 0.58 kNm；横向支撑的最大受弯应力计算值 : =0。582106 /85333.33=6.8 N/mm2；截面抗剪强度必须满足： = 3V/（2bh0)fv梁底横向支撑受剪应力计算值 = 35.433103/(280.00080。000) = 1.273N/mm2；横向支撑的最大挠度：=0。619 mm；横向支撑的允许挠度: =1219。000/250=4。876 mm；横向支撑的最大应力计算值 6。824 N/mm2 小于 横向支撑的抗弯强度设计值 f=11。000 N/mm2,满足要求!横向支撑的受剪应力计算值 1.273 N/mm2 小于 抗剪强度设计值 =1。400 N/mm2，满足要求！横向支撑的最大挠度 =0。619 mm 小于 最大允许挠度 =4。876 mm，满足要求！（二）、梁底纵向支撑计算本工程梁底纵向支撑采用钢管（双钢管） ：483。1.荷载的计算梁底纵向支撑的荷载主要是梁底横向支撑作用在上面的集中力,根据梁底横向支撑的连续梁程序，求得梁底纵向支撑的集中荷载为：P=N2=5。43kN。2.抗弯强度及挠度验算梁底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图)： 梁底纵向支撑计算简图 梁底纵向支撑梁剪力图(kN） 梁底纵向支撑梁弯矩图（kNm） 梁底纵向支撑梁变形图（mm）最大弯矩：M= 1。303 kNm最大剪力:V= 9。418 kN最大变形（挠度）：1.598 mm按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算： = M/Wf其中， 梁底纵向支撑承受的应力（N/mm2）; M -梁底纵向支撑计算最大弯矩（Nmm）; W -梁底纵向支撑的截面抵抗矩 : 截面抵抗矩 W=8980mm3； f -梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2） f=205。000N/mm2; w -最大容许挠度（mm） w= 900.000/250 = 3。600 mm;梁底纵向支撑截面的最大应力计算值： = M/W = 1。303106/8980。000 = 145。135 N/mm2梁底纵向支撑的最大应力计算值 145。135 N/mm2 小于 梁底纵向支撑抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！梁底纵向支撑的最大挠度计算值 ： =1。598mm 小于梁底纵向支撑的最大允许挠度 =3。6mm,满足要求！ 3。抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足： = 2V/Afv其中，A -钢管的截面面积,对于双钢管，取2倍的单钢管截面面积梁底纵向支撑受剪应力计算值 = 29.418103/（2457。000） = 20。608N/mm2；梁底纵向支撑抗剪强度设计值 fv = 120。000 N/mm2；梁底纵向支撑的受剪应力计算值 20。608 N/mm2 小于 梁底纵向支撑抗剪强度设计值 120N/mm2，满足要求！八、门架荷载计算1。门架及其构配件自重门架及其构配件自重荷载标准值包括以下内容：（1）模板支架自重产生的轴向力NGK1（kN）门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： MF1219 1榀 0。224 kN 交叉支撑 2副 20。04=0。08 kN 连接棒 2个 20。165=0。33 kN 锁臂 2副 20。184=0。368 kN 合计 1.002 kN经计算得到，模板支架自重合计NGk1 = 1。0023/1.95取整=1。002 kN.（2）加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2（kN）剪刀撑采用 483mm钢管，按照5步4跨设置剪刀撑与水平面夹角: =arctg( （51。950）/ （ 4（0。900+1。219） ） ）= 49。00 每米模板支架高中剪刀撑自重：2 32。63410-3 /sin= 0。086kN/m；水平加固杆采用 483 mm钢管，按照5步4跨设置，则每跨距内每米模板支架高中水平加固杆自重：32.634103 （0.900+1.219） / (51。950） = 0.007kN/m；每跨内的直角扣件4个,旋转扣件4个，每米高的扣件自重:(40.0135+40。0145） /1.95=0。057kN/m；每米高的附件重量为0。010kN/m；经计算得到，脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 =（0。086+0.007+0。057+0.010）3。000= 0。483 kN；门架及其构配件自重荷载设计值总计为 NG =(1。002+0.483）3.0001.2= 5.346 kN;2.上部传递下来的荷载上部荷载由梁底纵向支撑直接通过顶托传递下来。根据上面的连续梁程序求得：NQ = 17。747 kN；九、立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式（不组合风荷载) N=NG+NQ其中 NG 门架及其构配件自重，NG = 5。346 kN； NQ - 由上部梁支撑传递下来的荷载值,NQ = 17.747 kN；经计算得到，N = 31。261 kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算NNd其中 N - 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 31.261 kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值（kN）;一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算Nd=Afk0i=（I/A1)1/2I=I0+I1h1/h0 其中- 门架立杆的稳定系数,由长细比 kho/i 查表得到, =0.573； k - 调整系数，k=1。13; k0 一榀门架的承载力修正系数，k0=0。8; i - 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.14 cm； h0 - 门架的高度，h0=1。93m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=10.78 cm4； A1 门架立杆的截面面积，A1=4.24 cm2； h1 门架加强杆的高度,h1=1.54m； I1 - 门架加强杆的截面惯性矩,I1=10。78 cm4; f - 门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。 A - 一榀门架立杆的截面面积，A=8。48 cm2； I - 门架立杆的换算截面惯性矩，I=19。36 cm4; I=I0+I1h1/h0=10。780+10。7801536。000/1930.000=19.359 cm4经计算得到,Nd= 79.688 kN.立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求！第 18 页 共24页