现浇箱梁满堂支架方案计算备课讲稿.doc

现浇箱梁满堂支架方案计算

精品文档

中交三航局大西客专指挥部一项目部

祁县跨G208特大桥上跨G208现浇箱梁
模板及满堂支架方案计算书

二○一○年十二月

目 录

1编制依据 - 2 -
2工程概况 - 2 -
3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求 - 2 -
4现浇箱梁支架验算 - 3 -
4.1荷载计算 - 3 -
4.1.1荷载分析 - 3 -
4.1.2荷载组合 - 3 -
4.1.3荷载计算 - 4 -
4.2结构检算 - 5 -
4.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算 - 5 -
4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算 - 7 -
4.2.3箱梁底模下横桥向方木验算 - 8 -
4.2.4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算 - 9 -
4.2.5底模板计算 - 11 -
4.2.6侧模验算 - 12 -
4.2.7跨中工字钢平台支架体系验算 - 13 -
4.2.8立杆底座和地基承载力计算 - 15 -
4.2.9支架变形 - 17 -
5支架搭设施工要求及技术措施 - 19 -
5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求 - 19 -
5.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定 - 20 -
5.3支架拆除要求 - 20 -
5.4支架预压及沉降观测 - 20 -
6安全防护措施及安全交底 - 22 -
6.1安全防护措施 - 22 -
6.2安全交底 - 23 -
祁县跨G208特大桥上跨G208国道现浇箱梁模板
及满堂支架方案计算书
1编制依据
1.1新建铁路大同至西安客运专线施工图设计文件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。
1.2国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文（城市建设部分），以及现行有关施工技术规范、标准等。
1.3参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《铁路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。
2工程概况
本段(40+64+40)m连续梁跨越G208国道。连续段中心里程桩号为DK341+374；绝对标高为772.9～773.6m左右；地形较平坦，相对高差较小。主线在该处与G108国道斜交叉，G208国道为沥青路面，路面宽22米，与线路交角129.12度。
梁全长145.5m，计算跨度为40+64+40,中支点处梁高6.05m，跨中10m直线段及边跨13.75m直线段梁高位3.05m边支座中心线至梁端0.75m，边支座横桥向中心距5.6m，中支座横桥向中心距5.9m。
梁体为单箱单室、变高度、变截面结构。箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽6.7m。顶板厚度40cm，腹板厚度40～80cm，底板厚度40～80cm。全联在端支点、中支点及跨中共设5个横隔板，其中端支点横隔板厚105cm，中支点横隔板厚150cm，跨中横隔板厚50cm。全联采用满堂支架法现浇施工。
3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求
采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m（净间距0.15m）、在跨中其他部位间距不大于0.3m（净间距0.2m）。模板宜用厚18mm的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×90cm支架结构体系，支架纵横均设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每1.8m设一道，纵桥向斜撑沿横桥没1.8m道。
4现浇箱梁支架验算
本计算书分别以中支点最大截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱单室）和跨中等截面预应力混凝土箱形连续梁（横隔板）处为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
4.1荷载计算
4.1.1荷载分析
根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：
⑴ q1—— 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵ q2—— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
⑶ q3—— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。
⑷ q4—— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。
⑸ q5—— 新浇混凝土对侧模的压力。
⑹ q6—— 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。
⑺ q7—— 支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：
满堂钢管支架自重
立杆横桥向间距×立杆纵桥向间距×横杆步距
支架自重q7的计算值(kPa)
60cm×60cm×90cm
3.38
4.1.2荷载组合
模板、支架设计计算荷载组合
模板结构名称
荷载组合
强度计算
刚度检算
底模及支架系统计算
⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺
⑴＋⑵＋⑺
侧模计算
⑸＋⑹
⑸
4.1.3荷载计算
⑴ 箱梁自重——q1计算
根据跨G208国道现浇箱梁结构特点，我们取5－5截面（中支点横隔板两侧）、6－6截面（跨中横隔板梁）两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
① 5-5截面（中支点横隔板梁两侧）处q1计算

根据横断面图，用CAD算得该处梁体截面积A=17.15m2则：
q1 ＝=＝
取1.2的安全系数，则q1＝66.55×1.2＝79.86kPa
注：B—— 箱梁底宽，取6.7m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
② 6-6截面（跨中横隔板梁）处q1计算

根据横断面图，用CAD算得梁体截面积A=10.51m2则：
q1＝=＝
取1.2的安全系数，则q1＝40.785×1.2＝48.942kPa
注：B—— 箱梁底宽，取6.7m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
⑵ 新浇混凝土对侧模的压力——q5计算
因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=28℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力
q5=
K为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.2
当V/t=1.2/28=0.043＞0.035
h=1.53+3.8V/t=1.69m
q5=
4.2结构检算
4.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算
碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。
本工程现浇箱梁支架按φ48×3.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也使用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。
⑴ 中支点横隔板两侧5-5截面处
在中支点横隔板，钢管扣件式支架体系采用60×60×90cm的布置结构，如图：

①、立杆强度验算
根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为90cm，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］=35kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5碗口式构件设计荷载［N］=35kN、路桥施工计算手册中表13－5钢管支架容许荷载［N］=35.7kN）。
立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时）
NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；
NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力
ΣNQK—施工荷载标准值；
于是，有：NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×76.08=27.38KN
NG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KN
ΣNQK=0.6×0.6×0.6(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+3.38)=2.296KN
则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（27.38+0.36）+0.85×1.4×2.296=33.08KN＜［N］＝35kN，强度满足要求。
②、立杆稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+MW/W≤f
N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；
f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。
A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2。
Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。
i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。
长细比λ＝L/i。
L—水平步距，L＝0.9m。
于是，λ＝L/i＝57，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.829。
MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；
MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10
WK=0.7uz×us×w0
uz—风压高度变化系数，参考《建筑结构荷载规范》表7.2.1得uz=1.38
us—风荷载脚手架体型系数，查《建筑结构荷载规范》表6.3.1第36项得：us=1.2
w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 w0=0.8KN/m2
故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN
La—立杆纵距0.6m；
h—立杆步距0.9m，
故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.0536KN
W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得：
W=5.08×103mm3
则，N/ΦA+MW/W＝33.08×103/（0.829×489）+0.0536×106/（5.08×103）＝92.153 KN/mm2≤f＝205KN/mm2
计算结果说明支架是安全稳定的。

4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算
依据《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》第9.2.3要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。
K0=稳定力矩/倾覆力矩=y×Ni/ΣMw
采用跨中64m验算支架抗倾覆能力：
跨中支架宽16m，长64m采用60×60×90cm跨中支架来验算全桥：
支架横向27排；
支架纵向106排；
高度11m；
顶托TC60共需要27×106=2862个；
立杆需要27×106×11=31483m;
纵向横杆需要27×11/0.9×64=21120m；
横向横杆需要106×11/0.9×16=28728m；
故：钢管总重（40608+26880+26737）×3.84=312.311t;
顶托TC60总重为：2862×7.2=20.606t；
故q=312.311×9.8+20.606×9.8=3262.58KN；
稳定力矩= y×Ni=8×3262.58=26100.64KN.m
依据以上对风荷载计算WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/ m2
跨中64m共受力为：q=0.927×11×64=652.6KN；
倾覆力矩=q×5=652.6×5=3263KN.m
K0=稳定力矩/倾覆力矩=26100.64/3263=7.99>1.3
计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求
4.2.3箱梁底模下横桥向方木验算
本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用10×10cm方木，方木横桥向跨度在箱梁跨中截面处按L＝60cm进行受力计算,在中支点截面及跨中横隔板梁处按L＝60cm进行受力计算，实际布置跨距均不超过上述两值。如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。

⑴ 中支点5-5截面（墩顶及横隔梁）处
按中支点截面处3米范围进行受力分析，按方木横桥向跨度L＝60cm进行验算。
① 方木间距计算
q＝(q1+ q2+ q3+ q4)×B＝(66.55+1.0+2.5+2)×3=216.15kN/m
M＝(1/8) qL2=(1/8)×216.15×0.62＝9.7kN·m
W=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3
则： n= M/( W×［δw］)=9.7/(0.000167×11000×0.9)=5.8(取整数n＝6根)
d＝B/(n-1)=3/5=0.6m
注：0.9为方木的不均匀折减系数。
经计算，方木间距小于0.6m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.3m，则n＝3/0.3＝10。
② 每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4
则方木最大挠度：
fmax=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(265.8×0.64)/(12×9×106×8.33×10-6×0.9)］=5.54×10-4m＜l/400=0.6/400=1.5×10-3m (挠度满足要求)
③ 每根方木抗剪计算
τ= MPa＜［τ］=1.7MPa
符合要求。
4.2.4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算
本施工方案中WDJ多功能碗扣架顶托上顺桥向采用15×15cm方木，方木在顺桥向的跨距在箱梁跨中按L＝60cm（横向间隔l＝60cm布置）进行验算，横桥向方木顺桥向布置间距在中支点桥墩两侧均按0.25m（中对中间距）布设，在箱梁跨中部位均按30cm布设，如下图布置，将方木简化为如图的简支结构（偏于安全）。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。

⑴ 中支点两侧截面（按5－5截面受力）处
① 方木抗弯计算
p=lq/n＝l(q1+ q2+ q3+ q4)×B/n＝0.6×(29.1+1.0+2.5+2)×24/80=6.228kN
Mmax＝(a1+a2)p＝(0.45+0.15)×6.228=3.74kN·m
W=(bh2)/6=(0.15×0.152)/6=5.6×10-4m3
δ= Mmax/ W=3.74/(5.6×10-4)=6.68MPa＜0.9［δw］＝9.9MPa（符合要求）
注：0.9为方木的不均匀折减系数。
② 方木抗剪计算
Vmax=3p/2=(3×6.228)/2= 9.342kN
τ= MPa＜0.9×［τ］＝1.7×0.9=1.53MPa
符合要求。
③ 每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.15×0.153)/12=4.2×10-5m4
则方木最大挠度：
fmax=
=4.912×10-5＜0.9×L/400=0.9×0.9/400m=2.025×10-3m
故，挠度满足要求
4.2.5底模板计算
箱梁底模采用竹胶板，取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）如下图：

通过前面计算，横桥向方木布置间距分别为0.3m和0.25m时最不利位置，则有：
竹胶板弹性模量E＝5000MPa
方木的惯性矩I=(bh3)/12=(1.0×0.0153)/12=2.8125×10-7m4
⑴ 5－5截面处底模板计算
① 模板厚度计算
q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(83.1+1.0+2.5+2)×0.25=22.15kN/m
则：Mmax=
模板需要的截面模量：W=m2
模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为：
h=
因此模板采用1220×2440×18mm规格的竹胶板。
② 模板刚度验算
fmax=＜0.9×0.25/400m=6.25×10-3m
故，挠度满足要求
4.2.6侧模验算
根据前面计算，分别按10×10cm方木以25cm和30cm的间距布置，以侧模最不利荷载部位进行模板计算，则有：
⑴ 10×10cm方木以间距30cm布置
① 模板厚度计算
q=( q4+ q5)l=(4.0+50.7)×0.3=16.41kN/m
则：Mmax=
模板需要的截面模量：W=m2
模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为：
h=
因此模板采用1220×2440×15mm规格的竹胶板。
② 模板刚度验算
fmax=＜0.9×0.3/400m=7.5×10-3m
⑵ 10×10cm方木以间距25cm布置
① 模板厚度计算
q=( q4+ q5)l=(4.0+50.7)×0.25=13.675kN/m
则：Mmax=
模板需要的截面模量：W=m2
模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为：
h=
根据施工经验，为了保证箱梁底面的平整度，通常竹胶板的厚度均采用12mm以上，因此模板采用1220×2440×18mm规格的竹胶板。
② 模板刚度验算
fmax=＜0.9×0.25/400m=6.25×10-3m
4.2.7跨中工字钢平台支架体系验算
本桥施工方案中跨中的门式通道采取钢管柱和工字钢平台支架体系，工字钢平台支架体系由门式立柱上铺设I45a工字钢横向分配梁，横向分配梁上铺设I45a工字钢（横桥向间距0.6m）、工字钢上横向满铺15×15cm方木、横向满铺方木上顺桥向铺设地梁（20×25cm方木，间距0.6m，对应工字钢位置）及搭设满堂扣件式钢管支架。
门式通道支架体系构造图另见附图。
工字钢梁强度及刚度验算
① 工字钢强度验算
验算中将工字钢受力体系简化成如下图计算模式（偏于安全）。

A、工字钢间距计算
q＝(q1+ q2+ q3+ q4+ q7)×B＝(76.08+1.0+1.0+2+2.21)×16=1284kN/m
M＝(1/8) qL2=(1/8)×1284×62＝5085kN·m
查《桥涵计算手册》得I45b :Ix=16574cm4 =0.00016574m4
Wx=920.8cm3=0.0009208m3
=30.6cm=306mm=0.306m
则： n= M/( W×［δw］)=5085/(0.0009208×145000×0.9)=42.3(取整数n＝43根)
d＝B/(n-1)=32/42=0.76m
注：0.9为安全提高系数。
经计算，工字钢间距小于0.76m均可满足要求，实际施工时为工字钢按间距d取0.6m，则n＝16/0.6＝26.15（取27根）。
B、单根工字钢强度检算
单位长度上的荷载为：
q＝(q1+ q2+ q3+ q4+ q7)×b＝(29.1+1.0+1.0+2+2.21)×0.6=21.186kN/m
跨中最大弯距为：Mmax=
支点处最大剪力设计值：Vmax=
初选截面：
梁所需要的截面抵抗矩为：
W=
查《桥涵计算手册》得I45b :Ix=16574cm4 =0.00016574m4
Wx=920.8cm3=0.0009208m3
=30.6cm=306mm=0.306m
I45b自重为0.66KN/m(查桥涵手册)
I45b自重产生弯距为：M=
总弯距Mx=95.337+2.97=98.31KN·m
弯距正应力为（临时结构，取1.3的容许应力增加值）
支点处剪力为：Qx=63.56+0.66×3=65.54KN
为腹板板厚度=12mm
max=Mpa<1.3×85 Mpa(1.3为容许应力增大值)
② 工字钢跨中挠度验算：
I45b单位长度上的荷载标准值为：q=21.186+0.66=21.846KN/m

I45b刚度满足要求，所以采用I45b。
4.2.8立杆底座和地基承载力计算

⑴ 立杆承受荷载计算
在中支点两侧立杆的间距为60×60cm，每根立杆上荷载为：
N＝a×b×q＝ a×b×(66.55+q2+q3+q4+q7)
＝ 0.6×0.6×(66.55+1.0+1.0+2.0+2.94)=26.45kN
⑵ 立杆底托验算
立杆底托验算： N≤Rd
通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为：
N＝a×b×q＝ a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)
＝ 0.6×0.6×(66.55+1.0+1.0+2.0+2.94)=26.45kN
底托承载力（抗压）设计值，一般取Rd =40KN;
得：26.45KN＜40KN 立杆底托符合要求。
⑵ 立杆地基承载力验算
地基薄弱地段分层换填建筑弃渣或片石土等约1.5m厚并填筑30cm厚二灰碎石土，使压实度达到94％以上后，根据经验及试验，地基承载力达到[fk]= 200～250Kpa（参考《建筑施工计算手册》。
立杆地基承载力验算：≤K·k
式中： N——为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；
Ad——为立杆底座面积Ad=15cm×15cm=225cm2；
按照最不利荷载考虑，立杆底拖下砼基础承载力：
，底拖下砼基础承载力满足要求。
底托坐落在15cm加筋砼层上，按照力传递面积计算：

k为地基承载力标准值；
试验锤击数
3
5
7
9
11
13
15
17
19
21
23
k(Kpa)
105
145
190
235
280
325
370
435
515
600
680
K调整系数；混凝土基础系数为1.0
按照最不利荷载考虑：
=≤K·[k]=1.0×235KPa
经过计算，地基处理要求贯入试验垂击数必须达到11下。基础处理时填土石混渣或建筑拆迁废渣，并用压路机压实后检测。
将混凝土作为刚性结构，按照间距60×60cm布置，在1平方米面积上地基最大承载力F为:
F＝a×b×q＝ a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)
＝ 1.0×1.0×(83.1+1.0+1.0+2.0+2.94)=90.04kN
则，F＝90.04kpa＜[k]=1.0×235Kpa
经过地基处理后，可以满足要求。
4.2.9支架变形
支架变形量值F的计算：F＝f1＋f2＋f3
①f1为支架在荷载作用下的弹性变形量
由上计算每根钢管受力为33.08KN，φ48mm×3.5㎜钢管的截面积为489mm2。
于是f1=б×L/E
б＝33.08÷489×103＝67.65N/mm2 ，
则f1＝67.65×10÷（2.06×105）＝3.28mm。
②f2为支架在荷载作用下的非弹性变形量
支架在荷载作用下的非弹性变形f2包括杆件接头的挤压压缩δ1和方木对方木压缩δ2两部分，分别取经验值为2mm、3mm，即f2＝δ1＋δ2＝5mm。
③f3为支架地基沉降量计算：
支架地基沉降量按《GBJ7-89规范》推荐地基最终沉降量公式计算：
f3=
A、基础底面附加应力计算
根据前面计算结果，支架基础（C15加筋砼）底面以上最大荷载为F＝90.4+3.9=94.3KN/m2，同理基础底面的附加压力为P0＝F=94.3 KN/m2。
B、地基土分层
根据现场地质情况（以地勘报告AK14地质柱状图为例），将地基土按压缩性分层，设压缩层厚度为3m，其中换填砂夹石土层厚1.5m、压缩模量7.0MPa，中液限粘质土层厚1.5m、压缩模量6.2MPa。
C、各分层的压缩量计算
根据最不利荷载受力部位支架布置，将满堂支架基础底面积转化为0.6×0.6基础进行计算分析。
a、换填砂夹石土层：
该土层的顶面及底面分别位于基础地面下Z0＝0m及Z1＝1.5m处，则：

于是换填砂夹石土层的压缩量为：

b、中液限粘质土层：
该土层的顶面及底面分别位于基础地面下Z1＝1.5m及Z1＝3.0m处，则：

于是中液限粘质土层的压缩量为：

D、确定压缩层厚度
先计算深度Zn＝3.0m处向上取0.3m的土层压缩量：

则，
于是得：
故压缩厚度可取为3.0m(从C15加筋砼基础底面算起)。
E、地基最终沉降量计算
压缩层范围内各土层压缩模量加权平均值ESP为：

因4<ESP≤7，查表取，则地基最终总沉降量S为：
f3=
故支架变形量值F为:F＝f1＋f2＋f3=3.28+5+6.31=14.59mm
5支架搭设施工要求及技术措施
现浇箱梁支架采用满堂扣件钢管脚手架或碗口式钢管架搭设。搭设时，先在混凝土放置15cm×15cm钢板垫在钢管底下，垫板下用中粗砂找平。支架顶部设置顶托，顶托上设纵梁和横梁，其上铺设梁体模板。支架纵横向设置剪力撑，以增加其整体稳定性，支架上端与墩身间用方木塞紧。支架采用同种型号钢管进行搭设，剪力撑、横向斜撑谁立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，并且在砼浇注和张拉过程中，进行全过程监测和专人检查。
上报监理检查，经监理同意后，进行支架预压：按箱梁重量120%、模板重量及施工荷载组合，确定压载系数，采用砂袋（或水袋）均匀布设堆压于支架上进行堆载预压，预压前在底模和地基上布好沉降观测点，对支架预压及沉降观测。
5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求
(1)每根立杆底部应设置底座或垫板，并规定尺寸设置纵、横扫地杆。
(2) 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置，立杆步距不得大于设计要求，并应设置纵横水平拉杆。
(3)立杆接长必须采用对接扣件连接，严禁搭接连接，严禁不同直径混合施用。
(4) 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求。
(5)当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在模板中心线处，其偏心距不应大于25毫米。
(6)钢管脚手架要排列整齐和顺直，并要及时设好纵横水平拉杆、剪刀撑等。上下层立杆采用的对接扣件应按规范要求交错布置。
(7)为保证支架整体稳定及安全，应按支架设计要点，在荷载集中处加密支架支撑。
(8)确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
(9)地基支座的设计要满足承载力的要求。
5.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定
(1)立杆应按设计纵横向间距设置，不得改变间距。
(2)剪刀撑应纵横设置，按设计间距布置，不得遗漏。
(3)满堂模板支架剪刀撑应由底至顶连续布置。
(4)高于4米的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑的构造应符合有关规定。
(5)组架前认真测量框架底脚距离，准确铺设方木及安放底托。
(6)支架拼装每3层检查每根立杆底座下是否浮动，否则应旋紧可调座或用薄铁片垫实，在支架拼装头3层，每层用经纬仪、水平仪、线坠随时检查立杆的垂直度及每层横杆的水平，随时检查随时调整。
(7)支架拼装时要求随时检查横杆水平和立杆垂直度外，还应随时注意水平框的直角度，不致使脚手架偏扭，立杆垂直度偏差小于0.25％，顶部绝对偏差小于0.05m。
(8)浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
5.3支架拆除要求
(1)支模的拆除必须经验算复核并符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）及其它有关规定，严格控制拆模时间，拆模前必须有拆模申请及经审批。
(2)质检拆除时应遵循先上后下，后搭先拆，一步一清的原则，部件拆除的顺序与安装顺序相反，严禁上下同时进行，拆除时应采用可靠的安全措施。
(3)卸料时应由作业人员将各配件逐次传递到地面，严禁抛掷。
(4)运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，清除杆件及螺纹上的沾污物，变形严重的，送回修整；配件经检查、修正后，按品种、规格分类存放，妥善保管。
(5)拆除杆件时，要互相告知，协调作业，已松开连接的杆部件要及时拆除运出，避免发生误扶误靠。
5.4支架预压及沉降观测
支架搭设完后，为保证箱梁浇注混凝土后满足设计的外形尺寸及拱度要求，采取对支架预压的方法以消除变形，具体做法如下：
⑴、设置沉降观测点
支架搭设、立模作业程序完成后，每跨向1/4跨、1/2跨、3/4跨、及前后两支点处设置支架沉降观测截面，每个观测截面沿横向对称设置3个观测点，从而形成一个沉降观测网。
观测点采用吊尺法测量，即在观测点位箱梁底模底部打入一铁钉，测量时将钢卷尺吊在铁钉上进行观测。另外对应于支架沉降观测截面，在地基处理后的基础混凝土表面同样设置地基沉降观测点，以测量在预压过程中的地基沉降量。
⑵、加载预压及卸载
支架加载预压采用砂袋法辅助水袋法进行。箱梁的底腹板和翼板模板铺设完成后，在翼板模板边缘堆积砂袋，形成一个槽式空间，然后在箱梁模板和砂袋上铺设0.5mm厚塑料纸2层，再往内注水预压，砂袋和水的总重量为箱梁自重的120%。
加载采取分级进行，使加载过程尽量符合浇混凝土的状态。本桥加载可分三级进行，每级加载为总压载量的1/3，共加载3次。第一次加载模拟箱梁底板、腹板钢筋绑扎完成，钢绞线及各种模板和加固措施安装完毕后的荷载；第二次加载模拟底板、腹板砼浇筑安装完成后的荷载；第三次加载模拟顶板砼浇筑完成后的荷载。
全部加载后，不可立即卸载，需等压一段时间（一般24～72h）并在地基沉降稳定后，再逐级卸载，卸载后再观测1次，卸载前后的差值可认为是地基及支架的弹性变形，在安装箱梁底模时设预拱度以消除之。卸载完成后即可按加载顺序浇筑混凝土。
⑶、沉降观测
沉降观测应贯穿于加载及卸载的整个过程，在开始加载前必须进行首次观测，作为沉降观测的零点，，接着加上第一次荷载，加载后立即再观测，得出施加第一次荷载后的瞬间沉降；施加第二次荷载前再观测，然后施加第二次荷载并立即观测，得出施加第二次荷载后的瞬间沉降；施加第三次荷载前再观测，然后施加第三次荷载并立即观测，观测工作在等压时间内一直进行，一直到沉降趋于稳定。加载及卸载必须在整个预压范围内分级进行，在一个连续的预压范围内不得分成几段后逐段一次加载或卸载到位。每级加载及卸载均应进行测量并详细记录，预压结束卸载完成后，根据沉降观测记录，结合预拱度计算，确定模板高度。
实施过程：
① 准确计算各施工区段的箱梁、模板、支架自重，以确定各施工区段的加载重量。
① 根据试验数据，绘制纵、横向的弹性变形和非弹性变形图，确定弹性变形调整值。
③ 加载试验结束后，请有关人员进行检查，确定安全，可行性签证后，方可进行下道工序施工。
6安全防护措施及安全交底
6.1安全防护措施
为杜绝重大事故和人身伤亡事故的发生，把一般安全事故减少到最低限度，确保施工的顺利进行，特制定如下防护措施：
(1)成立以项目经理为组长的安全管理、协调小组，严格执行项目经理部制订的相关管理制度，加强对工人的安全教育，提高职工的安全生产素质，并设专职安全员。
(2)利用各种宣传工具，采取多种教育形式，使职工牢固树立“安全第一”的思想，不断强化安全意识，建立安全保证体系，使安全管理制度化，教育经常化。在下达生产任务时，必须同时下达安全技术措施。检查工作时，必须同时检查安全技术措施执行情况。总结工作时，必须同时总结安全生产情况，提出安全生产要求，把安全生产贯穿到施工的全过程。
(3)认真坚持执行定期安全教育、安全讲话、安全检查制度，设立安全监督岗，充分发挥安全人员的作用，对发现的事故隐患和危及工程、人身安全的事项，作到立即处理，做出记录，限期改正，落实到人。
(4)架子作业人员必须佩戴安全带并站稳把牢，在架子上传递,放置杆件时应注意失衡闪失；剪刀撑及其它整体性拉杆应随架子高度的上升及时安装,以确保整架稳定；搭设中应统一指挥,协调作业；确保支架结构的尺寸。杆件的垂直度和水平度,各节点构造和紧固程度符合施工规范要求；禁止使用材质,规格不符合要求的杆配件。
(5)起重指挥应站在能够照顾全面的地点,信号要统一、准确；严禁任何人员在起重臂和吊起的重物下面停留或行走；起重物件应使用交互捻制的钢丝绳,有打结、变形、断丝和锈蚀的钢丝绳应及时按规定降低使用标准或报废；起吊物件应合理设置溜绳。
(6)搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。在脚手架上进行电、气焊作业时，有防火措施和专人看守。
(7)当有六级以上大风和雨天气时停止脚手架的搭设和拆除作业，雨后穿防滑鞋作业。
(8)脚手架搭设时地面设有围栏和警戒标志，并有专人看守，严禁非操作人员入内。
(9)支架拆除设专人指挥，施工人员统一有序进行，并配好相应的安装全防护用品。
6.2安全交底
(1)施工应按经审批的方案进行，方案未经审批不得施工。确保底架支撑稳固后，方可上架作业，作业人员必须佩戴安全带及安全帽，并在高架桥两侧搭设安全网。只有在确认安全网可靠后，方可进行上层作业。应通过设在支架外的人员通道上下架子。传递和安装杆件时，要尽量创造安全的作业条件，在操作时要站稳把牢，谨防失衡。
(2)明确支架施工现场安全负责人，负责施工全过程的安全管理工作。在支架搭设、拆除前向作业人员进行安全技术交底。未经审批部门同意，任何人不得修改变更。
(3)支架施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下。
(4)支架搭设、拆除和砼浇注期间，无关人员不得进入支模底下，现场安全元在现场维护。
(5)支架搭设人员必须持证上岗，并戴安全帽，系安全带、穿防滑鞋。恶劣天气时应停止模板支架的搭设与拆除。雨后上架作业应有防滑措施。
(6)整架拼装完成后，检查所有连接扣件是否扣紧，松动的要用手锤敲紧。
(7)需要多人配合的操作作业决不允许一人冒险作业，