31500kVA电力变压器绕组短路强度计算.pdf

第4 4 卷第 2 期 2 0 0 7 年 2 月 多 WI N T RA九 FO . : 钡 V o l . 4 4 F e b r u a ry N o .2 2 0 0 7 3 1 5 0 0 k V A电力变压器绕组短路强度计算 李宕‘ ， 刘 大‘ ， 李文海“ ， 黄振华2 ( 1 .沈阳工业大学， 辽宁 沈阳 ， 1 0 0 2 3 ; 2 .沈阳变压器研究所， 辽宁 沈阳 1 1 0 1 7 9 ) 摘要: 采用有限 元方法计算了变压器短路情况下二维瞬态轴对称场， 得出了 线段电 磁场和电 磁力分布， 给出了绕组 短路强度计算方法， 并对一台3 1 5 0 0 k V A电力变压器绕组短路强度进行了计算。 关键词: 电力变压器; 绕组; 短路强度; 电动力; 瞬态电磁场 中图分类号: T M 4 0 2文献标识码: B文章编号: 1 0 0 1 - 8 4 2 5 ( 2 0 0 7 ) 0 2 - 0 0 0 8 - 0 6 Win d in g S h o r t C i r c u it S t r e n g t h C a lc u la t io n o f 3 1 5 0 0 k V A P o we r T r a n s f o r me r L I Y a n , L I U S h u a n g , L I We n - h a i2 , D O N G Z h e n - h u a 2 ( 1 .S h e n y a n g U n iv e r s it y o f T e c h n o lo g y , S h e n y a n g 1 1 0 0 2 3 C h in a ; 2 .S h e n y a n g T r a n s f o r m e r R e s e a r c h I n s t it u t e , S h e n y a n g 1 1 0 1 7 9 , C h in a ) A b s t r a c t : T h e t w o d im e n s io n a l t r a n s ie n t a x ia l s y m m e t r ic a l f ie ld is c a lc u la t e d w it h f in it e e l- e m e n t m e t h o d u n d e r t r a n s f o r m e r s h o r t c ir c u it . T h e e le c t r o m a g n e t ic f ie ld a n d f o r c e d is t r i- b u t io n s i n s e c t io n a r e d e r iv e d . T h e m e t h o d t o c a lc u la t e w in d i n g s h o r t c i r c u it s t r e n g t h is p r e s e n t e d . T h e w in d in g s h o r t c ir c u it s t r e r g t h o f a 3 1 5 0 0 k V A p o w e r t r a n s f o r m e r i s c a l c u l a t e d . K e y w o r d s : P o w e r t r a n s f o r m e r ; Win d in g ; S h o r t c ir c u it s t r e n g t h ; E le c t r o d y n a m ic f o r c e ; T r a n s ie n t e le c t r o m a g n e t ic f ie ld 1 引言 在电力系统中运行的大型电力变压器如果发生 短路损坏， 将会导致电网大面积停电， 损失巨大。为 此，国家标准G B 1 0 9 4 和国际标准I E C 7 6 均对电力 变压器的承受短路能力作出了相应规定，要求电力 变压器在运行中应能承受住各种短路事故。 然而， 根 据国家电网公司的统计分析ur n ， 在1 9 9 51 9 9 9 年间， 全国 1 1 0 k V及以上电压等级电力变压器发生短路 损坏事故 1 2 5台次， 容量 7 9 9 6 M V A， 占事故总容量 的3 7 .5 %， 占 变压器总事故台次的4 4 .0 %。 由 此可以 看出，电力变压器抗短路能力差已成为导致电力变 压器损坏事故的主要原因之一，是电力变压器运行 中的一个突出问题。提高大型电力变压器抗短路能 力势在必行， 其关键是变压器短路时绕组电动力、 机 械强度和稳定性问题。国际电工委员会及国际大电 网会议对此十分重视，制定了各种设计与实验考核 标准。 我国也一直十分重视变压器短路强度的研究， 并建立了变压器短路试验站以检查变压器的抗短路 能力。 然而， 变压器短路试验研究周期长、 费用大， 特 别是超大型电力变压器的短路试验在现有的条件下 还很难完成。 因此， 对电力变压器短路过程中的电磁 场、 电动力及绕组强度的计算研究是非常重要的。 笔 者以一台3 1 5 0 %V A电力变压器为例， 采用有限元 方法计算了变压器短路情况下二维瞬态轴对称场， 得出了线段电磁场和电磁力分布。计算了几种典型 分接时的绕组强度以及在轴向冲击力作用下的线段 ( 饼) 位移和动态力， 并给出了强度判据。 2计算方法 为计算变压器短路情况下绕组机械强度，首先 需要进行短路过程的瞬态电磁场和线段( 饼) 电磁力 收稿日期: 2 0 0 6 - 1 0 - 2 0 作者简介: 刘爽( 1 9 8 0 - ) ， 女， 辽宁锦州人， 沈阳工业大学硕士， 从事工程电磁场数值计算及变压器绕组短路强度研究。 第 2期李岩、 刘爽、 李文海、 董振华: 3 1 5 0 0 k V A电力变压器绕组短路强度计算 计算。考虑到变压器结构、 磁场和短路力分布特点， 工程中研究绕组电磁力问题一般是忽略各相绕组间 的相互影响，而取一个心柱上的单相绕组进行计算 分析， 其磁场分布具有近似的轴对称特点。 考虑变压 器铁心硅钢片和钢结构件的饱和影响以及短路电流 的非正弦变化，大型变压器短路时的磁场计算为轴 对称非线性瞬态涡流场问题，采用传统的解析法进 行计算是困难的，为此笔者采用有限元数值计算方 法[2 ,3 1求解上述问 题。 在圆柱坐标下， 选用矢量磁位A 。 为待求变量， 变压器短路过程中的轴对称瞬态场定解问题可表示 为: 式中 ! 几: a[ v r7 ( rA e ) { + 二[ v a ( rA e ) a z l ( L」 d r I少 离散， 可得到一组非线性代数方程。 采用修正的牛顿 一拉斐森迭代法进行求解，可得到场域中各节点上 的位值A e ， 进而可由式( 2 ) 求出每个单元的磁场B , 并在此基础上可求出绕组中各线段 ( 饼)的磁场分 布。 变压器磁场分布确定后， 可由洛伦兹力公式求得 变压器绕组中各线段( 饼) 的单位长度辐向力、 单位 长度轴向力，进而通过对绕组中各线饼所受轴向力 进行矢量迭加求出轴向压力( 或外推力) 。 此外， 在线 段电磁力分布确定后，计算辐向力在各线饼中产生 的应力。 对于采用非自粘换位导线的绕组，应进行绕组 轴向机械稳定性的计算，即应校核导线在轴向短路 力的作用下， 是否有压倾斜的可能。对于饼式、 螺旋 式绕组按下式校核: 二 一 J }O + Q a ( r A o ) a t F = { k ,E . n b r h 2 D , + k 2 n c z b r 3 r h ( 4 a ) 诉 ，人 S , : r A a = r A , ( 1 ) 对于层式绕组按下式校核 : v a rA e 二 一 H, 。 [ ，。n b . h 2 户卜=} 邢1 乙o r- 十 K2 【Um n ,7 r l ) . b 六 1 ， _ ， _ —I 托 勺 月 ; d 九] ( 4 b ) l A ‘二o = f o ( z ， : ) n —求解域 S ,—一类边界 S 一二类边界 从—磁场强度切向分量， A / m v — 磁阻率， v = v , m / H d — 电 导率， Q = Q , S / m r t o 一 一 一 瞬态场的初始时间值， s A e . J ae -柱坐标下矢量磁位A ( Wb / m) 和电 流密度J ( A / m 2 ) 的 0 轴分量 考虑非线性问题时， 引人下式: B = 上\ / F d ( r A 立1 2 + r 0 ( r A 立1 2 ( 2 ) rV 一d z-一dr 推导可得与式( 1 ) 等价的条件变分问题如下: } W (A n.” 二 ’竖 ‘ 一Q ,2Js, ( II 、 .」 _ ， = II 11II- A t 口 1 ，1” + l es才 11 加 1 十1 B d B - J Ae .9 . , + ) d x 御一 ( 3 ) 式中 A n , , . A n时间离散后的n + 1 步和n 步的位 值 A t —时间步长 对上述变分问题采用三角形线性单元进行插值 式中F —临界力， N ，即导线可能压倾斜而使线 段失稳的力 E (一铜导线弹性模数 E o = 1 . 1 x l O S N / m m 2 n —对采用普通扁导线的绕组为线段辐向 导线根数。对采用复合导线的绕组 n = b m， 此处b 为线段辐向复合导线根数， m为单根复合导线的扁线根数。 对采用 换位导线的绕组n = g价1 ) / 2 ，此处g 为线段辐向换位导线根数，If 为单根换 位导线的扁线根数 6 e 一扁导线的辐向尺寸， m m 。对于复合导 线及换位导线为单根扁线的辐向尺寸 h —扁导线的轴向尺寸， m m， 对于复合导线 及换位导线为单根扁线的轴向尺寸 D 一绕组平均直径， m m c —垫块宽， m m z —圆周方向的垫块数 一导线形状系数 k ,—考虑扭曲的系数 k 2 —考虑基础( 如饼式绕组的垫块， 层式绕 组的端圈) 的系数 k 3 -与铜材硬度有关的系数 k 4 7- - 与动态倾斜有关的系数 大型变压器的辐向强度几乎都决定于和支撑无 关的的曲翘( 即当支撑间距离很小， 变形受到铁心、 木撑条等阻碍时) [4 1 。它取决于绕组的结构形式， 支 第 4 4卷 撑数、 轴向振动和制造工艺等复杂因素。 对于这种自 由曲翘形式， 线段允许的极限负荷为: 。 ， * c z } 1 ，b 、 、 p in 5 , S 2 m a l n 1 一 几P ( 5 ) 式中K 一一常数 6 —决定于内壁支撑数的常数 6 —因轴向振动引起强度降低的系数 x 〕 一因匝绝缘及浸漆处理等因素引起辐向 刚度变化引人的常数 。 —决定于绕组结构的常数 实际上，变压器短路过程的线段电动力是动态 变化的。 考虑变压器绕组的导线被绝缘材料所分隔， 可将线饼视为集中质量， 绝缘垫块、 端圈及压板作为 弹性元件， 建立如图1 所示的变压器绕组轴向振动 的“ 质量弹簧模型” ， 用以分析变压器绕组在轴向短 路力作用下的动态过程。 结构件的作用力。程序每隔0 .0 5 m s 迭代一个时间 点， 每迭代2 0 次输出一组结果。该程序可对变压器 短路后2 5 0 m s 内绕组受力的动态过程进行求解。在 计算动态力及位移的过程中，如果在动态力的作用 下线段向下或向上的位移超过5 0 m m，则可认为该 设计方案失败， 并结束计算过程。 3一台3 1 5 0 0 k V A电力变压器的绕组短路强 度计算与分析 采用上述方法， 笔者对一台S Z 1 1 - 3 1 5 0 0 / 6 6 电 力变压器绕组短路力进行了计算和分析。该型变压 器基本参数如表 1 所示。 表 1 绕组参数 T a b l e 1 P a r a m e t e r s o f w i n i d n g 绕组 绕组 内径 / mm 绕组 外径 / mm 绕组 高度 / mm 绕组 匝数 不同分接的相电流/ A 最大额定最小 低压绕组5 9 47 3 6 1 2 1 41 2 4一 1 0 0 0一 1 0 0 0一 1 0 0 0 高压绕组 8 0 29 6 61 2 1 04 5 02 5 0 . 52 7 5 . 63 0 6 . 2 调压绕组 1 0 3 01 0 6 28 3 03 33 3 404 0 8 . 3 额定容量: 3 1 5 0 0 k V A 电压比: ( 6 6 1 8 x 1 . 2 5 %) / 1 0 .5 k V 铁心直径: 5 6 0 m m 联结组别: Y N d 1 1 计算结果如下: 图 1 绕组轴向振动模型 F 9 g . 1 A x i a l v i b r a t i o n mo d e l o f w i n d i n g 该质量弹簧系统的运动方程为: [ M ] d ,lz Iee + [ C ] d If I + [ K ] {: }= {; }+ {m }9 ac - a ( 6 ) 则上式可 ( 1 ) 各线段平均磁通密度沿绕组高度方向的分 布如图2 所示，变压器求解区域和电磁场分布如图 3 所示。 ( 2 ) 安匝调整对绕组电磁力的影响。 由于调压绕 组的加入，绕组在最大分接和最小分接运行时电磁 力发生变化， 特别是外绕组。 图4 给出了绕组各线段 所受电磁力分布曲线。 从图4中的曲线可以看出， 安 匝调整对低压绕组电磁力的影响并不大，但对高压 绕组电磁力则有较大的影响，轴向力出现多次为零 的情形。 ( 3 ) 绕组辐向机械力和强度如表2 一 表4 所示， 其中压曲强度为变压器绕组失稳临界载荷，许用应 力是指条件屈服限0 10 .: 值。 ZZ 户..1.......L 一一 此运动方程为二阶微分方程， 令} 川 化为一阶微分方程: d ly ldt ! ( l y l + ( 4 ) 轴向机械力和强度如表5 一 表7 所示。 ( 5 ) 对夹件的作用力如表8 一 表 1 0 所示。 一 [ M〕 一 ， [ K 〕 一 [ M] 一 ‘ [ C ] 0 [ M] 一 ， } F } ( 7 ) 采用基尔公式解此微分方程组， 通过多次迭代 求出线饼所受到的轴向动态力和位移，以及绕组对 4结论 笔者在本文中给出的变压器绕组短路强度计算 方法可用于指导变压器产品设计，并可准确地描述 变压器短路情况下各线段磁场、 电磁力和应力分布。 第 2期李岩、 刘爽、 李文海、 董振华: 3 1 5 0 0 k V A电力变压器绕组短路强度计算 1.41.21 00‘U 00 白\侧褪 月马，扮 : 00 0 匕 - H O- 6 0 - 4 0 - 2 0 0 2 0 4 0 6 0 8 0 辐向磁密/ M T ) 低压绕组辐向磁密沿高度方向 L ri( . I 勤) ! 一 一 羚口- r ( a ) 求解区域示意图( b ) 电磁场分布 图3 变压器求解区域和电磁场分布 F i g . 3 S o l u t i o n a r e a d i s t r i b u t i o n 1 . 铁心2 . 压板 a n d e l e c t r o ma g n e t i c f i e l d t r a n s f o r me r 5 . 调压绕组 3 . 低压绕组4 . 高压绕组 6 . 屏蔽7 . 箱壁 n︸0 ~j4 创浙 01。一 甲 于 试 ， 一 ” - 4 0 - 2 0 0 2 0 4 0 辐向磁密/ m T 6 0 8 0 00Cn 飞J内‘，.且 ( b ) 高压绕组辐向磁密沿高度方向 7060 1.41.210.80.6040.2 日\侧饱 1.41.21 - 4 0 - 3 0 - 2 0 一 1 0 01 0 2 03 0 4 0 轴向 力 / N " m m ( a ) 低压绕组轴向电磁力分布 4035302520巧IDS 郎戮 4 0 5 0 6 0 7 0 8 0 9 0 1 0 0 1 1 0 轴向磁密/ n 1 T ( c ) 低压绕组轴向磁密沿高度方向 ， 途 ; 拱 肉 苏 ， 二 - 2 0一1 0 名:62030 0000 已\侧褪 O 鉴 -3 U 01一 考却兮甲 4 0 5 0 6 0 7 0 8 0 9 0 1 0 0 1 1 0 1 2 0 轴向磁密/ mT ( d ) 高压绕组轴向磁密沿高度方向 图2 各线段平均磁通密度沿绕组高度方向的分布 F i g . 2 A v e r a g e m a g n e t i c fl u x d e n s i ty d i s t r i b u t i o n a l o n g v e r t i c a l w i n d i n g i n s e c t i o n s - ， 卜 - 最大运行 —额定运行 - e- 最小运行 轴向 力 / N " m m ( b ) 高压绕组轴向电磁力分布 图4 各线段所受轴向电磁力分布 F i g . 4 A x i a l e l e c t r o m a g n e t i c f o r c e d i s t r i b u t i o n i n s e c t i o n s - 洲 ~ ~ 最大运行 —额定运行 一 C 卜最小运行 4气‘100︸七4，‘ 110000 日\侧褪 在轴向力分析方面， 该计算方法除可进行静态力计 算外， 还可以进行动态力和位移计算， 并可给出绕 组短路强度判据。应用上述方法对一台通过短路试 验的3 1 5 0 0 k V A电力变压器进行绕组短路强度计 1 2户理奋弟 4 4卷第卷 表 2 最大分接时绕组的辐向力和强度表 6 额定分接时绕组的轴向力和强度 T a b l e 2 Wi n d i n g r a d i a l f o r c e a n d s t r e n g t h d u r i n g 加p T a b l e 6 Wi n d i n g a x i a l f o r c e a n d s t r e n g t h d u r i n g r a t e d t a p 绕组线饼 辐向压力 / N - mm - 压曲强度 / N - mm- 环向拉力 / MP a 许用应力 / MP a 低压绕组 L- 4 6 . 45 3 . 4 高压绕组 A5 8 . 34 3 . 61 0 0 E7 3 . 24 5 . 61 0 0 D7 2 . 94 5 . 41 0 0 调压绕组 T0 . 83 . 81 0 0 注: 最大分接 M a x , 阻抗: 9 . 5 6 %o 绕组线饼轴向力/ 1 0 4 N 轴向强度/ 1 0 0 N 位移/ m m 低压 绕组 L7 2 . 43 0 5 . 2 7 向上 3 . 2 向下一 4 . 4 高压 绕组 A1 1 . 61 1 5 . 0 8 向上 0 . 7 向下一 0 . 4 E2 1 . 61 3 8 . 1 向上 0 . 6 向下一 0 .4 D1 8 . 51 3 8 . 1 向_ 七0 .4 向下一 0 . 2 表3 额定分接时绕组的辐向力和强度 注: 额定分接 R ， 阻抗: 9 . 3 1 %a T a b l e 3 Wi n d i n g r a d i a l f o r c e a n d s t r e n g t h d u r i n g r a t e d t a p 表7 最小分接时绕组的轴向力和强度 绕组线饼 辐向压力 / N - m m- 压曲强度 / N" m m 环向拉力 / MP a 许用应力 / MP a 低压绕组 L- 4 8 . 85 3 . 4 高压绕组 A6 3 . 64 7 . 51 4 0 E7 6 . 84 7 . 81 4 0 D7 6 34 7 . 61 4 0 T a b l e 7 Wi n d i n g a x i a l f o r c e a n d s t r e n g t h d u r i n g t a p 注: 额定分接 R ， 阻抗: 9 . 3 1 %a 表4 最小分接时绕组的辐向力和强度 T a b l e 4 Wi n d i n g r a d i a l f o r c e a n d s t r e n g t h d u r i n g t a p 绕组线饼 辐向压力 / N" mm 压曲强度 / N - mm - 环向拉力 / MP a 许用应力 / MP a 低压绕组 L- 515 3 . 4 高压绕组 A7 0 . 85 2 . 91 4 0 E8 1 . 25 0 . 61 4 0 D8 0 . 14 9 . 91 4 0 调压绕组 T3 . 61 6 . 11 4 0 绕组线饼轴向力/ 1 0 0 N 轴向强度/ 1 0 0 N 位移/ m m 低压 绕组 L9 0 . 23 0 5 . 2 7 向上 3 . 8 向下一 4 . 9 高压 绕组 A1 4 . 81 1 5 . 0 8 向上 0 .4 向下一 0 . 1 E1 5 . 31 3 8 . 1 向上 0 .4 向下一 0 . 2 D4 . 51 3 8 . 1 向上 0 . 2 向下一 0 . 1 调压 绕组 T 一’.5 8 0 . 3 6 向上 0 . 1 向下 0 .0 注: 最小分接 M i n , 阻抗: 8 . 9 3 %o 表 8 最大分接时绕组对夹件的作用力 T a b l e 8 F o r c e o f w i n d i n g t o c l a mp d u r i n g t a p 注: 最小分接 M i n , 阻抗: 8 . 9 3 %, 表 5 最大分接时绕组的轴向力和强度 T a b l e 5 Wi n d i n g a x i a l f o r c e a n d s t r e n g t h d u r i n g t a p 绕组线饼轴向力// 1 0 0 N轴向强度// 1 0 0 N位移/ m m 低压 绕组 L6 33 0 5 . 2 7 向上 2 . 7 向下一 4 . 1 高压 绕组 A9 . 91 1 5 . 0 8 向上 0 . 8 向下一 0 . 6 E3 2 . 31 3 8 . 1 向上 0 . 8 向下一 0 . 6 D2 6 . 71 3 8 . 1 向上 0 . 4 向下一 0 . 4 调压 绕组 T2 . 48 0 . 3 6 向上 0 . 1 向下一 0 . 1 绕组 上部压缩力 / 1 0 ^ N 下部压缩力 / 1 0 4 f\ 上部位移 / mm 允许位移 / mm 低压绕组 8 31 4- 4 . 1 31 0 高压绕组 0 . 00- 0 . 5 71 0 调压绕组 0 . 10- 0 . 0 51 0 总作用力 8 . 31 4 注: 最大分接 M a x , 阻抗: 9 . 5 6 % o Ta b l e 9 表 9 额定分接时绕组对夹件的作用力 F o r c e o f w i n d i n g t o c l a mp d u r i n g r a t e d t a p 绕组 上部压缩力 / 1 0 0 N 下部压缩力 / 1 0 0 N 上部位移 / mm 允许位移 / mm 低压绕组 9 . 01 5 . 7- 4 . 4 41 0 高压绕组 0 . 00 . 2- 0 . 3 91 0 J总作用力 9 . 01 5 . 8 注: 最大分接 M a x . 阻抗 : 9 . 5 6 %o注: 额定分接 R. 阻抗: 9 . 3 1 %a 第 2期李岩、 刘炙、 李文海、 董振华: 3 1 5 0 0 k V A电力变压器绕组短路强度计算 ，..Jlesesl ，.二，︸ rLFesesJ 表 ， 0 最小分接时绕组对夹件的作用力 T a b l e 1 0 F o r c e o f w i n d i n g t o c l a m p d u r i n g r a t e d t a p ，...﹃IJ﹃esesesl ，Jj斗一、︸ resLfLr..L 绕组 一 上 部 压 缩 ” / 1 0 N 下部压缩力 / 1 0 4 N 上部位移 / mm 允许位移 / mm 低压绕组 1 0 . 41 9 . 6- 4 . 8 61 0 高压绕组 0 . 00 . 3- 0 . 1 71 0 调压绕组 0 . 10- 0 . 0 41 0 总作用力 1 0 . 41 9 . 6 注: 最小分接 M i n ， 阻抗: 8 . 9 3 %0 尹克宁. 变压器设计原理〔 M] . 北京: 中国电力出版社， 2 0 0 3 . 贺以燕. 关于电力变压器承受短路能力问题的探讨 [ J 1 . 变压器， 1 9 9 6 , 3 3 ( 9 ) : 2 - 7 . 杨俊海.大型变压器绕组短路强度计算【 J 了 .电力情 报， 1 9 9 6 , ( 4 ) : 1 9 - 2 2 . 陈间琪变压器线圈短路强度计算综述【 J ] . 变压器， 1 9 7 4 , 2 1 ( 5 ) : 1 一 1 9 . 王洪方， 王乃庆， 李同生. 变压器绕组轴向预紧力对绕 组轴向振动特性的影响〔 1 1 。 电网技术， 1 9 9 9 , 2 3 ( 9 ) : 8 - 1 1 . 算， 结果表明， 该变压器绕组强度满足要求。 参考文献: 仁 6 1 王璋奇， 王孟.电力变压器绕组轴向振动稳定性分析 [ J 1 . 中国电机工程学报， 2 0 0 2 , 2 2 ( 7 ) : 2 4 - 2 8 . 州 卜 一卜，’ 闷 卜 ， 卜 “ 十 k， 州 卜 ， ， 月 卜 ， 从 卜 . . + “ + ; +一卜一卜一 州 卜 ” +，， 闷 卜 一卜“ 十 一卜 t. 一 卜” ~ 卜“ 叫 卜 ，. 州 卜 ” 一 卜 ，. 叫 卜 洲 卜 曰 卜 ” 州 卜一 十一卜 州 卜 ，. we 卜 一卜.’ 州 卜 . 州 卜 . 闷 卜 ， 闷 卜 一卜 叫 卜 十” 叫 卜 ” ， 十. 州 卜 “ ~ 卜 州 卜 ， 2 0 0 7年全国电力市场分析预测 近日 ， 国家电网 公司 发布《 2 0 0 7 年全国电力市场分析预测报告》 。《 报告》 在全面总结了2 0 0 6 年全国电力供需状况的 基础 上， 对2 0 0 7年电力供需形势的发展变化进行了认真分析并提出建议。 2 0 0 6年， 全国电力供需总体基本平衡， 电力供需矛盾明显缓解。 《 报告》 预计， 2 0 0 7年全国G D P增速将低于 2 0 0 6年水平， 增长 9 . 5 % - 1 0 . 3 % ， 全社会用电量增长 1 1 % - - 1 2 . 5 % ， 达到 3 1 3 0 03 1 8 0 0 x 1 0 9 k W . h 。 其中， 国家电网公司经营区域全社会用电量2 49 3 0 - 2 52 6 0 x l O 9 k W - h ， 同比增长 1 0 . 7 % - 1 2 . 2 % 0 预计 2 0 0 7年全国新增发电装机容量将达 9 5 0 0 x 1 0 4 k W左右， 其中. 国家电网公司经营区域新增装机容量约8 0 0 0 x 1 0 4 k W . 年底全国发电装机容量将达到7 . 2 x 1 0 9 k W o 电力电量平衡计算结果表明: 2 0 0 7 年， 通过跨区 跨省电能调剂， 全国各区 域电网均可实现平衡。其中 华中、 西北总体电 力 富余， 东北、 华北、 华东、 南方基本平衡。局部地区受来水、 电煤供应等不确定因素影响， 仍可能出现短时供需紧张。 特高压主设备‘ . 圈定” 6家供货商 备受关注的特高压工程又取得新的重要进展。 2 0 0 6年 1 2月2 7日， 国家电网公司副总经理舒印彪代表总经理刘振亚与国 内六家设备制造商， 签署了晋东南一 南阳一 荆门1 O O O k V特高压交流试验示范工程主设备合同， 供货合同和监造合同总价高达 1 2 . 3 9亿元， 占工程静态投资的2 2 % p 据介绍， 特高压试验示范工程是我国发展特高压输电的起步工程， 承担着验证特高压输电技术的优越性、 全面考核交流特 高压系统和设备、 为后续工程建设提供技术储备的重要功能， 将对我国发展特高压电网和推动电网发展方式的转变具有决定性 作用。该工程填补了我国百万伏级电压等级的空白， 同时为促进我国电力工业重大技术升级， 实现电力科技自主创新提供了重 要平台。 专家认为， 中国建设1 O O O k V 特高压交流1 1 8 0 0 k V特高压直流试验示范工程， 加快发展特高压电网， 不仅对于中国， 而且 对于世界许多国家和地区都具有重要意义。在特高压试验示范工程建设中， 国家电网公司坚持自 主创新的国产化路线， 提出以 “ 我” 为主研制特高压设备的基本原则。 国家发展改革委副主任张国宝表示: “ 这将大力推动我国重大设备国产化进程， 给电工设 备制造企业带来难得的发展机遇。” 此次舒印彪与西安西电变压器有限责任公司、 特变电工股份有限公司、 保定天威保变电气股份有限公司、 西安西开高压电 气股份有限公司、 新东北电气( 沈阳) 高压开关有限公司、 河南平高电气股份有限公司签约， 标志着特高压设备研制生产进入全 面实施阶段， 也将是对我国电工设备制造企业自主创新能力的一次全面检验。 常州华迪特种变压器有限公司一项目被列入国家火炬计划 常州华迪特种变压器有限公司的《 3 5 k V级低损耗大容量干式变压器》 项目 被列入国家科技部火炬计划。这是常州华迪公 司的科研计划首次列入国家级计划。 近年来， 常州华迪特种变压器有限公司加大了科技投入力度， 先后有H级绝缘干式变压器、 三相三绕组干式整流变压器等 项目钟列\ 常州市科技计划; 非晶合金干式变压器开发与产业化被列入江苏省科技攻关计划。