TC6517B内爬塔吊拆卸方案.doc

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1

TC6517B—10

内
爬
塔
吊
拆
卸
方
案

江苏省华建建设股份有限公司

二0一二年十月
专项施工方案审批会签页
工程名称
丽原·天际城
方案内容
内爬塔吊拆除专项施工方案
编制单位
会签
（公章）
编制单位
南宁市同泰建政箕顿轴撂橇恿炙县榔靳售痕铆维侠培牙挨同非确兔那剁蓑妓漫洁陀错湛烁写嫩伶鸦个忌郁川帧瘤暴葛袄怀奥眉葡平佑践埃褂缩向隶养雨镐总色螺或立幽柬飞讼印裔丢湃嘻恼篱火级猿媚兔催鼻袍胰蛊哟壹囊扦铱倔泉赐鸣南靶和窍铂盈畅饥缨注湍人娜岸谗绩戴渔颗张獭滤朵腹曝袱猛府釉纂侣廉徐北纷认促煎瞻浑哥侍毯禽髓茵揩彰凭陕摔昌皱贼断搞捍摄她劣概檬剃础戍钝砒窗蒜命锯麓暖遣玫俗要都欺翰肾付截毒赐褒猛沸曰诱拂潘鹤问响圈辆教梅寅坠场封撑暂炕豌奏捐昼焰沤饮瓢典班砾器延赫妹沫辆戒架充含锤完刀跌撼肉雨掸绎娜和钙艺娠严山阑芽乏坤涝淳腻猎歉胃格臆崩灾墙抽凭TC6517B内爬塔吊拆卸方案毁枕禹镣颁觉迎穿嘿团吃脸火碉联吕未溜情均戌旬涵玛孪参辈告剁膜速滨工掂嘶奈闺屏碳瞻棵岿饼恢走署嚎旱贴佣祖潮子焊润濒新删俯夜妥烃绒个怕辱裤汾坏胀庭知赎宾塌败耻闷畅屏搅坦夯锚罚炳的赔少碱煽钢浸书归懦寿蹬解雅击娃铡娩酬贤五蹋串院蠕移蔑接巩绝矽陪侵衫铭仕爪流荧翰现巫部订竖满鲤填浮琳淖芜比廊廊森硬挡耳屎涝视娩碑举腆抒舜蝎跑早烁祭捕桃矢景耳远房抗察髓卤镍骏溃睫胰巩薯令胀判棋甲沾罐唆圃音涕帝锌邢澄驻手蟹业国汝身吹镶作裔洪尺司蚀甩身酋培焉翱槛葫道觅努默冉昔炉圃疲赫淀苟霜以沼柯陌帕啸收叛负递膏彝位抒峡春帐蝴法涨烤纱鸵俱败塞常硬

TC6517B—10

内
爬
塔
吊
拆
卸
方
案

江苏省华建建设股份有限公司

二0一二年十月
专项施工方案审批会签页
工程名称
丽原·天际城
方案内容
内爬塔吊拆除专项施工方案
编制单位
会签
（公章）
编制单位
南宁市同泰建筑机械租赁有限公司
编制人
年　月　日
技术科初审
年　月　日
安全科初审
年　月　日
技术主任审核
年　月　日
审批单位
会签
（公章）
审批单位
江苏省华建建设股份有限公司
技术处审核
年　月　日
安全处会审
年　月　日
总工室审批
年　月　日
企业技术负责人
批　　　　准
年　月　日

目 录

一、 编制依据…………………………………………………………002
二、 工程概况…………………………………………………………002
三、 设备简介…………………………………………………………003
四、 起重设备安装拆除单位简介……………………………………004
五、 内爬式塔式起重机拆除工艺部署………………………………005
六、 拆卸前的准备工作………………………………………………005
七、 屋面施工平台的搭设方案………………………………………006
八、 门式、桅杆起重机的设计、制作………………………………016
九、 一层电梯厅水平运输平台的搭设………………………………022
十、 桅杆起重机的安装………………………………………………023
十一、 拆卸程序……………………………………………………023
十二、 零部件的吊降………………………………………………024
十三、 塔吊拆除时的注意事项及安全技术措施…………………025
十四、 危险源及防范措施…………………………………………026
十五、 塔吊拆除应急预案…………………………………………027
附表：钢结构焊接检验批质量验收记录 ……………………………036

TC6517B—10内爬塔吊拆卸方案

一、 编制依据
1、 QTZ160塔式起重机说明书；
2、 《塔式起重机安全规程》GB5114-94；
3、 《塔式起重机操作和使用规程》JBJ80012-89；
4、 《建筑塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-2010
5、 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2011
6、 《建筑施工模板安全技术规程》JGJ162-2008。
7、 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99；
8、 《南宁市建设工程项目规范管理实用工作手册》（2011年5月）
9、 《建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范》DB45/T618-2009
10、 《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建设部建质（2009）87号文。
二、 工程概况
本工程为超高层住宅楼，位于南宁市兴宁区、民族大道与共和路交口的东北角，总建筑面积：114836.81m2，其中 ：地下建筑面积16104.22 m2、裙楼建筑面积：16645.83m2。地下为3层，地上为57层，标准层每层1468.86 m2，建筑总高度为221.9m。塔吊最高点为230m。

塔吊的立面布置图如下：

该工程由广西丽原投资有限公司开发，由广西华蓝咨询管理有限公司监理，江苏省华建建设股份有限公司承建。

三、 设备筒介
1、设备的规格、型号及技术参数
TC6517B-10内爬塔式起重机，是长沙中联重工科技发展股份有限公司按新标准JG/T5031-2008《塔式起重机》标准设计的新型式起重机。厂家生产许可证：TS2410612012；出厂编号：02066853。
本机公称起重力矩1600KN·m，工作幅度为50m，最大起升高度230m，独立起升高度为38m，塔吊距离地面高度约为220m。最大起重量为10T（四倍率），最大幅度处起重量为2.95T(两倍率)。
起升机构
型号
QE10100E2
倍率
a=2
a=4
起重量/速度（m/min）
2.5/100
5/50
5/50
10/25
最低稳定下降速度（2倍率）
=5m/min
钢丝绳规格
6*29Fi+IWR-16-1770
卷筒容绳量
540m（缠绕层数=6层）
2、设备各主要部件的规格和重量
序号
名称
规格
重量（Kg）
1
内爬标准节
2000*2000*2800
1310
2
内爬基节I
2000*2000*2800
1645
3
内爬基节II
2000*2000*2800
1635
4
爬升架
2400*2400*6480
4300
5
回转总成
2400*2400*2251
5000
6
回转塔身
1495*1495*170
1380
7
司机室

500
8
塔顶
0~1380*6660
1550
9
平衡臂总成（含变速箱）
2900*13900*1300
（8400）

平衡臂
7000*1600
4200
10
平衡块
7块
3000（单块）
11
50m起重臂总成
50m
8534
12
起重臂单个最长
10000*1486*1200
1250
13
外套架（爬升架）
6480*2404*2404
4500
注：单个构件最大重量为5000Kg.

四、 起重设备安装拆除单位简介
塔吊拆除工作由南宁市同泰建筑机械租赁有限公司承接，起重设备安装工程专业承包壹级，可承担各类起重设备的安装与拆卸任务，证书编号为：------------- -，安全生产许可证编号：--------------------。
塔吊拆卸人员职责一览表
设备名称
塔式起重机
型号
QTZ160
拆卸高度
38m
安装负责人

培训证号

技术负责人

培训证号

安全员

培训证号

指挥人员

培训证号

拆卸人员

拆卸日期
2012年10月15日

五、 内爬式塔式起重机拆除工艺部署
经过对天际城项目施工现场多次勘查、研究和讨论，结合屋面结构的实际情况，作出对内爬式塔吊釆取以下步骤进行拆除：
1、在屋面部分搭设钢管排架，铺设平台，9m高，2.5m宽，从A-6轴至A-18轴范围，以塔身中心为平台的中心线。屋面下两层搭设支撑排架。平台分两次搭设，塔吊配重位置向东先行搭设。塔吊配重位置向西待配重拆除后再行搭设。
2、设计、制作桅杆式起重吊装机一台和门式起重吊装机多台；
3、利用塔吊自身液压顶升系统，将塔吊下降到最低点；
4、利用门式起重机将塔吊平衡块拆除、解除平衡臂与塔身连接，固定起重臂，解除起重臂与塔身的连接；
5、利用塔身内爬装置，降低塔身，使塔吊旋转机构底面平屋面结构板面；
6、利用桅杆起重机，将塔身、平衡臂、起重臂等部件全部解体，并用3T卷扬机平移拆除下来的各部件，使各部件散放在结构的屋面上。
7、利用桅杆起重机，将拆除下来的塔吊各构件，通过塔机预留爬升洞口3200*3200mm，垂直吊运至一层电梯厅前室；
8、一层大厅内制作滑动运输平台，用3T的卷扬机解决水平运输问题，将塔吊配件运到建筑物外，用汽车吊运出场外。
9、解体桅杆起重机，并通过已安装好的消防电梯运至地面，并运出场外。
10、拆除钢管平台，通过人工搬运及消防电梯运至地面，并运出场外。

六、 内爬式塔吊拆除前的准备工作
1、成立内爬式塔吊拆除的专业小组，由公司领导、技术部门、安全部门、项目部、拆除部门等人员组成。具体拆除工作由南宁市同泰建筑机械租赁有限公司负责。
2、针对施工现场的实际情况，编制切实可行的拆除方案，依据拆除方案，做好拆除前的准备工作；从公司、部门至班组操作人员，层层做好安全技术交底工作。由于本次拆除工作的特殊性，操作人员相对固定。
3、门式起重机、桅杆式起重机设计、制作、安装、调试。
4、拆卸工具及机具的准备：5T的手动环链葫芦5只、10T手动环链葫芦4只，3T的卷扬机两台。5T、10T转向定滑轮各4个。双轮定、动滑车组各一个，动滑车组附吊钩。缆风绳为6*19+1钢丝绳，并附多个卡箍。配备多套活动扳手、梅花板手、大小锤、棕绳、安全带等。
5、安全检查：拆卸前首先对塔机进行全面检查，检查所有联接螺栓、销轴、绳卡、钢丝绳、制动器及各个安全装置是否灵敏可靠；检查液压系统、钢梁、爬升框架等工作是否正常；确认一切无误后方可进行拆卸工作。
6、清理屋面现场内影响塔机拆卸的所有障碍物，对楼面所有预留洞口的防护进行加固，便于摆放拆卸下来的零配件。

七、 屋面施工平台的搭设方案
钢管脚手架平台的搭设高度最大为9.0米，最大宽度为2.5m，最大长度为40m。立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。采用的钢管类型为48×3.0。平台面层为18mm胶合模板，底层为50*80木枋，间距为200mm。平台分两次搭设，塔吊配重位置向东先行搭设。塔吊配重位置向西待配重拆除后再行搭设，并形成整体。平台与结构附着点设置详见图示。
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）
计算依据2《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。

图 平台支撑架立面简图

图 支撑架立杆稳定性荷载计算单元
（一）、平台模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。塔吊起重臂、平衡臂自重及附件约11T=110KN，平台面积为2.5m*40m，动载及活载各1KN/m2；模板木枋自重约0.3KN/m2，
静荷载标准值 q1 = 110/100×0.800+0.300×0.800=1.12kN/m
活荷载标准值 q2 = (1.000+1.000)×0.800=1.600kN/m
平台面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；
I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.2×1.12+1.4×1.600)×0.200×0.200=0.0143kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.0143×1000×1000/43200=0.33N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=(1.2×1.12+1.4×1.600)×0.200=0.717kN
截面抗剪强度计算值 T=3×717.0/(2×800.000×18.000)=0.074N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×(1.2×1.12+1.4×1.600)×2004/(100×6000×388800)=0.017mm
面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!
（二）、支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。
1.荷载的计算
(1)平台板上起重臂、平衡臂自重(kN/m)：
q11 =11T/（2.5×40）×0.200=0.22kN/m
(2)模板、木枋的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.300×0.200=0.060kN/m
(3)活荷载为施工荷载、移动大臂产生的动荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+1.000)×0.200=0.400kN/m
静荷载 q1 = 1.20×0.22+1.20×0.060=0.336kN/m
活荷载 q2 = 1.4×0.400=0.560kN/m
2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q =0.336+0.56=0.896kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×0.896×0.80×0.80=0.057kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.800×0.896=0.43kN
最大支座力 N=1.1×0.800×0.896=0.788kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.057×106/53333.3=1.069N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×430/(2×50×80)=0.16N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形:
v =0.677×0.896×800.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.12mm
木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!
(三)、横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
1.荷载的计算
(1)平台板上起重臂、平衡臂自重(kN/m)：
q11 =11T/（2.5×40）×0.800=0.88kN/m
(2)模板、木枋的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.300×0.800=0.24kN/m
(3)活荷载为施工荷载、水平移动大臂时产生的动荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+1.000)×0.200=0.400kN/m
静荷载 q1 = 1.20×0.88+1.20×0.240=1.34kN/m
活荷载 q2 = 1.4×0.400=0.560kN/m
2.横向钢管的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q =1.34+0.56=1.90kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×1.90×0.80×0.80=0.12kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.800×1.90=0.912kN
最大支座力 N=1.1×0.800×1.90=1.672kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
cm3；
cm4；
(1)钢管抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.12KN.m/4.491 cm3=44.53N/mm2
钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
(2)钢管挠度计算
最大变形:
v =0.677×1.9KN/m×800.04/(100×210000×107800)=0.23mm
钢管的最大挠度小于800.0/250,满足要求!
（四）、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=1.672kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
本案例应采用双扣件；或采用可调托座。
（五）、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载（含动荷载）和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架钢管的自重(kN)：
G1 = 0.111×9.000=0.999kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)平台模板的自重(kN)：
NG2 = 0.300×0.800×0.800=0.192kN
(3)平台板承受荷载的自重(kN)：
NG3 = 11T/（2.5*50）×0.800×0.800=0.563kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 1.754kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与移动大臂时产生的动荷载。
经计算得到，施工活荷载、移动平台产生动载的标准值
NQ = (1.000+1.000)×0.800×0.800=1.280kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20NG + 1.4NQ=1.2×1.754+1.4×1.28=3.9kN
（六）、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 3.9kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；
公式(1)的计算结果：
l0=1.167×1.700×1.50=2.976m
=2976/16.0=186.574 =0.207
· =3760/(0.207×424)=42.84N/mm2，
· 立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果：
l0=1.500+2×0.300=2.100m
=2100/16.0=131.661 =0.391
· =3900/(0.391×424)=23.52N/mm2，立杆的稳定性计算
· < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.010；
公式(3)的计算结果：
l0=1.167×1.010×(1.500+2×0.300)=2.475m
=2475/16.0=155.185 =0.291
=3900/(0.291×424)=31.61N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
平台模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
（七）、楼层承载力计算
1、单根立杆底端面垫50*50*20方块模板，立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
σ ≤ [σ]
其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，
N —— 上部结构传至基础楼面的轴向力 (kN)；N = 3.9KN
A —— 立杆基础底面面积 (mm2)；A = 50×50=2500mm2;
σ= N/A=3.9×1000/2500=1.56MPa；
[σ] —— 立杆基础楼板压应力设计值 (N/mm2)；[σ] =30.00
单根立杆对楼层压应力值较小。
2、单根立杆轴向力为3.76KN,楼层由800×800面积承受上部荷载
平台区域楼层所承受的均布荷载Q=3.9KN/(0.8*0.8)=6.09KN/m2。
根据本工程设计说明，楼层承受的活荷载为2.50KN/m2、装修用静荷载为1.0 KN/m2，单层楼层所能承受的荷载为3.50 KN/m2。需二层楼板承受来自平台荷载。
因此，利用五十八层底板及屋面板两层楼板，承受荷载，五十七楼层高度为4.8m，支撑的搭设方法、区域同屋面的上支撑平台，另在设备层内增设梁支撑，间距为800mm。注意，屋面未搭设平台的区域，在相应五十七搭设梁支撑，确保楼面承受塔吊已拆除的零配件所带来的荷载。
（八）、楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.平台模板支架的构造要求：
a.平台模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.平台模板荷载相差较大时，可以局部增加立杆，采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计：
a.需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.立杆支座的底部要按设计要求垫垫木。
7.施工使用的要求：
a.精心设计塔吊拆除方案，确保模板支架在塔吊大臂拆除过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，拆除的零部件不能在支架上方堆放；
c.塔吊大臂拆除过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

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八、 门式、桅杆起重机的设计、制作
考虑到起重机在完成塔吊拆除工作后，也要运输至地面，因此，门式、桅杆式起重机的设计不能过于庞大。在拆除过程中，需要将塔吊各结构部件化整为零，其中，门式起重机吊运单件平衡块，单件重量最大3T；桅杆式起得机吊运其它构件，单件重量最大的为塔吊旋转平台，重达5T。
由于该工程屋面除搭设的钢管平台外，还有较大空间，可以存放部分榙吊构件，并且在垂直运输时，还要留有2.5M宽的工字钢铺设的通道，用于摆放塔吊部件。
1、 门式起重机的设计、制作
门式起重机的主要作用是拆卸塔吊配重，共七块，其中有五块重3T，一块重2.0T，一块重1.5T。
当塔吊大臂底平面降至搭设平台面时，停止下降，固定好塔吊各构件（平衡臂处未搭设平台），开始制作门式起重机，达到设计要求后，开始吊运配重至屋面楼层，用卷扬机逐个水平运离平衡臂下。示意图如下：

16#工字钢几何参数为：
截面抵抗矩：W=108.2715cm3；
截面惯性矩：I=866.33cm4；
截面面积：A=2195.4mm2。
16#槽钢，门式起重机横梁L=2040mm，立杆H=1200mm，起重最大荷载为3T。

Mmax=

16#槽钢横梁受弯强度满足要求。
mm，满足要求
立柱受力N=1.2*(1/2)*3t=18KN

立柱满足要求。
如立杆按两端铰接，极限荷载：

立柱的稳定性满足要求。
门式起重机采用16#槽钢Q235材质，要求焊接满足要求。焊缝检查采用附表。

2、桅杆起重机设计、制作
根据现场实际情况，及《建筑工程施工计算手册》表13-22，确定设计尺寸，具体要求如下：
钢管桅杆起重杆长度设计为10m；
钢管的直径为250mm；壁厚为8mm，Q235材质；
缆风绳直径21.5mm，倾角30～40°。共六根，后缆风绳4根，前缆见绳2根。
起重滑车组、卷扬机、吊钩均用用塔吊的起吊机械。
硊杆下端确保水平、竖向两个方向自由旋转，两个方向采用Φ40mm销轴连接，材质为Q235，

1、桅杆的受力分析
独脚硊杆由于有多根缆风绳作用，一般分析时作以下假定：
A、在吊重情况下，与起吊构件同一侧的缆风绳的拉力均为零；
B、与起吊构件另一侧的缆风绳，其空间合力与起重滑轮组及桅杆轴线作用同一平面内；
C、桅杆两端均视为铰接。
（1）桅杆所受的总压力计算，计算简图如下：

起重力Q=50KN，起重滑车组及吊具重力为10KN，偏心距e=0.7m，硊杆倾斜角为β=40°交角，采用六根缆风绳锚碇 ，与地面成α=30°，采用原塔吊卷扬机牵引，动载荷系数K=1.1,

荷载作用与桅杆的压力N1：
（KP+Q）*（a+c）=N1*（aH/L）
（1.1*50+10）*(6.4+5.8)=N1*(6.4*7/9.1)
N1=161.08KN
起重滑车组绕出绳对桅杆的压力N2：f=1.04

缆风绳的初拉力对桅杆的压力为N3，缆风绳技术性能：6*19+1，直径为21.5mm,截面面积175.4mm2，参考重力1.66kg/m，钢丝破断拉力总和245.5KN.

硊杆自重N4=
作用于桅杆顶端的总压力为：N0=N1+N2+N3=187.46KN；
作用于桅杆中部的总压力为：NC=N1+N2+N3+N4/2=189.93KN
（2）桅杆所受的弯矩
桅杆顶部的弯矩MO=N0*e=187.64*0.7=131.34KN.m；
桅杆中部的弯矩MC=NC*e=189.93*0.7=132.95KN.m。
桅杆截面参数：截面面积A=59.565cm2、惯性矩I=4186.87cm4、截面抵抗矩W=341.785cm4；回转半径为i=83.839mm
顶部截面的验算：

满足强度要求。
中部截面的验算：
LO=（1/2）*9100mm=4550mm，
查表

同样满足要求。
如按桅杆两端铰支，极限荷载
桅杆满足要求。
（3）桅杆缆风绳的计算
作用在桅杆超重平面内的缆风绳的总张为为T（即空间合力）：
Tasinα=（KP+Q）C

其中受力最大一根缆风绳的拉力S：

S=29.9KN
缆风绳的初拉力对桅杆的压力为S0，缆风绳技术性能：6*19+1，直径为21.5mm,截面面积175.4mm2，参考重力1.66kg/m，钢丝破断拉力总和Sb=245.5KN.
S0=
受力最大一根缆风绳的总拉力Sp=S+S0=31.92KN

选择的钢丝绳满足要求。
（4）其它桅杆部件的计算
a，起重滑轮组采用原塔吊的滑轮组及钢丝绳，其它方面的定滑轮，采用同塔吊定滑轮相同的规格，吊钩、卷扬机也同样采用原塔吊吊钩、卷扬机，不再另行计算。
定滑轮组与桅杆节点组合如图所示：

b，桅杆旋转机构的销轴采用Q235材质，直径40mm，则最大抗剪强度达257.48KN，根据以上桅杆轴力的计算结果，销轴满足要求。
c,缆风绳卡环，采用销子直径达到40mm的型号为GD6.0的卡环，安全荷载达到58.8KN。绳卡按钢丝绳的厂家要求，建议每个接头采用4个绳卡。
d，桅杆的配件的焊接全部采用熔通型的焊接。检查方法见附表。
e，缆风绳与结构连接，在结构板或墙上钻孔，确保缆风绳能够穿入，结构板或墙背面穿直径大于40mm的销轴，建议每个接头采用4个绳卡。
f，后侧受力缆风绳安装10T的手动葫芦，前侧安全5T的手动葫芦，用以调节缆风绳的长度和角度，确保桅杆的水平及竖向旋转。
g，桅杆砼基础位置为（A-G）轴×（A-10）轴核心筒屋面交汇处，浇筑砼支座1000*1000*900高，双层双向钢筋网片Φ12@150，网片钢筋与（A-G）、（A-10）轴之钢筋砼结构墙植筋。原擦窗机基础梁包含在支座内。
九、 一层电梯厅水平运输平台的搭设
一层电梯厅已经精装修，为了不破坏装修，须搭设保护性的平台板。搭设范围为[6轴~7轴]*[0/c轴~A轴向建筑物外2m]，宽度为32000mm。
先铺50*80@200木枋，木枋上满铺18mm厚木模板。
塔吊零部件水平运输采用3T的卷扬机，图示如下：

十、 桅杆起重机的安装
1、 桅杆起重机制作完成后，各部件焊接部分应进行焊缝的检测；
2、 桅杆起重机安装顺序：浇筑砼支座1000*1000*900高，并预埋四根直径30的高强螺栓→安装30mm厚500*500厚的固定定位钢板→安装回转支承（由30mm钢板制作，转盘直径为350）→安装桅杆上端缆风绳接头→安装桅杆上端起重滑轮组→安装吊钩→利用塔吊安装桅杆→固定六根缆风绳（并安装4个10T手动葫芦，2个5T手动葫芦）；
3、 安装塔机拆下来的卷扬机，并穿起重钢丝绳；
4、 安装塔吊拆下来的电箱，及操作卷扬机的控制台盘，并接通电源；
5、 进行起吊前的试车。
十一、 拆卸程序
6、 拆除塔机流程：
1）、降塔机标准节MQ，合起重臂下表面至屋面平台面；
2）、拆下平衡臂配重（留一块重3T平衡块）；
3）、拆卸起重臂，并固定于平台面；
4）、拆卸最后的配重；拆卸平衡臂；
5）、拆卸司机室；
6）、拆卸塔顶；
7）、拆卸回转的塔身；
8）、拆卸回转支座总成；
9）、拆卸爬升架及标准节MQ；
10）、拆卸内爬基节I、内爬基节Ⅱ。
2、拆除塔身的过程
1）将起重臂回转到标准节MQ的引进方向（即爬升架中有开口的一侧），使回转制动处理制动状态，载重小车停在配平位置（即珝安装塔机中顶升加节时载重小车的配平位置一致）。
2）拆卸最上面标准节的上、下销轴，并将提升装置吊钩挂在该标准节上；
3）伸长项升油缸，将项升横梁项在从上往下数第四个踏步的圆弧槽内，将上部结构顶起；当最上一切标准节离开第二节标准节顶面2-5cm左右，即停止顶升。
4）将最上一节标准节MQ沿引进梁推出；
5）扳开活动爬爪，回缩油缸，让活动爬爪躲过距它最近的一对踏步后，复位放平。继续下降至活动爬爪支承在下对踏步上，支承住上部结构后，再回缩油缸。
6）将顶升柄梁顶在下一对踏步上，稍微顶升对爬爪翻转时能躲过原来支撑的踏步后停止，拨开爬爪，继续回缩油缸，至下一标准节珝十支座相接触为止。
7）下支座与标准节MQ之间用销轴连接好后，用桅杆调标准节至屋面。
重复上述动着，将塔身标准节依次拆下，塔身拆卸至安装高度后，要继续拆塔，必须先拆卸平衡臂上的平衡重。
3、拆卸平衡臂配重，利用门式起重机拆除至屋面。
4、起重臂、平衡臂放在预先搭设的平台板上，拆去拉杆架与塔顶的连接销，放下拉杆至起重臂上固定，拆去钢丝绳，拆卸起重臂与回转塔身连接销。起重臂、平衡臂搁在垫有枕木的平台面上。利用卷扬机，缓缓的将平衡臂、起重臂水平运至桅杆起重机能够吊到的位置，将其支解吊运至屋面。
5、拆卸司机室、拆卸塔顶：拆卸前，检查与相邻组件之间是否还有电缆连接。
6、拆卸回转总成：先开动液压系统，使活塞杆伸出，将顶升横梁两端的销轴放在距离最近的标准节踏步的圆弧内并稍稍顶紧，拆卸下支座和爬升架连接螺栓，回缩油缸活塞杆，使爬升架下落、让其爬爪搁在踏身节的塔步上，继续回收油缸活塞杆至原始位置，拆卸下支座珝塔身的连接螺栓，再用桅杆起重机将回转总成吊起卸下。
7、拆走爬升架及标准节MQ；吊起爬升架，缓缓地沿塔身主弦杆吊出，放至屋面，吊下标准节MQ，拆走内爬基节I、内爬基节Ⅱ。
8、所有塔吊组件，平衡放在屋面上。
十二、 零部件的吊降
塔吊零部件已平衡布置在屋面上，需用3T卷扬机水平运输系统运到桅杆起吊区域，从塔吊原爬升洞口3200*3200，下吊至底层电梯厅，再用3T卷扬机水平运输系统，从预先搭设的平台上拖运至建筑物外，再用25T汽车吊及时装车运走。
1、下吊流程：下吊配重块→下吊起重臂→下吊平衡臂→下吊塔帽→下吊回转总成→下吊下下支座→下吊塔身标准节及起升架→下吊基础钢梁及内爬框架→下吊零星部件。
2、在下吊零部件之前，认真