水库监理大纲教学内容.doc

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技术标评标要素索引表
评标项目
内容页码范围
一
监理大纲、方案、措施

1
W.S.H控制点
第262页至第268页
2
本工程重点、难点分析
第45页至第70页
二
质量、进度、投资、安全控制目标及措施

1
针对工程特点制定的质量目标
第335页至第349页
2
针对工程特点制定的安全目标
第396页至第402页
3
针对工程特点制定的进度目标
第350页至第372页
4
针对工程特点制定的投资目标
第372页至第395页
三
组织协调目标控制方案和措施
第316页至第334页
四
合同、信息目标控制方案和措施
第279页至第312页、
五
监理资料
第313页至第315页
六
办公资源配置
第144页至第146页
七
管理制度及工作流程
第83页至第143页
八
监理机构设置及人员比例
第93页至第116页、

目 录
第一章 监理项目和合同控制目标 3
一、工程项目概况 3
二、工程项目组成 20
三、合同控制目标 25
四、监理范围与工作内容 27
五、监理原则和依据 43
第二章 对工程项目的理解与响应 45
一、工程项目合同目标控制的难点和重点 45
二、同类工程项目监理的经验和经历 50
三、合同目标控制的对策 58
四、对工程项目管理的建议 64
第三章 项目监理的组织与管理 71
一、监理机构设置 71
二、监理质量控制体系 73
三、监理组织内部人员管理制度 83
四、监理岗位设置与岗位职责 93
五、监理人员计划和监理人员专业配置 103
六、监理工作流程 117
七、监理的工作设备与设施 144
第四章 合同目标控制的程序与措施 147
一、工程进度控制目标、任务、工作内容和程序 147
二、进度控制方法和措施 155
三、施工质量控制（含旁站监理重要部位、工序清单、测量及试验检测等） 171
四、W.H.S质量控制点设置及旁站监理方案 262
五、施工安全、文明施工与施工环境保护 269
六、合同支付与合同商务管理（包括计量、支付） 279
七、工程技术管理 288
八、信息管理目标、控制方案和措施 298
九、监理资料提供、文件资料移交及归档报告目录和时间 313
十、组织协调管理目标控制方案和措施 316
第五章 工程质量、进度、造价控制的监理方法及措施 335
一、工程质量控制的监理方法和措施 335
二、工程进度控制的监理方法和措施 350
三、投资造价控制的方法和措施 373
第六章 工程安全、文明施工的监理措施 396
一、安全文明施工目标和原则 396
二、安全文明施工重点 396
三、安全文明施工方法 397
四、安全施工措施 397
五、文明施工措施 402

第一章 监理项目和合同控制目标
一、工程项目概况
（一）枢纽概况
罗州坝水电站工程位于芙蓉江干流下游、芙蓉江江口上游约2km处，紧邻重庆市武隆县江口镇，工程所在位置距武隆县城约22 km，距重庆市约161km，距彭水县城约48km，距涪陵区约92km，工程对外交通十分便利。
罗洲坝水电站工程是利用江口水电站右岸施工导流洞进行改扩建而成。电站枢纽工程由输水系统、地下厂房系统组成。装机容量100MW，额定水头106m，安装1台单机容量100MW的混流立式机组，电站工程在系统中担任调峰任务。
罗洲坝水电站工程与已建成江口水电站采用相同建设标准，输水建筑物及地下厂房建筑物按2级标准设计，次要建筑物按3级标准设计。电站引水系统建筑物按百年一遇洪水设计，千年一遇洪水校核，厂房及尾水系统按百年一遇洪水设计（对应尾水位为220.08m），500年一遇洪水校核（对应尾水位为224.59m）。
罗洲坝水电站利用江口水电站水库，正常蓄水位300m，相应库容为5.445×108m3。死水位为260m，相应库容为2.017×108m3，调节库容为3.428×108m3，为季调节水库。设计洪水位为300.16m，校核洪水位为304.10m，相应水库总库容5.879×108m3。
本次招标的项目主要为输水系统工程和厂房系统工程，主要建筑物特性如下：
1、输水系统工程
输水系统全长约（水平投影长度）634m，竖井高度74.65m。输水系统以机组中心分界，前半段为引水系统（水平投影长度约360m），由进水口和引水隧洞组成；后半段为尾水系统（水平投影长度约274m），由尾水隧洞和尾水出口组成。
（1）进水口
进水口位于大坝右岸上游约75m处，进口中心线方位为NE23°35′24″。进水口采用闸门竖井式结构布置，主要由引水明渠、拦污栅段、收缩段、标准段、闸门井段及闸后渐变段组成。
引水明渠布置在拦污栅前侧，轴线方位为NE23°35′24″，底板高程为247.70m，长约37m，平面上由15.5m扩散到22m，扩散角为10°。拦污栅段前设置深1.0m，长 10.0m，宽 15.5m的集渣坑。
拦污栅段长5.0m，设两扇活动拦污栅，孔口尺寸为5.0m×11.0m（宽×高），拦污栅底坎高程为247.70m，检修平台高程为270.00m。
收缩段长8.00m，底板高程为247.70m，断面为矩形，边墙及顶板三面收缩，首部断面为11.5m×11.0m，尾部断面为4.5m×5.3m。
标准段长61.43m，隧洞轴线方位由NE23°35′24″转向NW303°50′27″，洞身尺寸为4.5m×5.3m（宽×高），边墙、顶板及底板厚均为0.5m，为钢筋混凝土结构。
闸门井段长14.40m，底坎高程为247.70m，内设检修闸门、事故闸门各一道，闸门孔口尺寸均为4.50m×5.30m（宽×高）。检修闸门由设在高程315.50m平台的1×1600kN固定卷扬启闭机启闭，检修闸门的检修平台高程为305.00m，检修平台通过305库岸公路与对外公路连接。事故闸门由设在高程302.50m平台的容量为3200/1250kN液压启闭机启闭，事故闸门的检修平台高程为286.00m。
闸后渐变段长10m，断面型式由4.5m×5.3m（宽×高）的矩形断面渐变为直径5.3m的圆形断面，采用钢筋混凝土衬砌，衬砌厚1.0m。
（2）引水隧洞
自闸后渐变段至厂房蜗壳进口为引水隧洞，引水隧洞长321.59m，引水隧洞为一洞一机布置，由上平段、竖井段、下平段组成。
闸后渐变段末端至引水隧洞竖井上弯段起点为上平段，渐变段后引水隧洞轴线方位为NW303°50′27″，引水隧洞上平段长19.10m，隧洞底坡为0，中心线高程为250.35m。
上平洞与下平洞的连接，采用一级竖井布置，竖井段长度（含上、下弯段）91.77m，高度74.65m，上、下弯段转弯半径均为15.0m。
竖井下弯段末端至厂房蜗壳进口为下平段，竖井后引水隧洞轴线方位为NW303°50′27″，于桩号引0+085.188m处经平面转弯，隧洞轴线方位转为NW274°39′4″，转弯半径为30.0m。下平段在厂前于桩号引0+232.187m处经平面转弯，隧洞轴线方位转为NW193°39′4″，正向进入厂房，转弯半径为20.0m。引水隧洞下平段长210.72m，隧洞底坡为0，中心线高程为175.70m。
引水隧洞除近厂房蜗壳进口上游侧70m长的下平段采用钢板衬砌外，其它洞段采用钢筋混凝土衬砌。钢衬段内径4.5m，外包素混凝土厚70cm，采用Q345C钢板，壁厚为32mm，加劲环厚20mm，高20cm，间距60cm。混凝土衬砌段内径5.3m，衬砌厚0.5m。引水隧洞顶拱进行回填灌浆，洞周全部进行固结灌浆，钢衬段底拱进行接触灌浆。钢衬首部及平段穿过江口大坝右岸防渗帷幕处，分别沿洞周设两道孔深12m的阻水帷幕。
（3）尾水隧洞
自机组尾水管末端至尾水出口为尾水隧洞，厂房洞室系统是在原导流洞基础上扩挖改建而成，电站尾水从尾水管出口按1:4反坡接至原导流洞底板，其后利用导流洞作为本电站的尾水隧洞，尾水隧洞长248.11m。
自尾水管出口至副厂房下游边墙为一段方洞，在副厂房下部穿过，长20.20m，底坡为0，底板高程为165.10m，洞身尺寸为6.1m×6.1m（宽×高），边墙、顶板及底板厚均为1.5m，采用钢筋混凝土衬砌。
方洞出口平段底板建基高程163.60m，长8m，其后以1：4反坡沿导流洞中心线平面方位开挖至原导流洞底板。平段及反坡段采用钢筋混凝土衬砌，底板及边墙厚均为1.5m。
反坡段之后利用原导流洞作为尾水隧洞，隧洞断面为城门洞型，顶拱为圆形。本合同工程对原导流洞衬砌顶拱漏衬部位进行补充浇筑，原有衬砌局部破损部位进行修补加固。
（4）尾水出口
尾水出口布置在原导流洞出口处，结构型式为岸塔式，主要由过渡段及闸门井段组成。
过渡段为利用在尾水隧洞内增加衬砌，缩小过水断面而成。过渡段长8.00m，断面为城门洞型，底板高程为179.00m，两侧边墙衬砌厚3.95m，顶拱衬砌厚0.8m，钢筋混凝土衬砌。
闸门井段布置在尾水隧洞出洞点处，长8.00m，底坎高程为179.00m，内设检修闸门一道，闸门孔口尺寸为4.10m×13.20m（宽×高），上游止水。检修闸门由设在高程230.00m平台的1×1250kN固定卷扬启闭机启闭，启闭机平台通过交通桥与厂区公路连接。检修平台高程为210.00m，布置在闸门井井筒内。
2、厂房系统工程
（1）地下厂房
地下厂房洞室系统是在导流洞基础上扩挖改建而成。从原导流洞桩号339.59m～227.89m间沿导流洞轴线布置上游副厂房、安装间、主机间和下游副厂房，主变洞平行于主厂房布置，两洞室的洞轴线方位角均为NW283°39′04″。上、下游副厂房完全布置于原导流洞内，断面即原导流洞断面，12.0×14.0m（宽×高），全长69.6m，主厂房洞室尺寸42.1x17.7x45.2m（长×宽×高），主变洞室尺寸20.7×10.3×19.00m（长×宽×高），其轴线与厂房机组纵轴线间距42.8m，主变洞排风机室尺寸10.75×10.3×16.50m（长×宽×高）。
厂房主机间与主变室之间布置一条垂直厂轴线的母线洞，母线洞洞室断面为6.5×7.3m（宽×高）。
厂房通风竖井的直径为2.6m，高度约135m，布置在下游副厂房端部。
高压电缆洞出口布置在主变洞排风机室西端墙，洞长约10m，经高度约106m高压出线竖井至303.0m高程地面开关站；电缆平洞洞断面净尺寸为4.3×5.5m（宽×高），电缆洞底板高程为198.0m，电缆竖井开挖直径9.0m。
交通联络洞布置于下游副厂房二层，从下游副厂房北边墙至高压电缆竖井，经电缆竖井可到达地面。洞室断面尺寸2.0×3.0m（宽×高）。
厂房下游侧布置排水廊道，排水廊道上、下层组合呈丁字型布置。上层廊道沿主厂房纵轴线方向布置，长约92m；下层排水廊道底板横向（垂直于上层排水廊道）布置在主机间尾水管上游侧，廊道长约33m，与渗漏集水井相连。排水廊道断面尺寸2.5×3m （宽×高）。
（2）交通洞
厂房对外交通采用开设交通洞方式，交通洞的洞内部分在厂房至主变室范围内与厂轴垂直，并于安装间北侧边墙靠近上游副厂房侧正向进入厂内；交通洞（包括主变运输洞）全长594.58m，其中斜坡段长度536.10m，平坡段长度58.48m，最大坡度8.5%，平均坡度6.18%。
进洞点布置在尾水洞出口东北侧约140m坡地上，进洞点底板高程225.0m，；洞室净断面净尺寸为7.50×6.50m（宽×高）。交通洞在安装间至主变洞间40m段采用平坡，过主变洞后，逐渐起坡至对外公路。主变洞设主变运输洞与厂房交通洞相连。
（3）出线场
根据接入系统方案，本电站是通过架空线路，从右岸跨江至左岸，通过高压电缆竖井进入江口电站GIS开关站，再由高压电缆引出经江武东、西线接入系统。
根据地形条件及枢纽布置情况，开关站布置选用地下GIS加地面出线场方案布置。左、右岸地面出线场均需约300m2左右的场地。
根据实际地形条件，右岸出线场设在电缆竖井上方305上坝公路旁，原右岸坝区进口门卫楼处。高压电缆出线采用平洞加竖井的出线方式，场内布置有电缆沟、出线构架、避雷设备和出线塔等，出线场与右岸上坝公路相连接。
左岸出线场，设在江口出线场下游，左岸坝区进场大门旁，高程为294m左右，通过电缆沟，进入江口高压电缆竖井，接入江口GIS新增间隔，与江口出线合并输出。由于左岸地势较陡，为减少开挖工程量，出线场采用台阶式布置，电缆沟沿路布置，上方铺设盖板，恢复原上坝路。
（二）水文、气象
1、水文、气象
芙蓉江流域属中亚热带季风气候区，气候具有明显的季节性，受地形和季风等因素的相互作用影响，形成了温和湿润的高原山区气候。
罗洲坝坝址无实测气象资料，据距坝址17km的武隆气象站资料统计，多年平均气温为17.3℃，7月、8月为高温期，8月份平均气温为27.5℃，历年最高日平均气温33.2℃（8月），极端最高气温为41℃（1971年7月27日），1月份气温最低，月平均气温为6.7℃，历年最低日平均气温4.4℃（1月），极端最低气温为-3.5℃（1971年1月29日）。气温最大变幅为44.5℃。
武隆站多年平均降水量为1001.9mm，历年最大年降水量1363.0mm（1983年），最小年降水量为681.7mm（1992年），两者比值为2.0。历年最大月、日降水量分别为352.7mm（1983年7月）和121.4mm（1983年7月10日）。雨季4月～10月雨量占全年的86.2%，6月份雨量最大，为163.6mm，1月份雨量最小，为13.0mm，武隆站多年平均月降水量及年内分配见表1-1。
表1-1 武隆站多年平均降水量及年内分配表
月份
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
年
雨量
（mm）
13.0
19.6
39.9
96.1
158.2
163.6
139.9
121.6
88.4
96.0
46.2
19.4
1001.9
百分比
（%）
1.3
2.0
4.0
9.6
15.8
16.3
14.0
12.1
8.8
9.6
4.6
1.9
100
武隆多年平均日照时数为1121h，多年平均相对湿度为78%，多年平均降水日数为153.4d，多年平均日降水量大于10mm的天数为29.5d，多年无霜期为296d。
武隆站多年平均风速为1.6m/s，多年平均最大风速18m/s，实测最大风速达31.0m/s，风向为NW。
流域内年水面蒸发量（E601）为500mm～700mm，蒸发量分布下游较上游大，长坝站约为700mm。8月份蒸发量最大，为80 mm～140mm，1月份蒸发量最小，为18 mm～30mm。流域年陆面蒸发量约为490mm。
2、施工洪水
芙蓉江流域暴雨一般发生在5～9月，约占年暴雨总数的90%以上，5～7月更为集中，约占年总数的65%，干流旺草一带为暴雨多发区。流域内一次暴雨持续时间一般为1d，少数可达2d。流域内最大1d点暴雨量多年平均值为70 mm～100mm。
芙蓉江洪水主要由暴雨形成，年最大洪峰流量较多出现在6、7月份，因本流域属山区性河流，坡度大，汇流迅速，洪水涨落快，洪量较为集中。涨水历时一般10～30h，峰顶持时较短，退水可达数天，一次洪水过程约5 d～10d。多年平均24h洪量约占72h洪量的56%。
罗洲坝坝址设计洪水过程线见表1-2、表1-3；江口坝址分期设计洪水成果见表1-4；江口坝址水位～流量关系成果见表1-5。

表1-2 罗洲坝坝址（1967年典型）设计洪水过程线表
时序
t=3h
硝厂典型
（m3/s）
坝址设计洪水过程（m3/s）
P=0.10%
P=0.20%
P=1%
P=5%
P=20%
1
1830
2800
2620
2210
1760
1330
2
2610
3940
3690
3100
2470
1870
3
3120
4750
4450
3740
2970
2250
4
3280
5000
4690
3940
3130
2360
5
2800
4200
3930
3300
2630
1990
6
2290
3430
3220
2710
2160
1630
7
1940
2970
2790
2340
1870
1410
8
1590
2420
2270
1910
1520
1150
9
1390
2100
1970
1660
1330
1010
10
1190
1790
1680
1410
1130
857
11
1130
1690
1590
1340
1070
812
12
1060
1580
1480
1250
1000
761
13
1130
1690
1590
1340
1070
812
14
1190
1700
1680
1410
1130
857
15
1210
1800
1700
1440
1150
872
16
1230
3400
3140
2550
1930
1360
17
2180
6130
5650
4550
3410
2420
18
3930
11200
10300
8230
6130
4230
19
5540
17000
15500
12000
8560
5530
20
5190
14800
13600
10900
8090
5350
21
4100
11600
10700
8590
6390
4450
22
2970
8370
7740
6210
4640
3250
23
2240
6280
5810
4670
3500
2490
24
1780
4790
4430
3570
2680
1880
25
1510
2720
2550
2160
1720
1300

表1-3 罗洲坝坝址（1968年典型）设计洪水过程线表
时序
t=3h
硝厂典型
（m3/s）
坝址设计洪水过程（m3/s）
P=0.10%
P=0.20%
P=1%
P=5%
P=20%
1
443
1970
1850
1560
1250
954
2
3350
6310
5830
4690
3510
2440
3
7190
14100
13000
10400
7730
5170
4
7990
17000
15500
12000
8560
5530
5
6750
13200
12200
9750
7250
5020

6
5350
10400
9560
7660
5710
3950
7
3950
7870
7260
5820
4350
3040
8
3010
6290
5810
4670
3500
2440
9
2300
5180
4790
3860
2890
2040
10
1830
4560
4220
3400
2580
1890
11
1490
4040
3790
3190
2530
1870
12
1260
3730
3490
2940
2350
1780
13
1070
3420
3200
2700
2150
1630
14
938
3300
3090
2610
2080
1580
15
830
3100
2910
2450
1960
1480
16
746
2900
2720
2290
1830
1390
17
675
2660
2500
2110
1680
1280
18
624
2490
2340
1970
1580
1200
19
584
2360
2220
1870
1500
1140
20
559
2280
2140
1800
1440
1100
21
541
2210
2070
1760
1400
1070
22
516
2130
1980
1690
1350
1030
23
488
2030
1910
1620
1300
986
24
460
1940
1830
1540
1240
942
25
431
1930
1810
1530
1230
935

表1-4 坝址分期设计洪水成果表 单位：m3/s
地点
分期
P=5%
P=10%
P=20%
坝址
10月～3月
2680
2050
1440
10月～4月
2780
2250
1730
11月～3月
1910
1350
844
11月～4月
2440
1900
1370

表1-5 江口坝址水位流量关系成果表（无乌江顶托）
水位
（m）
流量
（m3/s）
水位
（m）
流量
（m3/s）
水位
（m）
流量
（m3/s）
180.00
0
184.10
368
198.00
8930
180.26
10.4
184.60
463
199.00
9940
180.44
15.4
184.83
513
200.00
11000
180.59
19.7
185.04
561
201.00
12200
180.82
28.0
185.14
583
202.00
13400
181.03
36.1
185.28
617
203.00
14600
181.32
49.2
185.48
664
204.00
15900
181.58
63.1
185.67
712
205.00
17200
181.75
73.3
186.06
817
206.00
18600
181.90
83.0
187.00
1140
207.00
20100
181.98
88.1
188.00
1540

182.11
98.7
189.00
2010

182.43
130
190.00
2570

182.54
142
191.00
3140

182.71
161
192.00
3800

182.90
183
193.00
4500

183.03
200
194.00
5290

183.31
238
195.00
6100

183.60
282
196.00
7010

183.86
325
197.00
7930

（三）工程地质
1、区域地质
芙蓉江属乌江南岸支流。发源于贵州省绥阳县石瓮子，干流总体由南向北流经正安、道真县，在浩口进入重庆市武隆县境内，于武隆县江口镇汇入乌江。全长231km，流域面积7793km2 。芙蓉江上游地形较为开阔平坦，中下游多为深山峡谷。河道比降大，滩多水急。芙蓉江流域山脉走向呈北北东向展布，为中山或低中山地形。分水岭地面高程一般1000m～1500m。共发育有五期三级夷平面。乌江在峡谷期发育有四级阶地。
本区在大地构造区划上属扬子准地台（Ⅰ级）之上扬子台褶带（Ⅱ级）中的娄山陷褶断束（Ⅲ级），东侧为黔江拱褶断束（Ⅲ级），西侧以巫山—金佛山基底断裂为界，为四川台凹（Ⅱ级）之川东拱褶束（Ⅲ级）。燕山运动使区内盖层发生强烈褶皱和断裂，形成规模巨大的北北东—北东向的构造形迹。喜山运动在本区主要表现为在面积间歇性抬升，未发生造山或强烈的断块差异运动，断裂带的新构造运动活动十分微弱。白垩纪以下地层形成近南北向和规模不大的北北西向褶皱的断裂。第三纪以来，本区主要表现为间歇性隆升为主，断裂继承性活动不明显。新构造运动主要表现特征为继承性大面积抬升，枢纽区附近的几条断层近期无明显的活动迹象，属于弱活动或基本不活动断层，对工程无直接影响。
区内盖层构造以宽缓背向斜或箱状复式背斜及伴生断层为特征。大部分褶皱轴向以北北东—北东向为主，局部北北西向。罗洲坝水电站位于芙蓉江复背斜的北端，坝区附近及主要外围断裂有芙蓉江断层、火石垭断层、郁山镇断层和黔江断层等。
库坝区属于弱震环境，地震活动水平不高。坝址所处的金沙—咸丰—秭归地震带，地震主要集中分布在巫山—金佛山基底断裂东西两侧，如东侧的郁山镇断层、黔江断层带和西侧的方斗山断层带上。从地震地质条件和地震带活动强度分析，本区不存在发生6级以上地震的可能性。
根据《罗洲坝水电站工程建设场地地震安全性评价报告》及《中国地震动峰参数区划图》（GB18306－2001），工程场地基岩水平地震动峰值加速度0.046g，地震动反应谱特征周期0.35g，相应地震基本烈度为Ⅵ度。
2、库区工程地质
（1）水库渗漏及库岸稳定
水库正常蓄水位300m，回水至浩口，库长约30km，水库库容5×108m3。除支流板河沟有较宽水域外，为典型的峡谷型水库。江口水电站库区存在的主要工程问题为岩溶渗漏、库岸稳定和水库诱发地震。水库运行至今，渗漏观测未发现明显的库水渗漏迹象；库岸边坡除个别地段发生局部变形外，未发现明显变形破坏，整体处于稳定状态。
（2）水库诱发地震
水库位于重庆市武隆县江口镇的芙蓉江与乌江的交汇处，其设计水位为322米，蓄水坝高142米，库容5.03亿立方米。水库于2002年12月27日由海拔180米左右开始蓄水，至2003年1月26日水位为244米时发生3.5级地震。2003年1月武隆县江口3.5级地震水库诱发地震成为重庆地区第一例水库诱发地震。
在数年的电站爆破施工等条件下，近代亦未记录到明显的地震活动，表明局部应力场是稳定的。而水坝建成蓄水十天后，就有小地震活动，继而发生3.5级地震， 地震震源深度仅1km。反映出水库蓄水过程中，水的渗入造成了裂隙面上孔隙压力急剧变化，局部应力场相应调整；十分发育的喀斯特通道有利于水体通畅的渗入不连续面，并使其弱化，继而断层面重新发生破裂或滑动。在3.5级地震发生后进行的微震、超微震地震监测中得到证实，所记录到的微震、超微震震中在库区5km范围内，均沿与库区几近平行的北北东向芙蓉江、梨子坪断层线线性分布。显然，这次地震是在活动构造背景下，水库蓄水导致断层活化，诱发地震类型的震例。
3、引水发电系统工程地质条件
（1）地质概况
a）地形地貌
引水发电系统位于坝址右岸山体中，沿线无深切沟谷，岸坡自然坡角为35°～47°。坡内有走向NNE和NEE高度约30m～40m的陡崖。山顶高程900m左右，相对高差700m以上。
b）地层岩性
引水发电系统区内山体多基岩裸露。自上游至下游穿越的地层主为寒武系上统至奥陶系下统，主要岩性为灰岩、白云岩、页岩等。岩层走向为N20°～25°E，倾向NW，倾角40°，与引水隧洞轴线近正交或斜交。岩体为块状、薄层、单～厚层及互间层结构，坚硬～中硬岩，较完整。
c）地质构造
区内断层不发育，断层规模均较小。主要穿过的断层有F5、F35、F29、F12、F13等5条，断层破碎带宽一般为0.1m～0.65m，地表沿断层溶蚀强烈，部分地段溶蚀扩大成洞，呈串珠状排列。可见直径0.5m～1.5m溶洞，充填黄色粘土。深部岩体内沿断层多溶蚀成宽度5cm～30cm的溶蚀裂隙。断层与软弱夹层交汇处岩体破碎，沿断层形成溶洞及集中渗漏通道。
区内软弱夹层发育。夹层的分布受岩性、围岩的特征、构造的破坏、地形地貌、地下水活动因素有关，夹层最发育的层位是O1n5及∈3m2-1，比较发育的层位是O1n4及O1n1。
岩体中主要发育三组节理裂隙，即NWW组：走向N70°W～W，倾向NE，倾角70°；NW组：走向N15°～60°W，倾向NE，倾角70°；NEE组：走向75°～85°，倾向SE，倾角75°；向三组，三组节理在地表均有不同程度的溶蚀，溶蚀宽度一般10cm～20cm，最宽可达80cm，面附钙质，充填碎石、粘土，深部裂隙溶蚀轻微。
d）水文地质条件
按地下水的埋藏条件，引水发电系统地下水类型主要为碳酸盐岩岩溶水。据钻孔水位资料推测厂房地下水位埋深约80 m。
岩体透水性与岩溶发育程度、岩体风化状况、断层、裂隙、岩体卸荷等有密切关系。地层∈3m2-2、O1n1为中等透水～弱透水，地层O1n3～O1n5为微透水，地层O1n2、O1f为相对隔水层。
e）岩溶
区内岩溶发育，主要表现为溶洞、溶蚀裂隙和岩溶泉，未发现地下暗河体系。综合分析表明，区内岩溶主要在O1n5-2、∈3m2-2等地层中发育，分布高程大体在160m～180m和200m～220m，岩溶发育程度随深度增加而减弱。
f）岩体风化与卸荷
灰岩、白云岩一般不易风化，页岩、泥质白云岩、泥质灰岩则受不同程度的风化，页岩风化一般为9m～13m。O1f页岩风化厚度约12m。软弱夹层风化较强烈，其中软弱夹层404、508、513、515、528等，大部分呈全风化～强风化，据地震波测试，岸坡卸荷带水平深度8m～15m，卸荷表现为裂隙张开，充填粘土、碎石。
（2）引水隧洞进水口工程地质条件
布置于坝址右岸上游75m处，#Ⅱ危岩体在高程320m～350m处，进口底板至环库公路305高程，比高约57m，高程290m以上天然坡角约52°，为基岩裸露；高程290m以下天然坡角约32°，覆盖层厚2.0m～6.0m。边坡岩层为寒武系上统毛田组（Є3m2-2）～奥陶系下统南津关组（01n1、O1n2、Oln3-1）层的灰岩夹灰质白云岩、薄层灰岩夹页岩、白云质页岩及灰岩夹灰质串珠体页岩。层内多发育Ⅱ类软弱夹层，边坡地质条件较好。虽有#Ⅱ危岩体，但此危岩体在电站运行期间经观测资料成果分析，该危岩体是稳定的，因此，对进水口不会有较大的影响。
（3）引水-尾水隧洞洞身工程地质条件
通过的地层为O1n1～O1h层，岩性主要为灰岩、含泥质条带灰岩、白云岩、页岩、白云质页岩等，呈微风化～新鲜状态，岩质坚硬～中硬，除洞口段外，岩层走向多与洞轴线近于直交。断层不发育，断层规模均较小。主要穿过的断层有F35、F29、F12、F13等4条，断层规模不大。对围岩稳定影响较小。主要发育节理为NEE、NW向两组。段内软弱夹层较发育，尤其O层软弱夹层最为发育。规模多为较小，其中规模较大的两条软弱夹层Ⅲ-508、Ⅲ-404等分别发育在O层和O层。软弱夹层与节理易构成不利组合，开挖时需采取支护措施。围岩整体地质条件较好，属Ⅱ～Ⅲ围岩，其中Ⅱ类围岩建议K0=12GPa/m，Ⅲ类围岩建议K0=5GPa/m～8GPa/m，分乡组O1f2层页岩K0=2GPa/m。此外，引水隧洞上平段、竖井段地下水位与库水联系密切，受库水位变化影响较大，该段地下水丰富，施工开挖时注意做好排水。
（4）尾水隧洞出口工程地质条件
为原江口水电站导流洞的出口边坡，高约40m，为横向坡。开挖坡比1：0.3，岩层为Olh3、Olh4层的厚层生物碎屑、结晶灰岩，岩质坚硬，岩体较完整。软弱夹层与NEE、NW向节理组合构成的不稳定体在施工中已进行了锚固处理，运行至今未发生失稳及掉块现象，故边坡整体稳定。
（5）地下厂房工程地质条件
埋深约72m～110m，围岩为O1n5-1、O1n5-2、Oln5-3、Oln5-4层的灰岩与灰质白云岩互层、泥质白云岩，呈微风化～新鲜状态，岩质坚硬，岩体较完整，岩层走向与厂房轴线近直交。层内软弱夹层发育，一般厚度较小，性状较好，仅Ⅲ-508、Ⅲ-515、Ⅲ-513夹层，厚度较大，性状差。段内通过F29断层，宽30cm～40cm，由白云岩、方解石脉、泥及糜棱岩组成，泥厚10cm～15cm，浅灰色糜棱岩厚20cm～25cm，呈强～弱风化，且局部溶蚀填泥。
此段虽软弱夹层发育，但厚度小，多性状较好，且与轴线近直交，与断层及NEE、NW向节理组合不利，对围岩稳定不利，开挖时局部易产生掉块，需采取支护措施。围岩基本稳定，局部围岩稳定性差，属Ⅱ～Ⅲ类围岩。
（6）地下厂房交通洞
地下厂房交通洞埋藏较深，围岩为Olh1～Olh4、Olf1～Olf3、Oln5-2～Oln5-4层的生物碎屑灰岩、厚层灰岩夹薄层页岩、薄层页岩、薄层灰岩与页岩互层、薄层结晶灰岩灰燧石条带及薄层页岩等，呈弱～新鲜状态，中硬～较软岩相间，岩体多较完整。通过的断层规模较小。岩体中NW、NEE向节理较发育，但延伸较短，对围岩稳定无大影响。洞口段及Olf1～Olf3、Oln5-2层围岩，岩石强度较低，或软弱夹层发育，岩体完整性较差，属Ⅲ类围岩，建议K0=5GPa/m～8GPa/m，分乡组O1f2层页岩K0=2GPa/m。其余洞段以Ⅱ类围岩为主，建议K0=12GPa/m。洞脸开挖边坡整体稳定。洞口明挖段两侧边坡局部稳定性较差，需采取支护措施。
（7）高压电缆洞
高压电缆洞由平洞及竖井组成。围岩为Olh1～Olh4、Olf1～Olf3、O1n5-4层的结晶灰岩、薄层灰岩夹薄层鳞片状页岩及页岩互层、灰岩与灰质白云岩不等厚互层，呈弱风化～新鲜状态，岩质坚硬，岩体较完整。软弱夹层发育，规模较小，多性状较好。围岩基本稳定，仅局部围岩稳定性差，属Ⅱ～Ⅲ类围岩。
4、天然建筑材料
可行性研究报告成果罗洲坝水电站工程所需天然建筑材料为混凝土（含喷混凝土，下同）骨料和尾水出口围堰所需要的石料、砂砾石反滤料。工程所需混凝土为5.23×104m3，围堰块石填筑2788m3，围堰砂砾石566m3。围堰块石及砂砾料利用工程开挖料。
1）洞挖料
洞挖料做为人工骨料，可用层为Oln3、Oln4-1、Oln4-2、Oln5-1、Olh层，岩石饱和抗压强度等各项指标均满足规范要求；人工骨料不可用层为Oln1、Oln2、Olf、Oln4-3、Oln5-2、Oln5-3、Oln5-4层，岩质较软弱，强度低，且层内夹层发育，厚度大，性状较差，并有断层通过，不能满足规范要求；在施工过程中对洞挖料应选择使用。
2)商品骨料
可行性研究报告中罗洲坝水电站商品骨料采用在建的银盘水电站的银盘石料场。
(四)施工导流
1、引水洞进口施工导流
根据施工总进度的安排，引水洞进口标准段（非岩塞段）、闸门井段及闸后渐变段施工安排在第一年9月初至第二年11月末完成，施工通道为Ⅰ号施工支洞，利用进口岩塞挡水。引水洞进口引水明渠、拦污栅段、收缩段、标准段（岩塞段长18m）施工安排在第二年11月初至第三年的3月末，与江口大坝泄洪中孔技术改造工程协调同步施工，通过消落水库水位方式施工，最高库水位控制在246.00m。
2、尾水洞出口施工导流
根据施工总进度的安排，尾水出口施工安排在枯水时段完成，即第一年10月初至第二年4月末，采用一次拦断导流洞尾水明渠的方式。围堰拦挡枯水时段（10月～翌年4月）洪水。
罗洲坝水电站工程为二等工程，引水发电系统为2级建筑物，次要建筑物为3级建筑物。根据《规范》的规定，尾水洞出口导流建筑物为Ⅳ级，本阶段尾水围堰导流标准按枯水时段10月～次年4月10年一遇，