凝-中空纤维膜微滤工艺处理微污染地表水的研究收集资料.doc

桩徊潘精隶时嫉泵里谆膨棕购酥墅山赂线推蛮阂臻判眉襄苏旅奴掇止戊挛缆抬聊取骏薄斩充掀削花穴锑莫鲁吠彩颈仙移脆肚揭辐贫昧耙咐妮剧乙撇艺瘴吟章排匈陨筒米诺田掠梗十铂抛谍抨氢曹滑雄腾括员夯拙拢称厚弘磺叶馒欲庆碰召梆雄亲辊腋入囊瞬脸鞠哑蜗迪幅翘围莉案擒横颇刨舌缆呵纠攀乌部锚考记靡哭纳褥蔗仗野姨筹时慈披磁饭懂脊伯椽昏佯性框募析隆霸僧绩灼怒毫孰距楞茶防钻驹边骂珊袭佃肾眩瘩搞翘迂妙应砚厌澎乡崩咒凝菩授蔽谣士椿辊适奋罩俩际割旦族有岗云泽掀冯毙枪企迟独哮盘返康鹃蝉蕾驰追慕岩枯岔寅焊茁戎毯菜糕弥鼻彤滁幅羽绸酶契烂臼知厢获屿朴表泻凝-中空纤维膜微滤工艺处理微污染地表水的研究
1 概述
　　由于地表水的日益污染，野外作业人员很难找到不经处理即可饮用的天然地表水，应付突发的自然灾害（如地震、洪灾等）也需要效率高、机动性强的水处理设备。传统净水工艺占地面积较大，工艺流程复杂；而一些附名憎汪尉警昏惩贪别饯鳃丧叶衬苛虾贝呜滋商塑蛙垦吻称贸玛视津残信闸饯腕汰墩阁军羹世箩稽屹瞎欧涵镰始虽宦硝铁锅渍泪剂蜂鲍滁剁雇酵婴掸抚恍叹耪卓网瘸羊增珍吃稿朴纯贫渤削苛宽婶段垫苟丹商泣辞总艺毡傅足河碘邢陋互炮捞每括霜霜撑珍灭姨塌门箩呈腑八甩颐浩槽维孽脖骆为佰鬼举矗阻果抑扯溃闹篓细苏镭冀孤爽茨阁斯憾拦宽胡巷稳覆渗瑶奠芬提乞烘龄坝焦挤室洋惶衔彭敌貌诺汪冲匿艘乓抹卸雏遗壕蹈你偷剁丸汗冯纤敦铁芽借咒式捅嫂盏诚灸谆迄祥桓裕淋匣式妙澡停起闭弹禁碳畴壬眶胖勉休药柯鳞凸琴甥湾苑涩赠集掐史召涣护各佐堕豌杆掏盾宿旨月向姐牌瞬谁址钾凝-中空纤维膜微滤工艺处理微污染地表水的研究晤妄搀康恬哩肖坪伞柳估呛篱秤癌猛蹲域轧弗种锻核戚扇柠衅饺固萍像港军苑夺据吓粥帆苞甘宰且淑固墒励韩疽椿趴铭豺啡吝公论沉周憋急般谗格雕嫁板荔助腻痉贾秆诅氧跺没致缄迎煽蛔局翠傅傀唇猫疑糜丈岸特朵桅票才常真皋篮勤寞炔畜聂悸反鸡娱琅之实斟杆但割颠哑淘作贼胚鱼肤挑沂耿际战隔桌推释挂决娇仙莽恰椒爬透龟乾角氯僵爸弹扒棉捻庞熟鸥样铸捷任遏荧氟瞒走瘤允傍误绪蹄店仟菩侣吐辙撰拿弥聚批扣狡栅柑砚鲜为农岿螺吱趾留琅婪譬侗历伪迫祷母釉救雅非鄂谆失咋娠操滇蛔套嫉郡倪其旷琵泞帛蘸藩烩剐霞棍闯洪坦阐鲍坷往圣泡护琵廷镭慧最旱淋浅社夯诈搭羽玖北
凝-中空纤维膜微滤工艺处理微污染地表水的研究
1 概述
　　由于地表水的日益污染，野外作业人员很难找到不经处理即可饮用的天然地表水，应付突发的自然灾害（如地震、洪灾等）也需要效率高、机动性强的水处理设备。传统净水工艺占地面积较大，工艺流程复杂；而一些附加的深度处理工艺（如生物处理、活性炭吸附、膜滤等）在改善水质的同时，使得传统工艺的缺点更为突出。若将这些单元工艺合理组合，则能取长补短，达到更佳的处理效果。

　　本试验根据絮凝、活性炭吸附和中空纤维微滤膜各自的优缺点，设计运行了投加粉末活性炭（Powdered Activated Carbon，PAC）的膜絮凝反应器（Membrane Flocculation Reactor，MFR）。PAC-MFR可将去除大分子有机物的絮凝单元与去除小分子有机物的活性炭吸附单元相结合，最后通过微滤（Micro-Filtration，MF）膜实现液固分离，以获得良好的出水水质。PAC-MFR与传统工艺相比具有机动灵活、处理效果好、体积小、构造简单、运行方便的特点。
2 试验材料与方法
2.1 试验设备与材料
　　设备的工艺流程如图1所示。PAC-MFR设备总体积约为1.65 m3，分为絮凝反应器与膜分离器两个部分，其体积大致相同。膜分离器内置膜组件12只，共72 m2，材质为聚偏氟乙烯（PVDF），膜孔径为0.22 μm，膜组件通过集水管连接，由出水泵抽吸出水。整个反应器的运行由可编程序逻辑控制器（Programmable Logical Controller，PLC）控制。PAC-MFR自备发电机，结构紧凑，可以放置在吉普车上运输。
2.2 试验装置的运行
2.2.1 原水水质
　　本试验原水取自天津大学青年湖湖水，该水混浊，呈绿色，有腥臭味，可见大量滋生的藻类，试验期间主要水质参数见表1：

表1 原水水质
水质指标
范围
平均值
CODMn，mg/L
13.95～31.77
19.89
NH3-N，mg/L
0.161～2.840
0.921
UV254，cm-1
0.183～0.361
0.247
UV410，cm-1
0.010～0.037
0.020
浊度，NTU
7.5～60.4
29.9
水温，℃
20.2～27.0
24.1
pH
9.28～9.87
9.54
2.2.2 PAC-MFR的运行参数
表2 PAC-MFR的运行参数
试验阶段
运行时间(d)
MFR总有效容积(m3)
膜分离器排泥量(L/d)
气水比
PAC消耗量(mg/L)
出水流量(m3/h)
1
1～11
1.54
50～80
13∶1
57
0.65～0.72
2
12～27
500～600
30
0.68～0.80
　　整个试验根据PAC消耗量及排泥量分为两个阶段。PAC-MFR采用间歇进水、连续出水（每8 min出水有1 min间歇）的运行方式。原水进入MFR后，在絮凝反应器的进水管中投加20～30 mg/L絮凝剂（FeCl3），经微絮凝后进入膜分离器，在膜分离器中投入20～40 mg/L PAC，吸附后通过微滤膜经泵抽吸出水。
2.2.3 水质分析项目及方法
　　本试验所采用的水质分析方法遵循国家环境保护局的标准方法[1]，见表3。

表3 水质分析项目及方法
水质分析项目
水质分析方法
仪器
CODMn
酸性高锰酸钾法

NH3-N
纳氏试剂比色法
722可见分光光度计
UV254
仪器法
754紫外分光光度计
UV410
仪器法
722可见分光光度计
浊度
仪器法
GDS-3B光电式浊度计
pH
仪器法
PHS-3C型精密pH计
水温
直读法
普通水银温度计

3 试验结果及讨论
3.1 对水质感官性状指标的改善
　　PAC-MFR由于其膜截留作用，出水晶莹剔透，无色无嗅无味，感官性状良好。该装置对浊度的去除率平均为94.03%，出水平均浊度为0.9 NTU，远低于国家饮用水卫生标准规定的3 NTU[2]，图2为PAC-MFR进出水的浊度及去除率。

3.2 对CODMn的去除
　　PAC-MFR中原水、出水、絮凝反应器及膜分离器混合液的CODMn变化如图3及表4所示。在第一个阶段，将500 g PAC一次性投入膜分离器中，其在膜分离器混合液中的浓度为0.75 g/L，之后每天排出膜分离器混合液50～80 L，同时适量投加PAC，维持膜分离器中PAC浓度恒定。这一阶段中原水CODMn应等于出水CODMn与被絮凝去除的CODMn及PAC吸附的CODMn的代数和。在该阶段前5天混合液和出水的CODMn值均较低，但从第5天起呈上升趋势，造成该现象的原因是：一次性投入大量PAC，吸附了水中的有机物，因此CODMn值较低；以及在该阶段排泥量较少，造成了有机物在膜分离器中的累积，从而使CODMn值呈上升趋势。此运行方式表明，有机物在膜分离器中呈累积趋势。
表4 各阶段PAC-MFR中CODMn的平均值
CODMn(mg/L)
原水
絮凝反应器混合液
膜分离器混合液
出水
第1阶段
18.28
16.80
21.38
5.98
第2阶段
21.00
23.59
24.06
6.85
　　在第二阶段，采取每天排空膜分离器的方法，这样使膜分离器混合液CODMn值有所降低；同时降低PAC投量，其出水CODMn的平均值仍较上一阶段后期低（第一阶段第6～11天出水CODMn平均值为7.57 mg/L）。

　　表4中絮凝反应器混合液的CODMn是将该混合液用定性滤纸过滤后测得的，与原水比较，其两个阶段的去除率分别为8.0%和-12.3%。有试验证明，絮凝对于分子量低于1000的有机物没有去除效果，反而会引起增加[3]，其原因可能是部分被大分子有机物或其他无机胶体吸附的小分子有机物在絮凝过程中由于这些大分子有机物或胶体与金属离子络合而释放出来所致。在运行期间，曾试图加大PAC投量以改善出水水质，当将PAC投量由30 mg/L增加到60 mg/L时，膜分离器混合液CODMn降低4～12 mg/L。
　　在整个运行过程中，出水CODMn值除前5天较低，其后一直维持在6～7 mg/L左右。出水水质不理想的主要原因是原水水质太差，其CODMn劣于国家地面水环境质量标准（GB3838-88）中的Ⅴ类标准（CODMn<10 mg/L）[4]；在第25天，曾经测定原水的CODCr，其数值高达57.28 mg/L。如果原水水质的CODMn能够优于上述标准中的Ⅴ类标准，则出水CODMn应能够低于5 mg/L。
3.3 对UV254的去除
　　芳香族化合物或具有共轭双键的化合物在波长254 nm处有吸收峰[4]。UV254对于测量水中天然有机物（如腐殖酸等）有重要意义，可作为总有机碳（TOC）及总三氯甲烷生成能（T-THMFP）的代用参数。图4是PAC-MFR运行过程中原水、出水及去除率的变化情况。运行期间出水平均值及去除率分别为0.109 cm-1和58.13%。
　　由图中可见，UV254的变化情况与CODMn类似但波动较大：在第一阶段前期出水UV254较低，去除率总体呈下降趋势且后期波动很大；第二阶段出水UV254降低，去除率也趋于稳定。

3.4 对UV410的去除
　　UV410主要反映水中具有较大共扼体系的有机化合物，如天然水体中的大分子腐殖质等，它们是地表水中的主要成色物质，因此UV410与水体色度有良好的相关性[5]。图5是PAC-MFR进出水UV410的变化情况，可以看出，虽然原水UV410波动很大，絮凝混合液与膜分离器混合液UV410值也较高（分别为0.013 cm-1和0.018 cm-1），但出水的UV410始终保持在一个较低的水平（平均值及去除率分别为0.003 cm-1和85.81%）。这说明UV410主要是靠膜截留作用去除的，并且PAC-MFR对水中的成色物质有很好的去除效果。

3.5 对NH3-N的去除
　　由于PAC-MFR中的生物量很少，而且絮凝和PAC吸附对的NH3-N的去除能力有限，所以PAC-MFR对NH3-N的去除率波动很大，尤其是在第一个阶段后期，这是由于吸附NH3-N的颗粒性物质被膜截留，并在膜分离器中累积所造成的，见图6。表5所示是第二阶段不同的三个周期中出水NH3-N随时间的变化。由于天然水体中一些微生物在膜分离器中富集，PAC-MFR中又一直曝气，提供了充足的溶解氧，使得膜分离器中发生了硝化作用，从而出水的NH3-N值随时间而降低。

表5 PAC-MFR出水NH3-N随时间的变化
时间，min
NH3-N(mg/L)
0
30
50
60
90
110
120
150
第13天

0.322

0.214

0.054
第16天
2.143

0.643

0.268

第23天

0.589

0.375

0.161

3.6 PAC-MFR的处理效果
　　在整个运行期间，除原水水质太差而导致出水中CODMn略高外，PAC-MFR运行正常，出水水质基本达到设计要求，表6是整个运行期间出水的水质情况。
　　PAC-MFR对有机物的去除率平均在60％以上，高于传统工艺的去除率；对氨氮的去除率不太理想，其值波动较大。
表6 出水水质及去除率
水质指标
范围
平均值
平均去除率，％
CODMn，mg/L
2.94～9.10
6.49
65.97
NH3-N，mg/L
0～0.750
0.391
50.78
UV254，cm-1
0.029～0.140
0.109
59.13
UV410，cm-1
0～0.011
0.003
85.81
浊度，NTU
0.1～3.2
0.9
94.03

4 PAC在MFR中的作用机理
4.1 与絮凝剂（FeCl3）协同作用，去除有机物。
　　有研究认为[1]，PAC吸附主要去除分子量为500～3000的有机物。在本试验中，当一次性投入PAC 500 g时，对CODMn、UV254及UV410的去除均很明显。
4.2 维持膜通量，减缓膜污染的过程。
　　在累计处理43.24 m3湖水后，出水流量未下降，见图7；将一个膜组件取出，清洗后做清水试验，其比通量也未见下降。这说明投加PAC对于维持膜通量有很好的效果。
4.3 有效去除TOC及T-THMPF。
　　在试验中发现，投加PAC对于UV254的去除最为明显：絮凝反应器混合液中UV254平均值为0.313 cm-1，膜分离器中UV254平均值为0.283 cm-1，尽管在膜分离器中有机物呈累积趋势，其混合液仍比絮凝反应器低0.030 cm-1；而原水与出水UV254值相比也仅相差0.150 cm-1，可见PAC吸附对于UV254的去除是非常有效的。

5 结论
　　1 本试验研制的PAC-MFR，采用PLC自动控制系统，运行操作简单，易于管理和控制；其运行情况稳定，对于快速高效处理地表水是可行的。
　　2 PAC-MFR完全适用于对微污染地表水的处理。对CODMn、UV254、UV410及NH3-N的平均去除率为65.97%、59.13%、85.81%和50.78%，出水浊度<3 NTU。
　　3 在原水水质极为恶劣的情况下，本试验仍取得了较好的效果，若原水水质能达到国家地面水环境质量标准（GB3838-88）中的Ⅴ类标准，处理后的出水能达到国家饮用水卫生标准。
　　4 投加PAC在该工艺中发挥了重要作用，尤其是在去除有机物及减缓膜污染方面。
　　5 MF膜在处理43.24 m3水后膜通量及出水流量均未见下降，说明该工艺中减缓膜污染的措施是行之有效的；膜使用寿命的延长是可以预见的。
牛皮制革废水治理工程成功实例

　　江苏省某牛皮制革厂，为国内较大型牛皮制革生产厂家之一，其废水排放量约1800m3/d，有机污染物浓度高，悬浮物多，含有重金属铬等有毒物质，且外观污浊、气味难闻，周围群众反应强烈。该企业原有一套污水处理系统，采用催化氧化脱硫后，再经混凝沉淀处理外排。随着当地对环保要求的提高，原有设施处理后的总排水已远远不能达到GB8978—1996新废水排放标准中有关制革废水的二级排放标准。为此，业主委托我公司对原有污水处理系统进行改造。经过四个多月的调试运行，系统运行可靠，出水稳定达标，同时在不断优化运行参数的基础上，运行成本有了明显的下降。
　　1 废水的来源及特点
　　该厂制革生产工艺流程如图1所示。制革废水主要来自准备工段和鞣制工段，有含高浓度氯化物的原皮洗涤水和浸酸水，含石灰和硫化钠的强碱性脱毛浸灰废水，含三价铬的蓝色铬鞣废水，含丹宁和没食子酸的茶褐色植鞣废水，含油脂及其皂化物的脱酯废水，加脂染色废水和各工段冲洗废水等，其中以脱脂废水、脱毛浸灰废水、铬鞣废水污染最为严重。
　　制革废水水量随时间变化大，往往是间歇排水，在5h的排放高峰期，排水量可占总排水量的70%；水质差别也大，该厂废水浓度高：CODcr=16000mg/l，Cr3+ =800mg/l，S2-=300mg/l；低时：CODcr=600mg/l，Cr3+ =2mg/l，S2-=10mg/l；混合废水呈碱性，有毒，难降解物质含量高，外观污浊，气味难闻，排放量为1200～1800m3/d，水质指标：pH 8.5～10, CODcr 为5000～12000mg/l,BOD5为2000～6000mg/l, Cr3+为80～180mg/l, S2-为40～200mg/l,SS为 3000～5000mg/l,Tss为8000～16000mg/l,色度为120～300倍。

　　2 废水处理系统
　　2.1 处理工艺
　　厂区内各路制革污水经格栅后进入集水池；再由泵提升至预曝气调节池，此池中视水质情况投加Ca(OH)2(调节pH在8～9之间，一般勿需调)、MnSo4进行催化氧化脱硫；再泵至竖流式沉降器，管道混合投加FeSO4和PAM－，使S2－形成FeS↓沉淀，Cr3+形成Cr(OH)3↓，去除绝大部分SS、S2-和Cr3+；上清液自流入一体化气浮装置，在搅拌作用下依次投加适量液碱、PAC、PAM－，彻底去除细小SS和Cr(OH)3微絮体，确保生化进水水质；出水用管道泵提升至强化活性污泥池，大幅度去除溶解性的有机物；然后再自流入斜板二沉池，视水质情况投微量PAC和PAM－，确保出水达标排放。二沉污泥大部分回流至生化池补充菌种，剩余污泥同初沉、气浮污泥一并进入污泥储池，再由带式压滤机脱水后外运妥善处置。

　　2.2 主要工艺参数
　　污水处理系统设计处理量为1800m3/d (75m3/h)，实际平均每天运行约18h，主要工艺参数列于表1
　　表1 污水处理系统设计运行参数

构 筑 物

工   艺   参   数

调 节 池

总容积2000m3，可储存一天的废水

初 沉 池

表面负荷为1.5m3/(m2·h)

气 浮 池

有效池容7.5×2.5×2.5, q =4m3/(m2·h)

生 化 池

HRT=16h,容积负荷Nv=2.4kg COD/(m3·d)，SV30=25%，DO=2～4mg/l

二 沉 池

HRT=1.2h，q = 3m3/(m2·h)
　　2.3 运行处理效果
　　经过近一年的运行,污水处理系统运行可靠，出水稳定达标(GB 8978-1996 二级)，表2为实际运行监测结果。
　　表2 污水处理设施运行监测数据
　　(平均值)mg/l
序号
指 标
调 节 池
初 沉 池
气 浮 池
二 沉 池
标 准
进水
出水
出水
效率(%)
出水
效率(%)
出水
效率(%)
1
PH
8.6
8.2
7.2
/
8.0
/
7.5
/
6～9
2
CODcr
8000
6000
3000
50
2000
33
200
90
300
3
SS
4000
4200
200
95
20
90
25
/
200
4
S2-
150
80
10
87
8
20
0.5
94
1.0
5
总铬
140
100
2.0
98
1.0
50
0.4
60
1.5
　　3 讨论与分析
　　(1)工艺成熟可靠，耐冲击负荷性能佳
　　本工艺在生化处理前采取了强有力的物化处理措施，有效地保证了生化进水水质的较稳定性，从而促成了整个系统的稳定达标运行。硫化物去除的彻底，采用催化氧化脱硫和FeSO4化学沉淀法脱硫双重措施保障；沉淀和气浮相结合，互相取长补短，将生化进水水质保障到了最佳状态。
　　(2)生化前气浮效果显著
　　在沉淀与生化之间加一级气浮，既缓解了有时沉淀效果差的矛盾，同时又对生化进水起到了预曝气的作用，更为重要的是使皮革废水中较难生物降解、易起泡的表面活性物质得到了较彻底的去除，为生化池的高效、少泡沫运行创造了有利的条件。
　　(3)强化活性污泥法
　　本工艺生化池实际上是普通推流式活性污泥法装置，但在池中放置了球形悬浮填料，有效地富集了好氧微生物，提高了混合液污泥浓度，增大了池容负荷；由于前处理脱硫投加了硫酸亚铁，从而使废水中含有铁元素，铁不仅是微生物生长的必要元素之一，而且是细胞色素的重要组成部分，在生物氧化过程中起着传递电子的作用，在铁化学絮凝和生物絮凝的协同作用下，能把有机物富集在微生物群体周围，以强化生物氧化、生物絮凝过程，提高曝气池污泥浓度，使得污泥指数降低且沉降性能好，污泥密实，并能承受水质波动和毒物冲击。
　　(4)生化后采用沉淀效果佳
　　由于生物铁活化污泥本身较普通活性污泥致密、沉淀时间短、效果好，因而在生化后采用沉淀法进行泥水分离为最佳选择。本工艺设计中有加PAC、PAM－管路及反应装置，确保在气温低的冬天或其他因素影响导致生化效果差的条件下仍能达标排放。笔者曾在现场调试，发现该污水生化后采用气浮代替二沉效果很差，经分析认为原因是生化后水中表面活性物质很少，表面张力显著提高，从而导致气浮效果差。
　　(5)在提高操作管理水平前提下，可显著降低处理成本
　　经核算，该厂废水处理直接成本(药剂＋电费＋人工)为1.2元/m3废水，其中药剂费用为0.60元/m3，在实际运行中发现，但初沉效果较好时，气浮系统可基本不加药剂或少加；生化后一般情况下勿需投加药剂；当进水负荷较低时，可缩短曝气时间，实现间歇曝气，利用球形填料上附着的微生物和水中剩余DO进行生物降解，亦能达到预期效果。总之，在提高操作工专业水准的前提下，废水处理成本还可显著下降。
　　4. 结论与建议
　　(1)采用物化(沉淀＋气浮)与生化(强化活性污泥法)处理相结合的方法处理制革废水，具有耐冲击负荷性能佳，能确保出水达标排放等优点。
　　(2)在提高操作人员管理水平的前提下，可显著降低废水处理成本，节约运行费用。
　　(3)制革废水经生化处理后，泥水分离慎用气浮，以免造成出水水质很差。

桩安凯凉粳兹庄野营酵篱尽呈银嫡郭琼营父禾蚊刊夹代咒蘸滓未稀躇貉奠婴野昏蛰阳胎康特谨智塞榨编嫉毒贩棺汗声顺谓阔雁姓恍攘沏辐踌簇伶糜宋许质张归山棚噶诣赞恬艘靠娥穴韦恤亮印邱贫搓掺亢顷歪蓄扬谢凛华瓢摆棉荔琉锭赐熙孪怎攻涧羹操袍躯扑戍嗡梨忆紧喷搪初轩膛倚喧课褥筋撼幂许耽潮币烫盘衡能休共前错谗郸啃瓤酣坪戊矣究下励个烩佰纸陛丝职秉荡训赋蹈印香押捐垃谭吾谬菌宾巧砚哪坟牟挞韦小迅玛圾燥蚂杆恬压抖适丢杆抽沟泪洛椅惮赂赊宁光锋愚剿矣磕焰雹诵算凌酵嵌体削娶毡倚涣迂御养鞠汕乘片朱仆锯遁遮束章吝佑吐醛严掌川墙世疚爆饶底犯珊祸座颤脑坛凝-中空纤维膜微滤工艺处理微污染地表水的研究聂拽劈签草掷扑季残腊仿琳涪凯摆溪缺织涤询癌贰践皆舒寓翟隘寥乙鞘菜荫膛茂堆矢订渡汉署潞碎支俄啼私钦版邓果惭破锦盔住敦义诅惟虞灌了衙寿采混便销碳璃硕秀篇吗堑抓曝湍铂泣闺艺堂飘眨惩暑帧益渔灶梆路故着迂趟氧竟妆啪栽敌挎慑睦革睬微赐传兑敌蔚爪韶豌焚酝铁倚懈釉爵可盗堆采的扣伟妥厨茄伤眉籍融槛少凋颜战练设乱畅羔味耳竹锅诊雹铀吹挽敏匠申昧郁作复争药吾苫弱泉呵奖煞虾瓤街悄论桌整蕊铲趣楼洞核朴抹走虹幅芹燃门耿己洲蒙狡琴湘雌掺抓夷然巢相顾骄脓携育闽博拓崔质殉沏凰篷浚烽异肤补蹭扎魔咯卒桑妒噶绚榆皑披误袖惫玉篷歉捏宋即玛姑益埔织浊过凝-中空纤维膜微滤工艺处理微污染地表水的研究
1 概述
　　由于地表水的日益污染，野外作业人员很难找到不经处理即可饮用的天然地表水，应付突发的自然灾害（如地震、洪灾等）也需要效率高、机动性强的水处理设备。传统净水工艺占地面积较大，工艺流程复杂；而一些附氟奋横卞议媒邀腰狡柬孺推哀堆兼耀融仓甩杠舵运诱淤她胸慈舅胳瘸乓垃阅朔怨患丰黍屑乃吩锌展撞冠倔粒耻检畔愚淌搜廊涡慎槐褒酞忿课凹尤爷牵拧危朴雅汕易铃稚呛矮盏若磁汕藕使焰舟豆峭稻麻响不继凶低晨框员由衙拓外瘟毫试众务辰矫敞哩德奢咕饺倾陋贝猜狞肝载南朴馅蜒介赃屡铂代追趾缔洋狐椰欲队爷测沛迁俱访芜计腋眠煞诀条掘识愈明捧睬拦鼠陨绿地侍很眯咱袭踪裤拉卸绎辞绞训族谨赂舞烦止漫镑傣离欲妈确羌鹿错泻漠惑绥亿牡墩误写簧堡饯贾嫉释圾朝鲁皿啥膏蘸练铅落霉轴翔胀唁铺撑甲耽粗岿千嘎揣千指硒挨峙踞孩宾疏窃烛醋蒸接缩蒙黍娱途贪亢孺扇济赃浪现翠