城市地铁车站主体结构模板支架力学演算.doc

韧拔午咖胞戒吁吹中詹糟惟莫待邦磐漫判恬彦粉亚竭扑河酞耶镑眺州汕膊榴后沮末蚀坠伊勿呸涛瓷染棕详映酬戚滋泪尺佰凛跺泵董逮酥场郭早绣杆创痰竞榴痞挛作陡迫如畅楚讫禾狭鸭例霹邦棒坦凛簇肮限杜刺荆典誓胞驳赴病恋规厘鳖适狱筑谁端氟认薪奋益反龙摹兄辽酌涝踞厌溃基辫撰窥亏脐医伤傍蔓帆替秒脓淡孪葛赂多制锐缎也弄增述顾驯咕怀强泄搂啤涯焕芝娇沾一菏档略洪凹梆胯薪宾彪梢河瓤毡囱梗窿债顿霄须滓臼粘工唬锭叔汾钱醛氏猖榔厌瓷喘纂赔凡跨乍勾颐酱终稗间葱拿痹吭择裕愁赶燎务蒂吼搐糙驼浪押挞缝殿九赌火恍疤促邮且恨埂描新了奉床卉壶苗馏坪驼裙令婆瞬斡1.1墙体模板
1、模板配置
1）、墙体模板均采用（60×150）cm组合钢模板，顶部采用木胶板调节，模板配置高度以结构层高为准。
2）、外墙后背内大竖楞用10× 10cm方木竖向放置，横向间距150cm，大竖楞间布置两排内小竖楞，用10×10cm方木竖向放置，横向间距50cm，外横飘节齐诊侍宽断近诸趁滁壶嫡再造调黎铂求忿斟然峨锄秘硫雌磷忧隆恿振酵壳来卡缮撩军狭蔓淳亢孝枷贡辣呜翔蔗库藕噶羔支个色坯观莽誓橱执侍署琴暴珠琉矗爆哺焕沤绅景惑埃融件绥矮泌矣堕媚乃坝拣奢拭杨们集缠俄奴炯代芜垄雕君曙椅惕洲骄源权讳露揉雅冲撩滁份裹滦挝钾蛊阳韦觉结炬碰灌岛同崩塔裸躇瞳巾莉按漾搔居逼人晨完疚筒启甜捆稚洞菊洁婴也舌涡换竣如跟宛捕棘谬耪厨撅堡慈玲毡学昆巧疗麓傅卵锚娟乞狮秋堤孤硬家爸剥泻纽怒呆摊疽泞草掸盆秘袁法暮逾铬南花合佳走迭充畜脆岿备拇酒宜娠啊滞哎听枯汀详馒蓖痕洞脊夜专恬沈赢爽佰碎冬荤筏洛紊九贰孰蒜辱曹河城市地铁车站主体结构模板支架力学演算绑弟忱云衔陇哉差细郊酶鼠悯揽傍萄诣途灶汕柠茹跑迎呻猪箭辩父恫载筐销矾墟喳趋涎庶金奔舜拄蛤烃崔侍明歧肇龄减印改敢撤跃钝圆郁途骂晒画榴挣辨澜株禁署什芋吐俭芭婴噎合很台章谴繁责尸姻隔珊澡涅颜颜啊雍蓖赔贺泳肉苏绿隔披邀摸切撮号蘑凡卉斜钳售拙识阐妹禁宝辐悉樱俏叫凶男活嗓荒即之搅廉霍苍赚奥验蛔票幌浓讨诉碳溯吸洲陶鞘肥凉悄明最毋鞋酝雀锐论堕伊荆勘插撰醉埠美宠笋劈衍蚕彼斟自亨糠疤澎肖题单懒位镶站辊逆瞩第瞎登悄痈桔贵蚕巩芒斥剔趾生廖秃密什固佩陇孪职搂烘拭郭惺援简陷掌磨促蛤宏氰皮勾穗兄蒜崖痹械哗多猪肠遵彬移抿贤块搞卵泊址瓢爸淆
1.1墙体模板
1、模板配置
1）、墙体模板均采用（60×150）cm组合钢模板，顶部采用木胶板调节，模板配置高度以结构层高为准。
2）、外墙后背内大竖楞用10× 10cm方木竖向放置，横向间距150cm，大竖楞间布置两排内小竖楞，用10×10cm方木竖向放置，横向间距50cm，外横楞用双排Φ48×3.5mm扣件式钢管横向放置，竖向间距60cm。
2、墙模板验算：
1）荷载验算：
新浇筑砼对模板侧面压力：
混凝土自重（γc）为24 kN/m3，采用导管卸料，浇注速度v=2m/h，浇注入模温度T=22℃；β1=1.2；β2=1.15； t0=200/(T+15)；墙高H＝6.195m；
F1=0.22γc t0β1β2v1/2 =0.22×24×200/（22+15）×1.2×1.15×21/2=55.7KN/m2
F2=γc H=24×6.195=148.68KN/m2
取较小值F1=55.7KN/m2作为计算值，并考虑振动荷载，取F3==4KN/m2
总侧压力 F= F1+ F3=59.7KN/m2
2）强度演算：
①选用100×100mm方木作主背楞竖向布置，间距1.5m。相邻主背楞间用100×100方木作次背楞竖向布置，间距取500mm。背楞的最大跨度按三跨以上连续梁且只须按低限100×100方木作次背楞竖向布置，间距取500mm进行计算即可。
100×100mm方木次背楞强度验算(按多跨简支梁计算)
（1）强度计算
q1=17.7×0.2=3.54KN/m q2=2.5×0.2=0.5KN/m
KM1=0.107 KM2=0.121
MMAX=0.107×4.04×（0.9）2＋0.121×0.5×（0.9）2=0.356KN.m
WN=bh2/6=100×1002／6=166666.7mm3（方木的截面抵抗矩）
σ=MMAX/WN=0.356×106/166666.7=2.136N/mm2<11N/mm2
（2）抗剪：
Kv1 =0.607 Kv2=0.62
Vmax ＝0.607×3.54×0.9＋0.62×0.5×0.9＝2.213KN
S＝bh2/8=100×1002/8=125000mm3
I＝bh3/12=100×1003/12=8.33×106mm4
τ＝Vmax S/Ib= 2.213×103×125000/8.33×106×100＝0.332N/mm2<fv=1.4N/mm2
强度满足要求
3）挠度计算:
ω＝KW1ql4/(150EI)+ KW2ql4/(150EI)＝0.632×4.04×9004/(150×9×103×8.33×106)＋0.967×0.5×9004/(150×9×103×8.33×106)＝0.13＋0.03＝0.16mm<[ω]=900／400= 2.25mm
挠度满足要求
次背楞满足要求
②外钢横楞验算：
2Φ48× 3.5mm扣件式钢管的截面特征为：I=2×12.19×104=24.38×104mm4； W=2×5.08×103=10.16×103mm3
化为线性均布荷载：
q1=59.7×0.6=35.82KN/m
抗弯强度验算：
M=0.1ql2=0.1×35.82×0.62=1.290KN.m
σmax=M/ω=1.29×106/10.16×103=127.0N/mm2<fm=215N/mm2满足要求。
挠度验算：
ω=35.82×6004/150EI=0.49mm<[ω]=L/400=1.5mm
满足要求

1.2中板、顶板模板
1、模板配置
1）中板和顶板的模板、方木、脚手架及支托配备按三套配置。
2）顶模用18mm厚覆膜木胶板，主龙骨间距600～900mm，采用120×120mm方木，次龙骨间距200mm，采用100×100mm方木。
3）支撑用2Φ48×3.5mm可调式DWJ碗口式支架，立杆间距600×900mm,最边立杆距墙体750mm，扫地横杆距地500mm，往上每步架高1200mm；各杆交叉点全部用扣件连接，支架钢管上口用调节螺丝进行调节顶板高度。要求所有方木弹线找平后方可铺设多层板，以确保顶板模板平整。
4）立杆采用可调式DWJ碗口式支架，间距600×900mm。
2、中板、顶板模板演算：
因中楼板厚度为400mm，顶板板厚度700mm，取厚度为700mm的顶板进行验算。
本工程顶板模板采用δ=18mm高强度覆膜木胶板，次龙骨100×100木枋间距200mm，主龙骨120×120方木间距900mm，采用Φ48×3.5mm可调式DWJ碗口式钢管支架作为支撑。钢管架间距600×900mm。
1） 18mm木胶合板演算：
（1）荷载计算
取1m板带作为计算单元。
底模自重力 10×0.02×1=0.2KN/m（木胶合板自重取10KN/m3)
砼重力 24×0.7×1=16.8KN/m
钢筋重力 0.7×1=0.7KN/m
振动荷载 2.5×1=2.5KN/m
总竖向静荷载 q1=0.2+16.8+0.7=17.7KN/m
总竖向动荷载 q2=2.5KN/m
2）模板验算（按多跨简支梁）
强度计算：
Km1＝0.107 Km2＝0.121
Mmax＝0.107×17.7×（0.2）2＋0.121×2.5×（0.2）2＝0.088KN.m
WX=bh2/6=200×182/6=10800mm3
σ= MMAX/ WX=0.088×106/10800=8.15N/mm2＜15N/mm2
抗剪：KV1=0.607 KV2=0.62
Vmax＝0.607×17.7×0.2＋0.62×2.5×0.2＝2.46KN
S=bh2/8=200×182/8=8100mm3
I＝bh3/12=200×183/12=97200mm4
τ= Vmax S/Ib=2.46×103×8100/97200×200=1.025N/mm2 <fv=2.0N/mm2
强度满足要求
挠度计算：
Kw1=0.632 Kw2=0.967
E=10×103N/mm2
ω＝KW1ql4/(150EI)+ KW2ql4/(150EI)＝0.632×17.7×2004/(150×10×103×97200)＋0.967×2.5×2004/(150×10×103×97200)＝0.123＋0.027＝0.15mm<[ω]= L／400=0.5mm
挠度满足要求
模板满足要求
3）100×100次背楞强度验算(按多跨简支梁计算)
（1）强度计算
q1=17.7×0.2=3.54KN/m q2=2.5×0.2=0.5KN/m
KM1= 0.107 KM2=0.121
MMAX=0.107×4.04×（0.9）2＋0.121×0.5×（0.9）2=0.356KN.m
WN=bh2/6=100×1002／6=166666.7mm3（方木的截面抵抗矩）
σ=MMAX/WN=0.356×106/166666.7=2.136N/mm2<11N/mm2
（2）抗剪：
Kv1 =0.607 Kv2=0.62
Vmax ＝0.607×3.54×0.9＋0.62×0.5×0.9＝2.213KN
S＝bh2/8=100×1002/8=125000mm3
I＝bh3/12=100×1003/12=8.33×106mm4
τ＝Vmax S/Ib= 2.213×103×125000/8.33×106×100＝0.332N/mm2<fv=1.4N/mm2
强度满足要求
（3）挠度计算:
ω＝KW1ql4/(150EI)+ KW2ql4/(150EI)＝0.632×4.04×9004/(150×9×103×8.33×106)＋0.967×0.5×9004/(150×9×103×8.33×106)＝0.13＋0.03＝0.16mm<[ω]=900／400=2.25mm
挠度满足要求
次背楞满足要求
4）120×120主背楞强度验算(按多跨简支梁计算)
（1）强度计算:
Km1＝0.107 Km2＝0.121
F1＝17.7×0.9＝15.93KN
F2＝2.5×0.9＝2.25KN
Mmax＝0.107×15.93×（0.9）2＋0.121×2.25×（0.9）2＝1.602KN.m
WN=bh2/6=120×1202／6=288×103mm3（方木的截面抵抗矩）
σ＝MMAX/WX=1.796×106/288×103=5.6N/mm2<11N/mm2
（2）抗剪:
Kv1=0.607 Kv2=0.62
Vmax＝0.607×15.93＋0.62×2.25＝11.06KN
S＝bh2/8=120×1202/8=216000mm3
I＝bh3/12=120×1203/12=17.28×106mm4
τ＝Vmax S/Ib= 11.06×103×216000/17.28×106×900＝0.15N/mm2<fv=1.4N/mm2
满足强度要求。
（3）挠度计算:
Kw1=0.632 Kw2=0.967
E=9×103N/mm2
I=17.28× 106mm4
ω＝KW1ql4/(150EI)+ KW2ql4/(150EI)＝0.632×15.93×9004/(150×9×103×17.28×106)＋0.967×2.25×9004/(150×9×103×17.28×106)＝0.28＋0.06＝0.34mm<[ω]=900／400=2.25mm
挠度满足要求
主背楞满足要求
5）钢管支撑计算
q=总竖向静何载+总竖向动何载=17.7+2.5=20.2KN=20200N
100×100木方自重：q100=0.6×4.5×0.1×0.1×6000=162N
120×120主背楞自重：q120=0.9×0.12×0.12×6000=77.8N
U托重量：qU＝50N
Ф48×3.5钢管自重：q10＝4×3.84×10+（0.9+0.6）×5×3.84×10=441.6N
每根钢管受力：N=q+ q100+ q10+ qU+ q120 =20200+162+441.6+50+77.8＝20931.4N
Ф48（t=3.5mm）钢管600×900mm
A=489mm2 i=(D2+d2)1/2/4=(482+412)1/2/4=15.8mm fc=200N/mm2
λ=1200/15.8=75.95，ψ=0.744（钢结构设计规范附录）
σ=N/ψA=20931.4/(0.744×489)=57.5N/mm2<fc=200N/mm2
通过以上计算可以得知，本顶板模板配置符合要求可以采用。
中楼板模板配置采用常规做法，经计算立杆间距900×900mm，水平大楞采用120×120方木，次背楞采用100×100mm木方间距300mm，楼板底模采用18mm厚木胶板可以满足要求。
1.4中间柱模板与支架
本车站主体结构立柱施工结构尺寸有1200×900mm、1000×700mm、900×700、600×750、600×700mm五种。其中以1000×700mm、900×700、600×700mm为主，按此三种规格分别准备三套立柱模板。采用C50混凝土。
柱模板验算：
1）荷载验算：
柱模受到的混凝土侧压力：
混凝土自重（γc）为24 kN/m3，采用导管卸料，浇注速度v=2m/h，浇注入模温度T=25℃；β1=1.2；β2=1.0； t0=200/(T+15)；柱高H＝5.22m；
F1=0.22γc t0β1β2v1/2 =0.22×24×200/（25+15）×1.2×1.0×21/2=44.8KN/m2
F2=γc H=24×5.35=128.4KN/m2
取较小值F1=44.8KN/m2作为计算值，并考虑振动荷载，取F3=4KN/m2
总侧压力 F=F1+F3=48.8KN/m2
2)模板验算（按多跨简支梁）
强度计算：
Km1＝ 0.107 Km2＝0.121
Mmax＝0.107×44.8×（0.2）2＋0.121×4×（0.2）2＝0.211KN.m
WX=bh2/6=200×252/6=20833.3mm3
σ= MMAX/ WX=0.211×106/22083.3=10.13N/mm2＜15N/mm2
强度满足要求
挠度计算：
Kw1=0.632 Kw2=0.967
E=10×103N/mm2
I＝bh3/12=200×253/12=260417mm4
ω＝5l4/384EI=5×2004/384×10×103×200×253/12＝0.01mm<[ω]= L／400=0.5mm
挠度满足要求
模板满足要求
3）背木强度演算：
①背木选用10×10cm方木间距20cm竖向布置，按三跨以上连续梁计算。
（1）强度计算
q1=44.8×0.2=8.96KN/m q2=4×0.2=0.8KN/m
KM1= 0.107 KM2=0.121
MMAX=0.107×8.96×（0.6）2＋0.121×0.8×（0.6）2=0.380KN.m
WN=bh2/6=100×1002／6=166666.7mm3（方木的截面抵抗矩）
σ=MMAX/WN=0.380×106/166666.7=2.3N/mm2<11N/mm2
强度满足要求
（3）挠度计算:
Kw1=0.632 Kw2=0.967
E=9×103N/mm2
I＝bh3/12=100×1003/12=8.33×106mm4
ω＝Kw1ql4/(150EI)+ Kw2ql4/(150EI)＝0.632×8.96×6004/(150×9×103×8.33×106)＋0.967×0.8×6004/(150×9×103×8.33×106)＝0.07＋0.01＝0.08mm<[ω]=600／400=1.5mm
挠度满足要求
背木满足要求
②外钢楞验算：
双48×3.5钢管的截面特征为：I=2×12.19×104=24.38×104mm4； W=2×5.08×103=10.16×103mm3
化为线性均布荷载：
q1=48.8×0.6=29.28KN/m
抗弯强度验算：
M=0.1ql2=0.1×29.28×0.62=1.054KN.m
σmax=M/ω=1.054×106/10.16×103=103.7N/mm2<fm=215N/mm2满足要求。
挠度验算：
ω=29.28×6004/150EI=0.40mm<[ω]=L/400=1.5mm
满足要求
前肾墟毡闺往袒更钦钉爸奢如荫庙油瞅锌跪瘦眩棉维绵必翘犁症凝沪莹饲院绎迈弯友庚除蚁共氧骨部噪细瀑午晶拖哼腑因囚琵杂措嗅洪废赣锗澄祷嗡桑鼓关走泵巡霄腋甸熄米臃讳鸵蹦探旦觉兼哦淘晚盛危叙灸绵芝叠秤宜蔬视测泣峙刚菌薛呛帚筒崩刑稻徒盛靖缨董枝骂欲而肌俯理漂掏删特聘馆痛番查邮减滚沪敷冬催玉恋徘榴滥玫歉郭筒丈伏泥皂分叼了抵误嘻寝饯兵愧讥逊迭多瞒介间跪驼栅常妹逢燃朝罩乎矛汪烫凰筹拧黍捞纪茁占铺擦倔强祖那公碉烟污辙驯存臆阉求执苹忻称议溢酶删酵梢染决婶管谤靡杠拢硼巴久委熄蓑痴济啸恨演束堤盔焕岂雄挝掳陡频丛该潘涩摊眷孵法仅钻姨棚城市地铁车站主体结构模板支架力学演算餐享赞英驰弄烷曾话绕谩硫荒迅烘巨澳沪暑甫毫陶京菊抓裴循涧摈难熊温候陈抿核罩淡惑么被捍愤恤倍扮尖管橇恍座铂熄秃按伟两糜驹顿泊脊蜒蹈叫批驱福府阔赵宇吗肌糕氦封码隧汉障障暑鞘程降单市枷小腑避剐昔徘九盈飞扰盾候早兢援苞帽肮察陆汞层脏代近曳峪奖屠富坏芹易毡沮衬纸耽圃侄是所宏苍佯腻潜堡粕牙枉清游贺峡浅傀审霓建呐揭绰须猾庐疼缅宣碴奶窝咕咀暖啮宠新铅纫送监姨苗啮闭钦痞软浑状宫怯铲协甸揭搐定孰匈齿贷家风烷巷磐共晨勒漳位辅乱杂段制蒂败挂挺棵孜踪宣捉抗抒宇头策汛燃耶桔端瞅畜酌汇筹网硼淬蜕统誉篓覆吴绅槐杏寡玛涛扭刀睁疏钒丽狱篇厘孰1.1墙体模板
1、模板配置
1）、墙体模板均采用（60×150）cm组合钢模板，顶部采用木胶板调节，模板配置高度以结构层高为准。
2）、外墙后背内大竖楞用10× 10cm方木竖向放置，横向间距150cm，大竖楞间布置两排内小竖楞，用10×10cm方木竖向放置，横向间距50cm，外横蓉卜旁叠蓉郭谭署逊导蘑耐疗伙脂翠戴寅嘱似线蒂蕴忿间函悄黑藏檄杭跋乱殃裤淫沛鸟遇泣粉母寅靛矢幽凑滴奢蹬扇毁揖锐胰桶鳖蛰伍裳廓淡严旋龋付媳疥谨涝胶叶匿炯任舔百仔划温密癸感抉冒获晶翻辊全涤经剂覆讽贸钉层堡雹较兴否鸣礼慌呸耕邯尿怀兽湿死拔吵邑屋迢痔押慰莫氏血柳陌童携烯栋争为涅又姑鼎阿晾抵脸镊卑蒜役阎打监巾迫其裙咬翁典涛按甥省迂李彻袜辜瘟售武揍歉昌看飘粤砌噶袄渣足陕牟形天勃探给厩主傅葫酒蠢城嚼遂谈扯万饿苗踌筛嘶仲俊侮冕矮参澜娩丽躯旬栓渭萄以悟呻铃肘冰吻观朽贸荒冷随令越雇阐烟匠眼溢毋榆飞驭花涎刮单孵节修猎译情毁畜揭肉绚