系杆拱主桥施工方案.doc

主桥上部结构施工方案

第一章 编制说明

为圆满完成杭甬运河绍兴县段二期改造工程项目第六合同段上孙桥的工程施工，根据设计图纸和招标文件，在认真阅读图纸和充分理解设计意图及对施工现场作详细调查的基础上，结合我公司的施工经验，以信守合同、确保工期和质量、合理控制工程造价、优质高效文明施工、积极采用新工艺为指导思想，编制本桥主桥的专项施工方案。
在编制过程中，我们立足于专业化、机械化、标准化施工，重点工序重点安排，特殊部位特殊考虑，并结合工期和工程实际进行统筹，尽量做到施工现场布置合理，方案切合实际，施工组织科学，以便为优质高效安全的完成上孙桥奠定基础。

第二章 编制依据和原则

一、编制依据：
1.同业主签定的杭甬运河绍兴县段二期改造工程项目六合同段的施工合同，招标文件及修改补遗书；
2.杭甬运河绍兴县段二期改造工程项目六合同段的工程投标书；上孙桥的设计文件、施工图纸；上孙桥的地质勘测报告；
3.招标文件规定的国家和行业相关的标准、施工技术规范和规程；有关的设计规范和试验规程；主要技术规范如下：
（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）
（2）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）
（3）《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)
（4）《公路工程质量检验评定标准（第一册土建工程）》（JTG F80/1-2004）
4.我单位拥有的机械设备状况、技术力量、施工能力、现场实际情况和我单位类似工程的施工经验。
二、编制原则：
（1）遵照施工图纸、技术规范、现场实际情况、我单位实际情况和业主要求；
（2）采用新的施工工艺和技术，组织均衡生产和工序衔接，做到紧张有序，确保工程质量，尽量缩短工期。

第三章 主桥上部结构工程概况

一、桥型布置
上孙桥全长317.52米，桥面宽净-7.0m+2×0.5m，全桥配跨为6×20.0+75.60+6×20.0米，引桥分为左、右引桥，全桥为直线型。主桥上部结构采用预应力砼系杆拱，跨径75.60m，跨中原设R＝2000m，T＝70.0m，E＝1.225m的圆凸形竖曲线，3.5%的纵坡及以桥中心为起点向两侧设1.5%的横坡，桥面铺装层厚12㎝，后根据省设计院第 桥Ⅵ-03 号《技术联系单》的要求将纵坡调整为4.0%，圆凸形竖曲线技术参数变为R＝2000m，T＝80.0m，E＝1.60m，横坡与桥面铺装层不变；下部结构为双柱式墩台，单座主墩基础为2×12ø500×100㎜PHC预应力管桩；主桥位下为新的运河航道，待桥梁施工完毕后进行开挖。
二、主桥设计要点
1.主桥系杆拱构造
主桥上部结构为下承式预应力砼系杆拱，系杆轴线为R＝2000m的圆凸形竖曲线，拱肋轴线方程为y=4fx/L-4fx2/L2的二次抛物线方程，计算跨径L=75.6m，计算矢高f=15.12m，矢跨比为1：5，系杆轴线为一圆曲线R=2000m，跨中设8㎝预拱度，系杆、拱肋端部节点整体浇筑，中部系杆及拱肋各分5段预制，现场拼装时现浇接头形成整体；两系杆之间设横梁、行车道板，形成桥面体系，两拱肋之间设风撑加固。
2.下部构造
主桥下部为双柱式墩台，单座主墩基础原设计为2×4ø100㎝钢筋砼钻孔灌注桩，后变更为2×12ø500×100㎜PHC预应力管桩；桩接承台，主墩采用带圆弧倒角的方形立柱。
三、工程地质概况
根据上孙桥《桥型布置图》中主墩位置的地质钻孔柱状图，该桥主桥6#墩位置地层结构自上而下为：耕填土(7.50～6.05m)、亚粘土(6.05～-13.35m)、淤泥质粘土(-13.35m～-22.65m)、亚粘土(-22.65m～-29.25m)、砾砂(-29.25m～-35.65m)、亚粘土(-35.65m～-40.35m)、强风化凝灰岩(-40.35m～-41.85m)、中风化凝灰岩(-41.85m～-44.85m)；7#墩位置地层结构自上而下为：耕填土(7.50～5.92m)、亚粘土(5.92～-10.38m)、淤泥质粘土(-10.38m～-23.38m)、亚粘土(-23.38m～-31.38m)、砾砂(-31.38m～-35.48m)、亚粘土(-35.48m～-39.38m)、强风化凝灰岩(-39.38m～-40.98m)、中风化凝灰岩(-40.98m～-44.98m)。

第四章 主桥上部结构主要材料说明

一、砼
系杆、拱肋、端横梁、内横梁均采用C50砼，砼现浇接头为C55砼，主桥行车道板采用C40砼，桥面铺装采用C40防水钢纤维砼，风撑、桥墩盖梁、主墩立柱、防撞护栏采用C30砼，承台采用C25砼；PHC预应力管桩采用C80砼。
二、普通钢筋及钢材
普通钢筋均采用Ⅰ级、Ⅱ级钢筋，其物理性能必须符合有关规定。
三、预应力钢绞线
系杆、横梁预应力钢绞线均采用Φj15.24高强低松弛钢绞线，标准强度（270级）：R by ≥1860Mpa，设计以应力控制为主σk=(0.70～0.75) R by，以引伸值进行校核，实际引伸值与理论伸长值差不得超过6%。
四、吊杆
采用内芯为ø5㎜镀锌高强钢丝束的拉索，型号为PESS-109，外加不锈钢套管，由厂家定型生产。
五、钢板
钢垫板和其他预埋钢板均采用Q235钢，其物理性能必须符合有关规定。
六、锚具
预应力钢绞线两端采用15-7、15-5、15-4、15-3锚具，吊杆两头采用DM5A-109、DM5B-109型镦头锚具。
七、支座
主桥桥墩采用GPZ(Ⅱ)6盆式橡胶支座。
八、伸缩缝
主桥与引桥连接处（6#、7#桥墩处）采用 QMF-60型钢伸缩缝。

第五章 主桥上部结构施工方案、施工方法

上孙桥主桥上构施工原设计系杆和拱肋端部节段(1#预制件)、中部系杆、拱肋及风撑为预制后现场拼装，用现浇接头使之形成整体；两系杆之间的内横梁(两根端横梁设计为现浇)、行车道板为预制后吊装；现根据该桥施工现场临时用地狭小，征迁难度大的条件限制，以及我公司对预应力钢筋砼系杆拱桥多年成熟的施工经验，项目部对上孙桥主桥上构的施工拟采用现场浇筑的施工方案，即系杆和拱肋端部节段(1#预制件)、中部系杆、拱肋及风撑、两系杆之间的内横梁、行车道板由预制吊装改为现场浇筑，整个主桥在施工阶段的流程顺序、施工过程中的结构受力体系同原设计方案完全一致。
一、具体施工顺序
在主墩PHC预应力管桩基础施工完毕，经检验合格后现浇承台、立柱、盖梁，并安装好主桥支座后，开始进行主桥上部结构的施工。具体施工顺序如下：
1、 施工临时墩的预应力管桩基础(单墩3ø500×100㎜PC桩)；
2、 按照引桥的下部结构型式施工临时墩的承台、立柱和盖梁；
3、 临时墩的下构砼强度达到要求后搭设贝雷支架，并进行超载预压；
4、 浇筑系杆及拱肋拱脚段(1#预制件)；
5、 浇筑两根端横梁；
6、 浇筑内横梁（由两端往跨中对称进行）；
7、 张拉系杆及各横梁的第一批预应力束、压浆、封锚；
8、 搭设支架现浇拱肋、风撑；
9、 安设各吊杆并进行初步收紧；
10、 进行吊杆第一次张拉，张拉力为每根150KN；张拉以跨中为对称，2根对应吊杆同时进行，其顺序为吊杆1，3，5，7，9，2，4，6，8。不断调整其索力，使每根吊杆张拉力达到设计要求，保持吊杆索力均衡；
11、 拆除拱肋、风撑支架，浇筑行车道板：在桥道横向，由两侧往中间浇筑，在桥纵向从跨中往两端对称进行，横桥向也对称浇筑；
12、 现浇上横梁，张拉横梁第二批预应力束、压浆、封锚；
13、 张拉系杆第二批预应力束、压浆封锚；
14、 进行吊杆第二次张拉，张拉力为每根360KN(各吊杆张拉顺序同10)；
15、 浇筑防撞护栏，桥面铺装；
16、 进行吊杆第三次张拉（微调），吊杆最终张拉力为420KN；
17、 检查系杆、桥面高程是否符合设计要求；
18、 松落系杆支架；
19、 吊杆两端进行压浆、封锚；
20、 拆除支架。
二、整体施工方案
（一）支架搭设
主跨中间临时墩基础采用ø500×100㎜预应力管桩基础，现浇端横梁、系杆及拱肋拱脚段(即原1#预制件)时的临时支撑为架设在主墩承台上的14号工字钢双腹；临时支墩基础的分布为：①在两系杆中心线跨中位置下方各压入3根深度为38m、 ø500×100㎜预应力管桩(预应力管桩呈三角形布置)；②由跨中向两侧各17m处、两系杆中心线位置下方各压入3根深度为38m、 ø500×100㎜预应力管桩；③距主跨端横梁支座中心线5.3m、两系杆中心线位置下各压入3根深度为38m、 ø500×100㎜预应力管桩。每3根管桩上设置一个三角形承台，承台上接立柱、盖梁，其结构与引桥相同。主跨临时墩管桩基础采用静压法施工，桩端的持力层为砾砂层；静压机施工管桩时的单桩压力表读数为2500KN以上，即管桩单桩容许承载力为2500KN以上，单个临时支墩桩基为3根38m、 ø500×100㎜的预应力管桩组成，则单个临时支墩容许承载力达7500KN以上，经验算临时支墩的整体承载力满足要求（支架基础验算见后）。

临时支墩盖梁上两系杆下纵向各铺设一榀为4排单层贝雷的贝雷支架，中横梁及行车道板下纵向铺设2排单层贝雷，设在中横梁长度的1/3和2/3位置处，贝雷架在地面上拼装完毕后，用汽吊进行安装，贝雷架间用交叉钢件进行横向联结，以提高贝雷支架的稳定性；在贝雷支架上横向铺设10号工字钢，间距50cm，在工字钢上纵向铺设5×10cm方木条，间距50cm，用锲形木块来调节标高（详见附图），方木条上铺设1.5㎝厚度的竹胶板。现浇拱肋、风撑的支架采用钢管支架，钢管支架搭设在贝雷片和10号工字钢上（详见附图）。
（二）支架超载预压
由于支架因节点销子、地基沉降等会产生非弹性变形,同时支架在施工过程中加载后也会产生弹性变形，这都对施工高程的控制带来了不利的影响。为了消除支架的非弹性变形,测设出支架的弹性变形以指导施工，同时也为了验证支架的稳定和牢固性，必须对支架进行超载预压。
支架加载预压时，全断面预压，所加预压量为设计荷载的1.30倍。在系梁支架的1/2L,1/4L,1/8L，1/16L处设立观测点。
经荷载分析，施工中产生的荷载量约为290T，则预压量为290×1.3=377T,贝雷架共23片，长度为69m，377/69=5.5T，即支架上每米均布荷载为5.5T。
预压方式统一采用韩国进口防水袋装黄砂进行预压，每袋均过磅,统一重量, 袋中砂的几何尺寸:直径1.0米、高0.9米加载顺序分别从系梁中部向两端对称分级加载。每米分布5～6只砂袋。
预压前作好沉降观测点，并对每个观测点进行编号和测量；加载前测一次标高,加载到1/2预压荷载时测一次标高,加载完后测一次标高,以后每间隔24小时测一次标高,直到支架完全稳定,无沉降时开始卸载,卸载到1/2预压荷 载时测一次标高,卸载完后测一次标高。
在预压期间，对每一级的预压都进行沉降观测并做好沉降观察原始记录，沉降观测结束后，对数据进行复核整理，数据将作为指导施工的计算依据。观测时，每级加载后均静载3小时，分别测设支架和砼基础的沉降量，做好原始记录。在卸载时，对每一级荷载测设支架的回弹值，然后对数据进行分析处理，分别画出加载量与沉降、加载时间与沉降的坐标关系图，分析出其中的塑性变形部分和弹性变形部分，用于指导施工。
（三）模板安装
系杆、拱肋全部采用大片贴塑竹胶板组合模板，竹胶板厚1.5cm，每节长2.0m，在各节的每40cm处加横肋及竖肋，肋板用5×10cm方木制成。两模板之间的模板的拼接缝下面，铺设胶带，缝隙嵌薄海绵条，防止在浇筑砼时从模板连接处的缝隙间漏浆。模板表面用腻子刮平、打光。
普通钢筋焊接作业较多，为避免焊接时落下的焊渣烧损竹胶板，在焊点的下方放铁皮接焊渣。
为确保砼保护层厚度，采用特制的硬塑垫块。用扎丝将其固定在钢筋上，以避免垫块脱落，钢筋外露。
为确保砼的外观质量，在施工中应做到如下几点：
①系杆、横梁及行车道板的底模必须平整；
②底模边线和结构物底尺寸同宽，严格控制标高及两侧边线；
③在钢筋绑扎完成后可安装侧模，侧模应严格控制垂直度，且固定牢固，确保模板不滑移、不变形。
④模板必须满足规范要求，不合格模板严禁使用，脱模剂采用同一型号，禁止使用废机油，脱模剂要求涂刷均匀。
⑤模板应紧固牢靠，模板方木条下的调节楔块必须质地坚硬，平整牢固。
（四）钢筋绑扎及安装
钢筋加工必须按设计图纸尺寸进行下料，其弯制尺寸要满足规范要求。粗钢筋对焊前必须先经过焊接试验，待全部合格后方可批量生产。弯制好的钢筋要分类、编号、整齐有序堆放，并加以遮盖。
所有钢筋加工均在加工场进行，电焊接头要满足规范要求，绑扎钢筋时要安放塑料垫块。设置高程控制网，防止钢筋保护层出现过大及过小现象，高程控制网的设置不大于2.0m，以便于抹平操作，确保系杆拱的线形。预埋件种类、数量、位置准确。按底板底层钢筋距离、位置，用粉笔在模板上作记号，以便绑扎。在布设钢筋时，如有相互碰撞，按照分布筋让主筋，细让粗的原则进行处理。
（五）混凝土浇筑施工
1、混凝土浇筑与养护
混凝土采用2台JS750拌和站进行拌和，2台砼输送泵将混凝土送至浇筑现场，用50插入式振捣机进行振捣，混凝土从两边向中间对称浇筑，先浇筑端横梁与设计图中所示的1#预制件，二者一次性整体浇筑；再一次性浇筑设计图中的2、3、4号预制件砼。
2、正式浇筑前对各种机具设备进行试运行，确保机械不发生故障。依据浇筑顺序布置好振捣设备，备好备用动力和机械，并会同监理工程师对支架、模板、钢筋和预埋件进行检查。
3、混凝土养护采取覆盖洒水养护。
考虑到供电时间的不确定性及砼搅拌设备可能发生的机械故障，备用电源设备（自备200KW发电机组）处于备发状态，一旦正常供电停止后，保证在5min内自备发电机组能及时启动，正常发电，以确保混凝土的浇筑能够顺利进行。
三、主桥上部结构施工方法
1、系杆施工
1.1 支架工程
根据上孙桥桥位布置及地形条件按设计上部结构荷载两侧各布设5个临时支墩，支墩采用混凝土和贝雷拼装而成；现浇端横梁、系杆及拱肋拱脚段(即原1#预制件)时的临时支撑为架设在主墩承台上的14号工字钢双腹。首先施工临时支墩预应力管桩基础，浇筑承台、立柱和盖梁混凝土，然后搭设贝雷支架、14号工字钢双腹，系杆杆底纵向用4排单层贝雷支架贯通，上面横向铺设10#工字钢。
1.2 模板工程
在搭设好的贝雷支架上放出系杆中心线，在10#工字钢上纵向铺设5×10cm方木，方木下用木楔块按设计高程调整固定，高程调整时要注意加上支架超载预压时的弹性形变值和系杆的设计预拱度，系杆的设计预拱度为跨中8㎝，自跨中向两端按y=ax2+c的二次抛物线分布(此处a=-32/77202，c=8)，之后铺设底模及安装盆式支座，底模采用1.5cm厚度竹胶板，待底模铺设好后，放出吊杆位置及内横梁中心线，并加工安装钢筋及波纹管，经监理工程师验收合格后，安装外侧模（包括拱肋第一节）。系杆的上、下部用钢管卡住，中间设一道对拉螺杆紧固，并在外侧模的两侧设斜撑加固，以确保模板稳固（详见系杆、拱肋跨中断面示意图）。

1.3 钢筋工程
钢筋的加工在钢筋制作场内完成，在现场进行成型安装。钢筋制作前熟悉施工图，根据设计长度、规格下料制作，制作完成的钢筋挂牌分类堆放。钢筋绑扎必须符合设计要求及有关标准的规定，表面应洁净，不得有锈皮、油漆、油渍等污垢。钢筋弯曲成型后，表面不得有裂纹、鳞落或断裂等现象。钢筋数量及焊接或搭接长度必须符合施工规范要求，钢筋绑扎前按设计间距在模板上划线，然后布筋，绑扎时间距均匀、位置准确、绑扎牢固，并安装好保护层垫块，预埋好竖向吊杆孔和纵向预应力孔道，同时预埋横梁孔道、钢筋和拱肋钢筋。预应力孔道及锚垫板安装时由专人负责，按照设计预应力预留孔道的位置及高度设置波纹管定位框，定位框采用φ8钢筋做成井字形，定位框每隔50cm设置一道，预埋锚垫板必须与波纹管孔道垂直，锚垫板压浆孔先塞满棉丝，防止压浆孔漏浆堵塞。穿波纹管时要逐根进行检查，不得破裂弯曲，发现问题及时处理，以免浇筑时孔道堵塞。
1.4 混凝土工程及预应力钢束张拉
混凝土浇筑前进行一次全面检查，检查模内是否有杂物，支撑是否牢固等，并请监理工程师检验合格后方可进行浇筑。
混凝土拌和采用750L自动计量搅拌机，按理论配合比调整好的施工配合比准确计量拌和，严格控制拌和时间，试验人员随时控制好混凝土的坍落度，确保混凝土拌和质量。
混凝土的输送采用拖式混凝土输送泵直接从搅拌楼下料口送到浇筑部位。
混凝土的浇筑采用水平分层法浇筑，层厚控制在30～40cm左右，分两个面水平推进，浇筑过程中输送管拆装速度要快，尽量缩短浇筑时间。
混凝土的振捣采用插入式振捣器振捣，严格控制振捣时间，不得过振或漏振，过振会使骨料下沉，漏振会出现蜂窝麻面和气孔；层与层之间一般插入5cm为宜，做到快插慢拔，待混凝土停止下沉，无明显气泡上升，表面平坦呈现薄层水泥浆为止，振捣时应注意预应力孔道，振捣棒不得直接接触到波纹管，以避免波纹管的破损导致孔道的堵塞等现象。
混凝土的浇筑应连续进行，浇筑混凝土期间，应设专人检查支架、模板、钢筋、预埋件等稳固情况，当发现有松动、变形或移位，及时处理。浇筑混凝土时，填写混凝土施工记录，并做三组试块。
混凝土浇筑完成后，对混凝土裸露面及时进行修整，抹平，待其收浆后，混凝土表面用麻袋覆盖，侧面挂麻袋并浇水养护，保持表面呈现湿润状态。
待混凝土强度及龄期达到设计要求后，按照张拉顺序进行张拉。预应力钢束采用Φj15.24高强低松弛钢绞线，1～18号为7Φj15.24一束，1～16号张拉控制力为1360KN，17～18号张拉控制力为975KN。预应力束分三批张拉，第一批：同时张拉N1、N8；N4、N5；N2、N7；N3、N6。第二批：同时张拉N9、N16；N12、N13；N10、N15；N11、N14。第三批：N17、N18。钢绞线的切割用砂轮切割机，严禁电焊烧割钢绞线
2、横梁施工
2.1 模板工程
2.1.1 端横梁
端横梁利用浇筑好的主墩承台做支撑，在主墩上先铺设14号双腹工字钢，放出端横梁的轮廓线，然后在工字钢上铺设6×10cm的木档，并用木楔块调整好设计高程，铺设底模，底模采用竹胶板。待钢筋及预应力管道安装好后，报监理工程师验收，经验收合格后安装侧模。在侧模的上下两侧用钢管卡住，中间设一道对拉螺杆，并设斜撑加固，确保模板的稳固。
2.1.2 内横梁
在10#工字钢上铺设5×10cm的木档，并用木楔块调整高程，铺设底模。待钢筋及预应力管道安装好后，报监理工程师验收，经验收合格后安装侧模，在侧模的中间设对拉螺杆，并设斜撑加固，确保模板的稳固。（详见内横梁支架示意图）
2.2 钢筋制作与安装
钢筋的制作在钢筋制作场内完成，现场进行安装成型，钢筋制作前先熟悉施工图纸，根据设计的长度、规格下料制作，并分类挂牌堆放，钢筋的焊接或搭接长度严格按施工规范的要求进行。在钢筋安装成型前先在模板上划线，然后布筋，绑扎时间距要均匀、位置准确、绑扎牢固，并安装好保护层垫块及预应力孔道定位筋。预应力孔道安装由专人进行，预应力孔道采用铁皮波纹管制孔，并设置定位钢筋，以保证管道位置准确。穿波纹管时逐根进行检查，不得有折曲，发现问题及时处理，以防止在混凝土浇筑时预应力孔道堵塞。
2.3 混凝土工程及张拉
混凝土浇筑前进行一次全面的检查，检查的内容主要包括：模内是否有杂物、支撑是否牢固等。检查如有问题及时整改，并报监理工程师进行验收，经验收合格后方可进行混凝土的浇筑。
混凝土的拌和采用750L自动计量的搅拌机，按设计所需的施工配合比进行准确计量拌和，严格控制拌和时间，每盘的拌和时间不少于2min，试验人员随时进行坍落度的试验，确保混凝土的质量。坍落度控制在12-15cm，适量掺加缓凝剂，混凝土初凝时间不得小于6小时，混凝土强度五天内达到设计强度的80%，十天内达到100%。

内横梁横支架示意图
混凝土的输送由拖式混凝土输送泵直接从混凝土搅拌楼输送至现场混凝土浇筑部位。
混凝土的浇筑采用水平分层法浇筑，层厚控制在30cm左右，分两个面水平推进，浇筑过程中控制好输送管的拆装速度，以缩短浇筑时间。
混凝土的振捣采用插入式振捣器，为保证混凝土的浇筑质量，在浇筑过程中严格控制振捣的时间，待混凝土面无下沉且表面无明显气泡上升、呈现薄层水泥浆为止，做到快插慢拔。在上一层混凝土振捣时振捣棒应伸入下一层混凝土内5cm以上。振捣时应注意预应力孔道，振捣棒不得接触到波纹管，以防止孔道的破损引起孔道堵塞。
浇筑完的混凝土表面用麻袋覆盖，侧面挂麻袋并浇水养护，保持混凝土表面呈湿润状态。
待砼强度达到设计强度的90%后，且砼龄期满足14天要求后，按张拉顺序进行张拉。横梁预应力钢束共4束，①②预应力钢绞线规格为每束6Φj15.24（270级），张拉控制力为1171.8KN，③④预应力钢绞线规格为每束5Φj15.24（270级），张拉控制力为976.5KN，
在张拉之前，对张拉设备油泵、油表、千斤顶送监理指定并获国家质检部门认可的计量检测单位进行标定，以保证张拉吨位的正确。根据标定的数据进行伸长量计算，并将张拉工艺、千斤顶检验情况、锚具及张拉钢材的检验报告、张拉应力和伸长量的静力计算递交监理工程师确认。在监理工程师认可后实施张拉作业。
初始张拉力为张拉力的10%，预应力筋的实际伸长量计算式为
△L=△L1+△L2
式中：△L1——从初始拉力至最大张拉力间的实际伸长值；
△L2——初始拉力时的推算伸长值。
预应力筋张拉后，测定预应力筋回缩与锚具变形量，变形量不得大于6㎜。如果大于允许值，应重新张拉。
在张拉完成后，测得预应力筋的实际伸长量与理论伸长量之差应在±6%以内，如果超出允许范围，应停止张拉，查明原因或与设计部门联系。预应力筋的张拉顺序为0→初始应力（10%σfk）→σcon（持荷2min）→锚固。
张拉完成后，应尽快对预应力束管道进行压浆，压浆采用活塞式压浆机。在压浆前先用清水对孔道进行清洗和湿润，然后用压缩空气进行吹干。水泥浆的水灰比控制在：0.40～0.45，稠度控制在：14～18s，水泥浆自拌制至压入孔道的延续时间视气温情况控制在30min范围内。在压浆过程中，随时观察压力表的读数变化，确保最大压力在0.7Mpa左右。压浆遵循先长后短、先下后上的原则。压浆过程连续进行，一直到冒浆孔排出合格的浓浆后停止。根据气温的不同，间隔30～45min后对孔道进行第二次压浆。从而确保预应力孔道压浆饱满。压浆过程中及压浆后48小时内，结构砼的温度不得低于5℃，否则应采取保温措施。当气温高于35℃时，压浆应在夜间进行。
3、拱肋施工
3.1 支架工程
在系杆上放出拱肋中心线及吊杆位置，利用浇筑好的系杆，搭设钢管网架至拱肋底，搭设时钢管间距均匀，做到横平竖直，并及时用缆风钢丝绳固定。放出拱肋的中心线及其轮廓线，在钢管网架的顶部按设计要求的高程用钢管横向调整，直至符合设计要求为止。
3.2 模板工程
拱肋的底模、侧模均采用竹胶板。在搭设好并经过高程调整过的钢管网架上顺桥向先铺设4道5×10cm的木档，再铺设底模，并预留出吊杆预应力孔道的位置。待钢筋安装完成并经监理工程师验收合格后，安装侧模。侧模的制作是在场地上放出1:1的大样按设计断面尺寸制作并编号，安装时上下用钢管固定，在中部用对拉螺杆紧固，并设置好斜向的支撑。（详见系杆、拱肋支架示意图）
3.3 钢筋工程
钢筋的制作均按设计要求的尺寸、规格及数量在钢筋制作场内完成，在安装好拱肋底模上按计要求的布筋位置进行划线，再布筋。绑扎好的钢筋应做到间距均匀，线条顺直。并安装好保护层的垫块。
3.4 混凝土工程
混凝土的浇筑采用750L自动动计量搅拌机拌和，由试验人员在现场随时进行混凝土坍落度测试，严格控制混凝土的坍落度。混凝土用机动车运输至现场，由混凝土输送泵分别从拱肋两端的拱底开始输送入模，直至浇筑拱顶处合拢。浇筑时由于拱脚处坡度稍大，在浇筑过程中采取边浇筑边封顶模。混凝土振捣采用插入式振捣器振捣，振捣时必须认真仔细，严格控制振捣的时间，以确保混凝土浇筑的外观质量。浇筑过程中，认真对支架的沉降、轴线偏移情况进行观测，发现问题及时处理，并做好观测记录。拱脚处封顶模板待混凝土将到初凝时拆除并进行抹面。
混凝土的养护采用麻袋覆盖，高压水泵浇水养护。
4、风撑施工
4.1 支架及模板工程
风撑的支架在已经浇筑完成的内横梁上搭设钢管网架， 先用25#槽钢贯穿于连续的三根内横梁上，再在槽钢上搭设钢管网架，并及时用缆风钢丝绳加以固定，在钢管网架顶部放出风撑的中心线，然后铺设3道5×10cm的木档，并用木楔块调整好高程，调整高程时要注意设置3㎝的预拱度；再铺竹胶板底模，待钢筋安装完毕并经监理工程师验收合格后方可进行侧模的安装，侧模上下用钢管固定，中部采用对拉螺杆紧固，并设置斜向支撑，以保证混凝土浇筑时模板的稳固。
风撑支架示意图

4.2 钢筋工程
钢筋在钢筋制作场内按设计要求的规格、尺寸、数量进行加工，在工地现场进行成型安装。钢筋骨架稳固，线条平顺，安装好保护层垫块。
4.3 混凝土工程
混凝土浇筑采用750L自动搅拌机拌和，由混凝土输送泵直接输送入模，采用振捣棒振捣，振捣时控制好振捣时间，并对钢管网架及模板的支撑加以观测，以保证混凝土的浇筑质量。

第六章 受力验算

第一节 主桥系杆支架基础受力验算
本桥现浇支架采用：（1）预应力管桩 （2）承台
（3）立柱 （4）盖梁

系杆拱重量
1、单个系杆拱自重：(预制)
(48.619+39.78+39.78+31.872+27.496)×2+26.591+39.78=441.465t（图P3）
现浇接头封锚砼：16.235×2.6÷2=21.106 t（图P3）
单个系杆拱合计重量：441.465t+21.106 t=462.571 t
2、单个端横梁重量:
5.7m3×2.6t/m3=14.82t(图P11)
3、单个内横梁重量(共计17根)
4.0m3×2.6T/m3×17÷2=10.4 T×17÷2=88.4t(图P13)
4、风撑砼重量：
5.6m3×2.6T/m3×3÷2=14.56T×3÷2=21.84t(图P5)
5、主桥行车道板重量：
136.13m3×2.6T/m3÷2=176.969t(图P15)
系杆拱砼共重：
1+2+3+4+5=462.571+14.82+88.4+21.84+176.969=764.6t
按均布荷载计算：764.6t÷77.20m=9.9t/m(按10t/m计)
单个支架重量：
1、系杆贝雷支架重量：贝雷一榀为4片×23=92片，每片（加工字钢、模板）为330Kg，
330 Kg×92=30.36t ；30.36t/69M=0.44t/m
2、拱肋钢管支架重量：
立杆：68×7×6×3.84kg/m=10.967t
大横杆：8×7×34×3.84kg/m=7.311t
小横杆：2112×3.84kg/m=8.110t
斜撑：36×12×2×3.84kg/m=3.318t
小计：10.967+7.311+8.110+3.318=29.706t
3、中横梁、车道板贝雷支架重量：贝雷纵向1片×23=23片，每片（加横梁工字钢，中横梁、车道板模板）为330kg。
330kg×23=7.59t,7.59t÷69m=0.11t/m
4、车道板钢管支架重量：
立杆：16÷2×5×7×1.2m×3.84kg/m=1.290t
大横杆：16÷2×5×2×8.1m×3.84kg/m=2.488t
小横杆：16÷2×7×2×3.7m×3.84kg/m=1.591t
斜撑：16÷2×24×2×1.5m×3.84kg/m=2.212t
小计: 1.290+2.488+1.591+2.212=7.581t
单个支架重量合计：
30.36+29.706+7.59+7.581=75.237t
按均布荷载计算：75.237t ÷72m=1.04t/m(按1.1t/m计)
临时承台、立柱、盖梁重量：
按单侧计算 承台重量=6.2 m3×2.6t/m3×5 =80.6t
立柱重量=2.66 m3×2.6t/m3×5 =34.58t
盖梁重量=20.146 m3×2.6t/m3×5×0.5=130.949t
小计: 80.6+34.58+130.949=246.129t
按均布荷载计算：246.129t ÷72m=3.42t/m(按3.5t/m计)
共计均布荷载为 砼自重+支架重量+临时支墩Q=10t/m+1.1t/m+3.5t/m=14.6t/m

N1=G1= N9=G2=单个端横梁重量÷2=7.41t。

N2=N3=Q×L23÷2=14.6×5.3÷2=38.69t

N2=N4= N8=N6=Q×L34÷2=14.6×15.5÷2=113.15t

N4=N5= Q×L45÷2=14.6×17÷2=124.1t

N5=N6= Q×L56÷2=14.6×17÷2=124.1t
N1墩受力为：7.41T
N2墩受力为：38.69T
N3墩受力为：38.69+113.15=151.84T
N4墩受力为：113.15+124.1=237.25T
N5墩受力为：124.1+124.1=248.2T
N6墩受力为：113.15+124.1=237.25T
N7墩受力为：38.69+113.15=151.84T
N8墩受力为：38.69 T
N9墩受力为：7.41T
每根墩的容许承载力均不小于750T，则预应力管桩安全系数
N4：750÷237.25=3.16
N5：750÷248.2=3.02
N6：750÷237.25=3.16
临时支墩砼结构与引桥相同安全系数可以保证。

第二节 主桥拱肋钢管支架受力验算
1、小横杆计算：
采用φ48mm×3. 5mm钢管作为支架,钢管立柱的纵向为1.0m,横向间距为0.5m,因此小横杆的计算跨径L1=0.5m ,在顺桥向单位长度内砼质量为:
钢筋砼结构容重26KN/m3计算自重，

则梁中部P砼=1.00×1.2-(0.75×0.25)×2=0.825×26=21.45KN/m2
模板楞条荷载P模=0.75KN/m2
倾倒砼和振捣砼所产生的荷载均按2.0KN/m2计算。
人行机具动荷载P动=2.0KN/m2
支撑架总荷载：梁中部
P总=P砼+P模+P动+P振=21.45+2×(0.75+2.0+2.0)×1.0=30.95KN/m2
由公式得：
弯曲强度：

抗弯刚度：

2、大横杆计算：
立柱纵向间距为1.0m，现按三跨；连续梁计算：由小横杆伟递的集中力F=30.95×0.5=15.48KN，最大弯矩可按下式计算：
Mmax=0.26FL2=0.26×15.48×1.0=4.02KN.m
挠度：

3、立杆计算：
立杆承受大横杆传递来的荷载，因此N=15.48KN,由于大横杆步距为1.5m，长细比
，查表得φ=0.552，那么有：
[N]= φA[σ]=0.552×489×215=58035N=58.0KN
由N<[N]，满足要求。
扣件抗滑力计算：
为一个扣件时，由R=15.48KN>Rc=8.5KN，不能满足抗滑要求。
为二个扣件时，由R=15.48KN/2=7.74KN<Rc=8.5KN，满足抗滑要求。

第三节 主桥系杆贝雷支架受力验算
1、贝雷桁架计算：
纵梁由4片贝雷组成（如图所示），根据钢结构规定， 弹性模量为2.1×105，截面惯性距为2505004cm4 ，
从系杆剖面图计算得贝雷架跨距为17米时的荷载为：
17m×1.3m3/m=22.1m3
中横梁在贝雷架跨距为17米时，共有4根，每根作用在单根系杆的荷载为中横梁重量的四分之一， 计算荷载为：
4 m3×4÷4=4 m3
车道板在贝雷架跨距为17米内，作用在单根系杆的荷载为车道板重量的四分之一， 计算荷载为：
8.1×17×0.25÷4=8.7
钢筋砼结构容重26KN/m3计算自重，
P砼=(22.1+4+8.7)×26×1.5=1357.2KN(根据交通部标准《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》安全系数取1.5)

作用于单排每米荷载为:
q=1357.2÷4÷17=19.959KN.m
挠度计算：（允许挠度L/400）本跨挠度允许值为17/400=0.042m
5ql4/(384EI）=5×19.959×174/384×5.26×106
=0.004<L/400=0.042 挠度满足要求。

第四节 主桥中横梁贝雷支架受力验算
1、贝雷桁架计算：
中横梁由2片贝雷组成（如图所示），根据钢结构规定， 弹性模量为2.1×105，截面惯性距为250500cm4 ，
中横梁在贝雷架跨距为17米内，共有4根，每根作用在贝雷的荷载为中横梁重量的二分之一， 计算荷载为：
4 m3×4÷2=8m3
车道板在贝雷架跨距为17米内，作用在贝雷的荷载为车道板重量的二分之一， 计算荷载为：
8.1×17×0.25÷2=17.4 m3
钢筋砼结构容重26KN/m3计算自重，
P砼=(8+17.4)×26×1.5=990.6KN(根据交通部标准《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》安全系数取1.5)

作用于单排每米荷载为:
q=990.6÷2÷17=29.135KN.m
挠度计算：（允许挠度L/400）本跨挠度允许值为17/400=0.042m
5ql4/(384EI）=5×29.135×174/384×5.26×106
=0.006<L/400=0.042 挠度满足要求。

第四节 主桥车道板钢管支架受力验算
1、小横杆计算：
采用φ48mm×3. 5mm钢管作为支架,钢管立柱的纵向为1.0m,横向间距为0.5m,因此小横杆的计算跨径L1=0.5m ,在顺桥向单位长度内砼质量为:
钢筋砼结构容重26KN/m3计算自重，

则梁中部P砼= 1×1×0.25×26=6.5KN/m2
模板楞条荷载P模=0.75KN/m2
倾倒砼和振捣砼所产生的荷载均按2.0KN/m2计算。
人行机具动荷载P动=2.0KN/m2
支撑架总荷载：梁中部
P总=P砼+P模+P动+P振=6.5+2×(0.75+2.0+2.0)×1.0=16KN/m2
由公式得：
弯曲强度：

抗弯刚度：

2、大横杆计算：
采用φ48mm×3. 5mm钢管作为支架,钢管立柱的横向为1.35m,横向间距为0.7m,因此小横杆的计算跨径L1=0.7m ,在顺桥向单位长度内砼质量为:
钢筋砼结构容重26KN/m3计算自重，

则梁中部P砼= 1×1×0.25×26=6.5KN/m2
模板楞条荷载P模=0.75KN/m2
倾倒砼和振捣砼所产生的荷载均按2.0KN/m2计算。
人行机具动荷载P动=2.0KN/m2
支撑架总荷载：梁中部
P总=P砼+P模+P动+P振=6.5+2×(0.75+2.0+2.0)×1.0=16KN/m2
由公式得：
弯曲强度：

抗弯刚度：

3、立杆计算：
立杆承受大横杆传递来的荷载，因此N=16KN,由于大横杆步距为1.35m，长细比