花园洋房脚手架施工方案.docx

恒信·森林21℃度假社区
N组团工程
（落地式双排脚手架）

施

工

方

案

编制：
审核：
审批：

重庆贝邦建设工程有限公司
二零一八年三月一日

目 录
第一节 工程概况 1
一、工程概况 1
二、施工要求 1
第二节 编制依据 1
第三节 脚手架方案选择 1
第四节 脚手架材料准备 2
第五节 施工工艺技术 3
一、 脚手架的搭设流程 3
二、 脚手架构造要求 3
三、 脚手架的检查与验收 6
第六节 脚手架搭设安全保证措施 6
第七节 脚手架拆除安全技术措施 6
第八节 应急预案 7
第九节 脚手架施工图 8
第十节 落地式扣件钢管脚手架计算书 13

第一节 工程概况
一、工程概况
工程名称：恒信·森林21℃度假社区N组团
建设单位：贵州赤水恒信置业有限公司
施工单位：重庆贝邦建设工程有限公司
设计单位：重庆森柏建筑设计有限公司
监理单位：重庆金山建设监理有限公司
工程地点：贵州省赤水市二郎坝
结构类型：框剪结构
单体栋数：21栋
总 高 度：19.2m
层 数：地下1层，地上6层

序号
楼层
层高
备注
-1
室内外高差
500 mm

-2
1层
3000 mm
采用落地式双排脚手架

1
2层
3000 mm
2
3层
3000 mm
3
4层
3000 mm
4
5层
3000 mm
5
6层
3000 mm
6
女儿墙、斜屋面
700 mm
二、施工要求
1. 确保脚手架在使用周期内安全、稳定、牢靠。
2. 脚手架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。
第二节 编制依据
1. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）中国建筑工业出版社；
2. 钢结构设计规范 （GB50017-2003）中国建筑工业出版社；
3. 建筑结构荷载规范 （GB50009-2012）中国建筑工业出版社；
4. 混凝土结构设计规范 （GB50010-2010）中国建筑工业出版社；
5. 建筑地基基础设计规范 （GB50007-2011）中国建筑工业出版社；
6. 建筑施工安全检查标准 （JGJ59-2011）中国建筑工业出版社；
7. 建筑施工高处作业安全技术规范 （JGJ80-2016）
8. 危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质[2009]87号文）
9. 本工程施工组织设计
10. 花园洋房施工图纸
11. 本工程施工组织设计
第三节 脚手架方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：
1. 架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2. 在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3. 选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4. 结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；
5. 综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-2011检查标准要求，要符合贵州省赤水市文明标化工地的有关标准。
结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用落地式钢管脚手架方案，搭设参数如下：
双排脚手架，搭设高度21米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.5米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.3～0.5米，立杆的步距1.8米。
钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用2步3跨，竖向间距3米，水平间距4.5米。
施工活荷载为3kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹跳板，挡脚板采用木脚手板；
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
第四节 脚手架材料准备
一、钢管
1. 搭设脚手架的钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的Q235普通钢管，其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700-2006中Q235级钢的规定；
2. 根据当地租赁市场情况，钢管脚手架钢管采用φ48.3×3.6钢管，每根钢管的最大质量不应大于25.8kg
3. 新用的钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的有关规定，必须涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、和钢管的弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。
二、扣件
1. 扣件采用可锻铸铁或铸钢材料制作，其质量和性能符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB/15831-2006）的规定；
2. 使用前进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，扣件应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达65N.m时不得发生破坏。
3. 扣件主要有三种形式，直角扣件用于连接扣紧两根垂直相交杆件；回转扣件用于连接两根呈任意角度相交的杆件；对接扣件，用于连接两根杆件的对接接长。
三、脚手板
脚手板采用竹制脚手板，宽度不宜小于200mm，厚度不应小于50mm。
四、安全网
安全网采用密目式安全立网，应符合下列要求：
(1)网目密度不低于2000目/100c㎡；
(2)网体各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，孔径不低于1mm；
(3)网体缝线不得有跳针、露缝，缝边应均匀；
(4)一张网体上不得有一个以上的接缝，且接缝部位应端正牢固；
(5)不得有断沙、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷；
(6)阻燃安全网的续燃、阻燃时间均不得大于4s。使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证；
(7)做耐贯穿试验不穿透，1.5×1.8m的单张网重量在3kg以上；
(8)颜色应满足环境效果要求，选用绿色；

五、连墙件
连墙件材料采用φ48×3.6mm钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》GB/T700-2006中Q235-A钢的要求。
主要材料参数表
【扣件式脚手架】
名称
规格
用途
单位
钢管
6mφ48.3mm×3.6mm
纵向水平杆、立杆、剪刀撑
根
1.5mφ48.3mm×3.6mm
横向水平杆、连墙件
根
脚手板
3000mm×200mm×50mm
脚手板与基础垫板
块
扣件
—
各杆件的连接
个
安全网
6m×1.5m 2000目
防坠
张

第五节 施工工艺技术
【扣件式脚手架】
脚手架排数
双排脚手架
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
搭设高度(m)
21
钢管类型
Ф48×3.5
立杆纵距(m)
1.5
立杆横距(m)
1.05
立杆步距(m)
1.8
双立杆计算方法
按构造要求设计
挡脚板
2步1设
脚手板
2步1设
横向斜撑
4跨1设
连墙件布置方式
两步三跨
连墙件连接方式
扣件连接

基本风压(kN/m2)
0.3
安全网

一、 脚手架的搭设流程
场地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网
二、 脚手架构造要求
1、 纵向水平杆
1) 纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；
2) 纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不能大于纵距的1/3；
3) 纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，采用直角扣件固定在立杆上；
2、 横向水平杆
1) 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，内排脚手架的外伸长度 300mm；
2) 作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2；
3) 当使用冲木脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；
3、 脚手板
1) 作业层脚手板应铺满，铺稳，铺实；离开墙面的距离不应大于150mm；
2) 脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板采用对接平铺，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130～150mm,两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；

3) 作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定；
4、 立杆
1) 落地式脚手架每根立杆底部设置底座或垫板；
2) 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
3) 当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm；
4) 脚手架底层步距均不应大于2m；

5) 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置方式为2步3跨
6) 立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定：
立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3；
搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不小于100mm。
7) 立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m；
5、 连墙件
1) 该工程脚手架连墙件采用两步三跨设置，固定方式采用楼层预埋钢管与钢管扣件连接，如下图所示：

2) 宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm；
3) 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；
4) 采用矩形布置；
5) 开口型脚手架两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不大于4m。
6) 连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用斜连接；
7) 当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度～60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除；
6、 门洞处构造
1) 门洞采用上升斜杆，平行弦杆桁架结构型式，斜杆与地面的倾角在45度～60之间。门洞桁架的型式采用B型 ；
2) 双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内的图示节间设置一根斜腹杆(图中的1-1,2-2,3-3剖面)；(图详见建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第34页)
3) 斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接；
4) 门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口1～2步；
5) 门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。
7、 剪刀撑与横向斜撑
1) 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度～60度之间；
2) 高度24m以下双排脚手架，均必须在外侧两端、转角及中间间隔不超过15m的立面上，各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；
3) 剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm；
4) 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；
5) 横向斜撑的设置应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜撑在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜撑固定在其伸出端上；斜撑采用通长杆件，接长使用时采用对接扣件连接或搭接；

剪刀撑（立杆）搭接构造

8、 地基与基础
根据本工程脚手架搭设高度和施工现场的土质情况，对脚手架基础按《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）的有关规定进行处理。考虑到外架的牢固、稳定、安全、必须对基上土分层夯实，平整，脚手架底座面标高应高于自然地平100mm。
三、 脚手架的检查与验收
1. 脚手架搭设完毕在投入使用前，由项目经理组织监理单位、建设单位一起进行验收。验收时，必须有经过审批的脚手架搭设方案和技术、安全交底；
2. 脚手架应在下列阶段进行检查与验收：
1） 基础施工完后及脚手架搭设前；
2） 作业层上施加荷载前；
3） 每搭设6～8m高度后；
4） 遇有6级强风及以上风或大雨后，冻结地区解冻后；
5） 停用超过1个月；
3. 脚手架使用过程中，应定期检查以下内容：
1） 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等构造是否符合规范及施工方案要求；
2） 地基应无积水，底座应无松动，立杆应无悬空；
3） 扣件螺栓应无松动；
4） 立杆的垂直度与沉降偏差应符合规范要求；
5） 安全防护措施应符合要求；
6） 应无超载使用；
第六节 脚手架搭设安全保证措施
1. 脚手架安装和拆除人员必须是经考核合格的专业架工，应持证上岗；
2. 搭拆脚手架人员必须正确戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋；
3. 脚手架构配件质量与搭设质量经检查验收，并应确认合格后使用；
4. 钢管上严禁打孔；
5. 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管固定在架体上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除和移动架体上安全防护措施；
6. 当有六级强风及以上风、浓雾、雨或雪天气时应停止脚手架搭设和拆除作业。雨雪后上架作业应有防滑措施；
7. 夜间不得进行脚手架搭设和拆除作业；
8. 定期进行脚手架的安全检查和维护；
9. 脚手板应铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底，施工层每隔6m应用安全网封闭；
10. 脚手架外围应用密目网全封闭，密目安全网设置在脚手架外立杆的内测，并与架体绑扎牢固；
11. 脚手架使用期间严禁拆除主节点处的纵横向水平杆、扫地杆、连墙件；
12. 脚手架上进行电、气焊作业时，应有防火措施和专人看守；
13. 搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内；
14. 结构外脚手架每搭搭一层后，经项目部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。
15. 各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。
16. 脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。
第七节 脚手架拆除安全技术措施
1. 应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件，支撑体系等是否符合构造要求；
2. 应根据检查结果补充完善脚手架方案中的拆除顺序和措施，经审批后方可实施；
3. 拆除前应由项目技术负责人进行安全技术交底；
4. 应清除脚手架上杂物及地面障碍物；
5. 架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设专人指挥，严禁非作业人员入内。
6. 拆除高处架子的作业人员，必须戴好安全帽，系安全带，扎裹腿，穿软底鞋。
7. 脚手架拆除作业必须由上至下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后拆脚手架；分段拆除高差大于两步时，应增设连墙件加固；
8. 拆除立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。
9. 连墙点应该随拆除进度逐层拆除，拆抛撑前，应设置临时支撑，然后再拆抛撑。
10. 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的扣件时，应先通知对方，以防坠落。
11. 拆除时，如附近有外电线路，要采取隔离措施。严禁架杆接触电线，拆除时不应碰坏门窗、玻璃、水落管、地下明沟等。
12. 拆下的材料，应用绳索拴住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆除随运，分类堆放，当天拆当地清。拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。
13. 在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
第八节 应急预案
一、预案目的
提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。
二、应急领导小组及其职责
应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。
1、领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。
2、当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。
3、负责准备所需要的应急物资和应急设备。
4、及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。
三、应急反应预案
1、事故报告程序
事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。
2、事故报告
事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。
3、 现场事故应急处理
施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。
1）火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。
2） 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。
3）高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。
4）其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。
四、应急通信联络
项目负责人：谢海峰 手机：[phone]
安全员：舒长海 手机：[phone]
技术负责人：段海霞 手机：[phone]
医院救护中心：120 匪警：110 火警：119
第九节 脚手架施工图

落地式双排脚手架纵向立面图

落地式脚手架立杆布置局部图

落地式脚手架横向立面图

脚手架入口图

第十节 落地式扣件钢管脚手架计算书
一、依据规范:
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
二、计算参数:
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1。
双排脚手架，搭设高度21米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.5米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.3米，立杆的步距1.5米。
钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用2步3跨，竖向间距3米，水平间距4.5米。
施工活荷载为3kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。
栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.01kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.3kN/m2，高度变化系数1，体型系数0.6。
地基承载力标准值115kN/m2，基础底面扩展面积0.25m2，地基承载力调整系数0.4。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
三、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.35×1.5/2=0.262kN/m
活荷载标准值 Q=3×1.5/2=2.25kN/m
荷载的计算值 q=1.2×0.036+1.2×0.262+1.4×2.25=3.508kN/m

小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:

M=3.508×1.052/8=0.483kN.m
σ=0.483×106/4248=113.793N/mm2
小横杆的计算强度小于205N/mm2,满足要求!

3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:

荷载标准值 q=0.036+0.262+2.25=2.548kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×2.548×10504/(384×2.06×105×101950)=1.92mm
小横杆的最大挠度小于1050/150与10mm,满足要求!
四、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.036×1.05=0.037kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.35×1.05×1.5/2=0.276kN
活荷载标准值 Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN
荷载的计算值 P=(1.2×0.037+1.2×0.276+1.4×2.362)/2=1.841kN

大横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×(1.2×0.036)×1.52+0.175×1.841×1.5=0.491kN.m
σ=0.491×106/4248=115.598N/mm2
大横杆的计算强度小于205N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.036×15004/(100×2.06×105×101950)=0.058mm
集中荷载标准值 P=(0.037+0.276+2.362)/2=1.338kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.146×1337.7×15003/(100×2.06×105×101950)=2.464mm
最大挠度和
V=V1+V2=2.521mm
大横杆的最大挠度小于1500/150与10mm,满足要求!
五、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.036×1.5=0.053kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.35×1.05×1.5/2=0.276kN
活荷载标准值 Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN
荷载的计算值 R=1.2×0.053+1.2×0.276+1.4×2.362=3.702kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
六、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1116
NG1 = 0.1116×21=2.3439kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35
NG2 = 0.35×2×1.5×(1.05+0.3)/2=0.709kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17
NG3 = 0.17×1.5×2=0.51kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.01
NG4 = 0.01×1.5×21=0.315kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.878kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3×2×1.5×1.05/2=4.725kN
风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.3
Uz —— 风荷载高度变化系数，Uz = 1
Us —— 风荷载体型系数： Us = 0.6
经计算得到：Wk = 0.3×1×0.6 = 0.18kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：
N=1.2×3.878+0.9×1.4×4.725=10.607kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：
N=1.2×3.878+1.4×4.725=11.268kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.9×1.4WkMah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
Ma —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩：
Mw=0.9×1.4×0.18×1.5×1.5×1.5/10=0.077kN.m
七、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=11.268kN；
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.602cm；
　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；
　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.5；
　　 M0 —— 计算长度 (m),由公式 M0 = kuh 确定，M0=1.155×1.5×1.5=2.599m；
　　 A —— 立杆净截面面积，A=3.974cm2；
　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；
λ —— 长细比，为2599/16.02=162.219
λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2250.21643039984/16.02=140.463 <210 长细比验算满足要求!
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 M0/i 的结果查表得到0.268；
　　 σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205N/mm2；
经计算得到:
σ=11268/(0.268×397.4)=105.713996887207N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=10.607kN；
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.602cm；
　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；
　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.5；
　　 M0 —— 计算长度 (m),由公式 M0 = kuh 确定，M0=1.155×1.5×1.5=2.599m；
　　 A —— 立杆净截面面积，A=3.974cm2；
　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；
λ —— 长细比，为2599/16.02=162.219
λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2250.21643039984/16.02=140.463 <210 长细比验算满足要求!
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 M0/i 的结果查表得到0.268；
　　 MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.077kN.m；
　　 σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205N/mm2；
经计算得到 σ=10607/(0.268×397.4)+77000/4248=117.527000427246N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
八、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：
[H] = [φAσ-(1.2NG2k+1.4NQk-NXie)] / 1.2gk
其中 NG2k —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 1.534kN；
　 　 NQk —— 活荷载标准值， NQk = 4.725kN；
　 　 gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.112kN/m；
　 　 NXie —— 轴向力钢丝绳卸荷部分，　 NQk = 0.0006002426kN；
　 　 σ —— 钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205N/mm2；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 100.016米。
考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：
[H] = {φAσ-[1.2NG2k+0.9×1.4(NQk+φAMwk)-NXie]} / 1.2gk
其中 NG2k —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 1.534kN；
　 　 NQk —— 活荷载标准值， NQk = 4.725kN；
　 　 gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.112kN/m；
　　 Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.061kN.m；
　 　 NXie —— 轴向力钢丝绳卸荷部分，　 NQk = 0.0006002426kN；
　 　 σ —— 钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205N/mm2；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 90.615米。
取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度 [H]=90.6149978637695米。
九、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
NM = NMw + No
其中 NMw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
NMw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值，wk = 0.18kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:
Aw = 3×4.5 = 13.5m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3
经计算得到 NMw = 3.402kN，连墙件轴向力计算值 NM = 6.402kN
根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = 0.85Ac[f]
根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0.85φA[f]
其中 φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 M/i=30/1.602的结果查表得到φ=0.952；
净截面面积 Ac = 3.974cm2；毛截面面积 A = 18.096cm2；[f] = 205N/mm2。
经过计算得到 Nf1 = 69.247kN
Nf1>NM，连墙件的设计计算满足强度设计要求!
经过计算得到 Nf = 300.11kN
Nf2>NM，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 N1=6.402kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求!
十、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底