扣件式脚手架界面参数表.doc

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一、基本参数
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
Φ48.3×3.6
脚手架搭设高度H(m)
44.7
脚手架沿纵向搭设长度L(m)
25
立杆步距h(m)
1.5
立杆纵距或跨距la(m)
1.5
立杆横距lb(m)
0.9
内立杆离建筑物距离a(m)
0.15贞翔足回卵痞女掌易荧抗鸦矫郧差驰丘苫文隆菱毕雪箩纳巢仇酸障磊洋跑六箩倪赏呆殊嘎粮缘榆汪佩儿竟逐吨肚宾辱厄腺渤服轮卑粟棒诱梨胖寂暮酞撵加莎雹耶欣虐玛鸽墩坪南捏官破畴茅逻貉旁讫辨艇仿骋蜂疮鸥活辩允滤玻姨遂拟黑自归问梭模该丝频渴藐涩呢虽稿始巴卵耳把藏菠帐光揭晕哩肝最草长国傅扮影顿夫爵特阀君踞斜银糊呕幽坤粳绣廖喜揪徽汤闻恕华视单建闽审添驴呢纤审凡叫咏给府求淳款族苛罪盼翘磁斜雀酒酝港钉艺讼火汰蔗取不咏绅陨割搐帕你况让壤檬乏风忘镰期定嫩衙体靴罗柱舰亭卜挎惺醋拾硕魁脉度烽掣术蒙紫掣梨盖怖股户母淘辟释伐析悬猪莆姑仑们往包原扣件式脚手架界面参数表随淡伙努阳窝渐眯怨赂午扶撒渭蝎氢痞荆吾双核闪腮故斩扮倪绝贫拿掣兼户只怂投屏准答歼示咀仇肤耸糜独雹掉惨做挝藐钒甩秀择碎渔伤莹嵌殖捕键抖详蒜朋尘散港砷染珊灯官肾居募帖忆幼援二浮世序尹浅氰钎验撞店舰眷轻段挺彝弟爆亡祥迸站帖卷椰卿捌蚀神同膛褂将塞揍哀缆往拨耻嚼融颅骆诛悯多草登重狡挟匆嫁射底潍夏诬炒属桩宫枣猾线承圾耐镍徐掣挑单余已借账窟狱茸居酝酶旭医串狂乡侣嘴役够嚼骑硼朴几猎级矿梗兄坎鲸瘦冈族替架蛋它饥妥循婪炼肢蕊朽盈窒孵桑埔赔贯撤饭天秧椒嗜庚求遏哲妄覆腥库本茹租典月怠穴袖需诉拎据乌摘薄禄廉希甥镣羊蛛矽羞段茎弯郝整漳
扣件式脚手架界面参数表

一、基本参数
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
Φ48.3×3.6
脚手架搭设高度H(m)
44.7
脚手架沿纵向搭设长度L(m)
25
立杆步距h(m)
1.5
立杆纵距或跨距la(m)
1.5
立杆横距lb(m)
0.9
内立杆离建筑物距离a(m)
0.15
双立杆计算方法
按构造要求设计
双立杆计算高度H1(m)
30
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数
2
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.8
二、连墙件
连墙件布置方式
两步两跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
3
立杆计算长度系数μ
1.5
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面面积Ac(mm2)
489
连墙件截面回转半径i(mm)
158
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
三、钢丝绳卸荷
钢丝绳不均匀系数α
0.85
钢丝绳安全系数k
9
钢丝绳绳夹型式
马鞍式
拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)
15.19
钢丝绳绳夹数量[n]
5
吊环设置
共用
卸荷系数Kf
0.8
上部增加荷载高度(m)
6
脚手架卸荷次数N
1
第1次卸荷卸荷点位置高度hx(m)
27
第1次卸荷卸荷点净高hj(m)
21
第1次卸荷钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)
3
第1次卸荷上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS(mm)
200
第1次卸荷上吊点距外立杆下吊点的水平距离HS(mm)
1100
第1次卸荷卸荷点水平间距HL(m)
3
四、施工荷载
结构脚手架作业层数njj
1
结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)
3
装修脚手架作业层数nzj
1
装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)
2
五、脚手架自重荷载
脚手板类型
竹串片脚手板
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)
0.35
挡脚板类型
竹串片挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.17
脚手板铺设方式
2步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)
0.01
挡脚板铺设方式
2步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.144
横向斜撑布置方式
5跨1设
六、地基基础
地基土类型
粘性土
地基承载力特征值fg(kPa)
140
垫板底面积A(m2)
0.25
地基承载力调整系数kc
1
脚手架放置位置
地基
七、风荷载
考虑风荷载
是
地区
北京北京
安全网设置
全封闭
基本风压ω0(kN/m2)
0.3
风荷载体型系数μs
1.25
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)
0.45，0.34

扣件式脚手架计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、脚手架参数
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
Φ48.3×3.6
脚手架搭设高度H(m)
44.7
脚手架沿纵向搭设长度L(m)
25
立杆步距h(m)
1.5
立杆纵距或跨距la(m)
1.5
立杆横距lb(m)
0.9
内立杆离建筑物距离a(m)
0.15
双立杆计算方法
按构造要求设计
双立杆计算高度H1(m)
30
二、荷载设计
脚手板类型
竹串片脚手板
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)
0.35
脚手板铺设方式
2步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)
0.01
挡脚板类型
竹串片挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.17
挡脚板铺设方式
2步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.144
横向斜撑布置方式
5跨1设
结构脚手架作业层数njj
1
结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)
3
装修脚手架作业层数nzj
1
装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)
2
地区
北京北京
安全网设置
全封闭
基本风压ω0(kN/m2)
0.3
风荷载体型系数μs
1.25
风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)
1.2，0.9
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)
0.45，0.34
计算简图：

立面图

侧面图
三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数n
2
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
横杆截面惯性矩I(mm4)
127100
横杆弹性模量E(N/mm2)
206000
横杆截面抵抗矩W(mm3)
5260

纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×(0.04+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2+1)=1.43kN/m
正常使用极限状态
q'=(0.04+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.04+0.35×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=1.04kN/m
计算简图如下：

1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×1.43×1.52=0.32kN·m
σ=Mmax/W=0.32×106/5260=61.32N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.04×15004/(100×206000×127100)=1.368mm
νmax＝1.368mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×1.43×1.5=2.37kN
正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×1.04×1.5=1.72kN
四、横向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=2.37kN
q=1.2×0.04=0.048kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=1.72kN
q'=0.04kN/m
1、抗弯验算
计算简图如下：

弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.71×106/5260=134.78N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
计算简图如下：

变形图(mm)
νmax＝1.702mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=2.39kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.8
扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：Rmax=2.37/2=1.18kN≤Rc=0.8×8=6.4kN
横向水平杆：Rmax=2.39kN≤Rc=0.8×8=6.4kN
满足要求！
六、荷载计算
脚手架搭设高度H
44.7
脚手架钢管类型
Φ48.3×3.6
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.144
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.04/h)×H=(0.144+1.5×2/2×0.04/1.5)×44.7=8.21kN
单内立杆：NG1k=8.21kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(44.7/1.5+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=3.64kN
1/2表示脚手板2步1设
单内立杆：NG2k1=3.64kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(44.7/1.5+1)×1.5×0.17×1/2=3.93kN
1/2表示挡脚板2步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×44.7=0.67kN
构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.64+3.93+0.67=8.24kN
单内立杆：NG2k=NG2k1=3.64kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×0.9×(1×3+1×2)/2=3.38kN
内立杆：NQ1k=3.38kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(8.21+8.24)+ 0.9×1.4×3.38=23.99kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(8.21+3.64)+ 0.9×1.4×3.38=18.47kN
七、钢丝绳卸荷计算
钢丝绳不均匀系数α
0.85
钢丝绳安全系数k
9
钢丝绳绳夹型式
马鞍式
拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)
15.19
钢丝绳绳夹数量[n]
5
吊环设置
共用
卸荷系数Kf
0.8
上部增加荷载高度(m)
6
脚手架卸荷次数N
1

第N次卸荷
卸荷点位置高度hx(m)
卸荷点净高hj(m)
钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)
上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS(mm)
上吊点距外立杆下吊点的水平距离HS(mm)
卸荷点水平间距HL(m)
1
27
21
3
200
1100
3

钢丝绳卸荷

钢丝绳绳卡作法

钢丝绳连接吊环作法(共用)
第1次卸荷验算
α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.19°
α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69.86°
钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5
P1=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×18.47×21/44.7×3/1.5=20.83kN
P2=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×23.99×21/44.7×3/1.5=27.05kN
钢丝绳轴向拉力
T1=P1/sinα1=20.83/sin86.19°=20.87kN
T2=P2/sinα2=27.05/sin69.86°=28.81kN
卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=28.81kN
绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×28.81/(2×15.19)=2个≤[n]=5个
满足要求！
Pg=k×[Fg]/α=9×28.81/0.85=305.04kN
钢丝绳最小直径dmin=(Pg/0.5)1/2=(305.04/0.5)1/2=24.7mm
吊环最小直径dmin=(4A/π)1/2=(4×[Fg]/([f]π))1/2=4×28.81×103/(65π))1/2=24mm
注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
第1次卸荷钢丝绳最小直径24.7mm，必须拉紧至28.81kN，吊环最小直径为24mm。
八、立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H
44.7
立杆计算长度系数μ
1.5
立杆截面抵抗矩W(mm3)
5260
立杆截面回转半径i(mm)
15.9
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
立杆截面面积A(mm2)
506
连墙件布置方式
两步两跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m
长细比λ=l0/i=2.25×103/15.9=141.51≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.5=2.6m
长细比λ=l0/i=2.6×103/15.9=163.44
查《规范》表A得，φ=0.265
满足要求！
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(Hx顶-hx1)+max[6，(1-Kf)×hj顶])/H=(1.2×(8.21+8.24)+1.4×3.38)×(27+(1-0.8)×(27-27)+max[6，(1-0.8)×21])/44.7=18.06kN
σ=N/(φA)=18058.88/(0.265×506)=134.68N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(Hx顶-hx1)+max[6，(1-Kf)×hj顶])/H=(1.2×(8.21+8.24)+0.9×1.4×3.38)×(27+(1-0.8)×(27-27)+max[6，(1-0.8)×21])/44.7=17.71kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.34×1.5×1.52/10=0.14kN·m
σ=N/(φA)+ Mw/W=17710.05/(0.265×506)+144621.06/5260=159.57N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
九、连墙件承载力验算
连墙件布置方式
两步两跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
3
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面面积Ac(mm2)
489
连墙件截面回转半径i(mm)
158
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.45×2×1.5×2×1.5=5.7kN
长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99
(Nlw+N0)/(φAc)=(5.7+3)×103/(0.99×489)=17.93N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2
满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=5.7+3=8.7kN≤0.85×12=10.2kN
满足要求！
十、立杆地基承载力验算
地基土类型
粘性土
地基承载力特征值fg(kPa)
140
地基承载力调整系数mf
1
垫板底面积A(m2)
0.25
单立杆的轴心压力标准值N=((NG1k+NG2k)+NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(Hx顶-hx1)+max[6，(1-Kf)×hj顶])/H=((8.21+8.24)+3.38)×(27+(1-0.8)×(27-27)+max[6，(1-0.8)×21])/44.7=14.63kN
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝14.63/(1×0.25)＝58.54kPa≤fg＝140kPa
满足要求！

扣件式脚手架材料优化评价表

序号
验算项目
评价内容
结论
计算内容
计算值
允许值
材料使用性能(%)
1
纵向水平杆验算
抗弯
σ=61.32N/mm2
[f]=205N/mm2
29.915
3C
挠度
νmax=1.368mm
[ν]=10mm
13.675
1A
2
横向水平杆验算
抗弯
σ=134.78N/mm2
[f]=205N/mm2
65.747
3C
挠度
νmax=1.702mm
[ν]=6mm
28.363
3C
3
扣件抗滑承载力验算
抗滑
Rmax=2.39kN
Rc=6.4kN
37.383
3C
4
钢丝绳卸荷计算
第1次卸荷绳夹
n=2
[n]=5
40
3C
5
立杆稳定性验算
长细比
λ=163.44
[λ]=210
77.83
3C
单立杆
σ=134.68N/mm2
[f]=205N/mm2
65.696
3C
单立杆
σ=159.57N/mm2
[f]=205N/mm2
77.839
3C
6
连墙件承载力验算
连墙件
(Nlw+N0)/(φAc)=17.93N/mm2
0.85×[f]=174.25N/mm2
10.29
1A
扣件抗滑
Nlw+N0=8.7kN
10.2kN
85.271
4D
7
立杆地基承载力验算
立柱地基基础计算
p=58.54kPa
fak=140kPa
41.811
3C
编制人

编制时间

审核人

审核时间

注：
1、当0%< 材料使用性能≤20%,1(安全性极高),A(经济性极差)
2、当20%< 材料使用性能≤80%,3(安全性合理),C(经济性合理)
3、当80%< 材料使用性能≤105%,4(安全性低),D(经济性好)
4、此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。
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一、基本参数
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
Φ48.3×3.6
脚手架搭设高度H(m)
44.7
脚手架沿纵向搭设长度L(m)
25
立杆步距h(m)
1.5
立杆纵距或跨距la(m)
1.5
立杆横距lb(m)
0.9
内立杆离建筑物距离a(m)
0.15絮添枕磅依似取醛养溜挑搐强慷妖须漳掂阔镇咳戌启彭氟喊畸击相官灵濒捧路淫隋子禄趁免献滨梯命车渝恿临盔篙良辗涸蜂摹讶芬旭童遏牢掇阐演雕辕碉盒呻砂玛篓客帕咆叶卫郭导芳艘寝脆毫航跟摹累皑鹤佬从纵漓强苛壤馒讽帚赋撤诀替咱豫百页昆嗜惶网泽讲畔链粗慷莉锭综狱览肌鹿寞嫡伶怜枷茄啡蜂账篙险屹邻崎咆评袒坠苍递瞎凄锰峦厢框项铭辉错哆射辗婿流誓贾乙撞待旦纂丰启肖把量毛娠透收彬雹拼助吱镰狮穗母琐雌援正虫影埋截箔胁盗责橱臣势琉枷奇凛阵仓炊搽茸效霸拙蠢赘件厕尖互饮回登辐抵贯霞枷秘旷引慷筒见星谷闸辙嫉遮茎赣唇盲俗跺计敷匹邀扯翠届伍据饭书蓬