饲料车间超高模板专项施工方案培训资料样本.doc

DDGS车间（13.5m）高支模专题施工方案 工程名称：黑龙江省盛龙酒精特优级食用酒精技术改造升级项目 建设单位：黑龙江盛龙酒精 监理单位：哈尔滨工业大学建设工程项目管理企业 施工单位：黑龙江省九建建筑工程股份 编制日期：3月20日目 录一、编制说明3二、编制依据3三、工程概况3四、高支模支撑体系设计41、梁和楼板模板高支撑架结构和施工要求42、顶梁板模板高支架体系设计图6五、高支模支撑体系施工81、材料选择82、施工方案选择83、高支撑模板安装94、高支撑模板拆除11六、高支模支撑体系计算书11计算书1：一层顶板支撑体系11计算书2：一层顶梁支撑体系20七、高支模施工组织机构34八、质量控制34九、安全文明施工37十、环境保护方法38十一、监测方法38十二、针对高支模混凝土浇筑制订方法39十三、应抢救援预案39一、编制说明1、本工程一层B轴-D轴/2轴-12轴层高13.5m，属于高支模工程设计范围，故本方案梁板从支撑体系设计、施工及确保方法等方面进行编制。二、编制依据1、建筑施工模板安全技术规程(JGJ162-)2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）3、混凝土结构设计规范GB50010-4、建筑结构荷载规范(GB 50009-)5、钢结构设计规范(GB 50017-)6、建筑施工手册第四版7、建筑施工计算手册8、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-9、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-）10、施工技术三、工程概况 1、总体概况项目内容1工程名称黑龙江省盛龙酒精特优级食用酒精技术改造升级项目2工程地址黑龙江省哈尔滨市双城区站北工业区盛龙酒精院内3建设单位黑龙江盛龙酒精4设计单位吉林石化工程设计5监理单位哈尔滨工业大学建设工程项目管理企业6施工单位黑龙江省九建建筑工程股份 2、建筑概况序号项目内容1占地面积2建筑层数3建筑高度3、结构概况序号项目内容1基础形式静压管桩基础，桩型采取预应力高强混凝土管桩2机构体系框架结构3结构材料钢筋混凝土4抗争等级抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为6度，框架抗震等级为三级四、高支模支撑体系设计1、梁和楼板模板高支撑架结构和施工要求1.1模板支架结构要求：1.1.1梁板模板高支撑架能够依据设计荷载采取单立杆或双立杆；1.1.2立杆之间必需按步距满设双向水平杆，确保两方向足够设计刚度；1.1.3梁和楼板荷载相差较大时，能够采取不一样立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。1.2立杆步距设计：1.2.1当架体结构荷载在立杆不一样高度轴力改变不大时，能够采取等步距设置；1.2.2当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布改变较大，可采取下小上大变步距设置，但改变不要过多；1.2.3高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超出1.5m。1.3整体性结构层设计：1.3.1当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；1.3.2单水平加强层能够每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须和立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数1/3；1.3.3双水平加强层在支撑架顶部和中部每隔10-15m设置，四面和中部每10-15m设竖向斜杆，使其含有较大刚度和变形约束空间结构层；1.3.4在任何情况下，高支撑架顶部和底部（扫地杆设置层）必需设水平加强层。1.4剪刀撑设计：1.4.1 沿支架四面外立面应满足立面满设剪刀撑；1.4.2 中部可依据需要并依构架框格大小，每隔10-15m设置。1.5.顶部支撑点设计：1.5.1 最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆高度不宜大于400mm；1.5.2 顶部支撑点在顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；1.5.3 支撑横杆和立杆连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方法。1.6.支撑架搭设要求：1.6.1 严格根据设计尺寸搭设，立杆和水平杆接头均应错开在不一样框格层中设置；1.6.2 确保立杆垂直偏差和横杆水平偏差小于扣件架规范要求；1.6.3 确保每个扣件和钢管质量是满足要求，每个扣件拧紧力矩全部要控制在45-60N.m，钢管不能选择已经长久使用发生变形；1.6.4 地基支座设计要满足承载力要求。1.7.施工使用要求：1.7.1 精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采取由中部向两边扩展浇筑方法；1.7.2 严格控制实际施工荷载不超出设计荷载，对出现超出最大荷载要有对应控制方法，钢筋等材料不能在支架上方堆放；1.7.3 浇筑过程中，派人检验支架和支承情况，发觉下沉、松动和变形情况立即处理。2、顶梁板模板高支架体系设计图2.1一层高支模立杆、斜撑部署平面图2.2一层高支模剪刀撑部署平面图2.3一层顶板高支模支架立面图2.4一层顶梁高支模支架立面图五、高支模支撑体系施工1、材料选择1.1 顶梁板模板选择15mm厚胶合板，顶梁板支撑系统采取钢管脚手架，支架上放可调油拖，顶梁板模板主龙骨采取483.0钢管，次龙骨选择40mm70mm木方，大于500mm梁选择直径14对拉螺栓。2、施工方案选择2.1一层顶板2.1.1 立杆（支撑钢管）：横向间距600mm，纵向间距600mm，步距1200mm，每个立杆（钢管）上放置油拖。2.1.2 托梁：油拖上放置托梁，托梁采取2根直径48*3.0钢管，做为顶板主龙骨，间距为600mm。2.1.3 次龙骨：托梁上放置40mm*70mm木方，立向放置，做为次龙骨，间距为250mm。2.2 一层顶梁2.2.1 梁下立杆（支撑钢管）：横向间距600mm，纵向间距600mm，步距1200mm。2.2.2 梁下外楞（主龙骨）：选择直径48*3.0钢管，纵向间距600mm。2.2.3 梁下内楞（次龙骨）：选择40mm*70mm木方，梁下设3根。2.2.4 梁侧面外楞（主龙骨）：选择直径48*3.0钢管，纵向间距500mm。2.2.5 梁侧面内楞（次龙骨）：选择40mm*70mm木方，梁下设4根。2.2.6 对拉螺栓：梁高大于500mm增设直径14对拉螺栓，间距500mm，外侧用直径48*3.0双钢管进行加固。2.5 加强层：在支撑架顶部和底部（扫地杆设置层）设单向水平加强层，单水平加强层能够每5米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须和立杆连接。2.6 剪刀撑：沿支架四面外立面应满足立面满设剪刀撑，中部按每隔10m设置。3、高支撑模板安装3.1、模板安装通常要求：3.1.1 模板安装前，必需核查轴线和模板定位线尺寸，确保梁、板、柱模板定位正确。同时，对相关工种上一道质量进行检验，如发觉钢筋位移或下层混凝土表面松软层未剔凿者，应先处理好目前工序后再支模板。3.1.2 模板安装要遵守施工规范和工艺标准要求，确保模板和轴线位置、标高、垂直正确，支撑牢靠稳定和结构构件尺寸正确，不跑模、不涨模、拼缝严密、不漏浆、不错台，不位移、不变形。3.2 顶板模板安装；3.2.1 顶板模板安装工艺步骤：弹线（在墙柱上测出50线和轴线控制线）搭设支架安装大龙骨安装小龙骨调整模板下皮标高铺设面板检验板面标高平整度和梁侧模板连接密实牢靠和平整度清扫预检3.2.2 顶板模板支撑架，从边跨一侧开始安装，先安第一排立杆，临时固定后再安第二排立杆，同时安装好横杆两道，依次逐排安装，调整立杆标高，安装主次龙骨并找平。铺装竹胶板，从一侧开始，模板交接处硬拼拼缝。3.2.3 顶板和梁侧模板连接时，采取搭接方法并在阴角处设有木方，不得设悬挑面板，同时应确保顶板和梁梆垂直，不得出现凹凸错位现象。3.2.4 板模板起拱：起拱高度为全跨长度2L/1000。中间部位起供，周围不起供。注意在起供过程中轻易出现问题是中间部分油托向上升，其它部位油托会出现松动现象，所以要注意中间部位油托上升其它油托一样要逐一检验，确保起供顺畅，支撑稳固。3.3梁模板安装3.3.1先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架可调顶托标高，将其调至预定高度，然后在可调顶托托板上安放木方及梁底，并拉线找平。现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱，起拱高度为跨度2L/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。梁下均增加一根立杆支撑。3.3.2为了预防梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难现象，可采取以下方法：3.3.2.1支模应遵守侧模包底模标准，梁模和柱模连接处，下料尺寸通常应略为缩短。3.3.2.2 梁侧模必需拉线通直将梁侧模钉固。3.4 支撑架搭设：3.4.1 支撑搭设前，对钢管、配件进行检验和验收，严禁使用不合格钢管及配件。对工作面进行清理洁净，不得有杂物。3.4.2 依据立杆平面部署图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底座安放位置要正确，搭设时可采取逐排和通层搭设方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。3.4.3 一层立杆底座：在一层立杆底部垫40板，保持整体受力均匀。3.4.4 水平杆和立杆扣接牢靠，纵横扫地杆离地面高度小于200mm。3.4.5 脚手架立杆垂直度控制，立杆全部绝对偏差50mm。3.4.6 立杆上对接扣件应交错部署：两根相邻立杆接头不应设置在同时内，同时内隔一根立杆两个相隔接头在高度方向错开距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点距离不宜大于步距1/3。3.4.7 立杆、可调托座应依据支撑高度设置，并不超出200 mm。3.4.8 立杆、水平杆及剪刀撑部署应严格按要求部署。3.4.9 模板承重架应和已浇注柱作拉结节点，增强整体稳定性。4、高支撑模板拆除4.1 顶板模板拆除时先拆除板模板，再拆除梁模板，模板拆除时每跨支撑及模板拆除后立即运走码好，并立即进行回顶。板模拆除方法为：将可调螺旋向下退100mm，使龙骨和板脱离，先拆主龙骨，后拆次龙骨，最终取顶板模。拆除时人站在碗扣架下，待顶板上木料拆完后，拆模时间以混凝土同条件养护试块抗压强度为依据，故顶板混凝土应多做一组同条件养护试块。拆模时不要用力过猛，拆下来材料要立即运走，拆模后立即将工作面清理洁净。4.2 底模拆除时混凝土强度要求结构类型结构跨度设计强度标准值百分率（）梁、拱、壳8m758m100板2m502m、8m758m100六、高支模支撑体系计算书计算书1：一层顶板支撑体系1、参数信息:1.1 模板支架参数横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.40；模板支架搭设高度(m):13.26；采取钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方法:方木支撑；扣件连接方法:双扣件，考虑扣件保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；1.2 荷载参数模板和木板自重(kN/m2):0.350；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；1.3 材料参数面板采取胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采取方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方截面宽度(mm):50.00；木方截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :48 3；1.4 楼板参数钢筋等级:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面钢筋面积(mm2):360.000；楼板计算长度(m):4.50；施工平均温度():15.000；楼板计算宽度(m):8.70；楼板计算厚度(mm):100.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元2、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m面板作为计算单元 面板截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板根据三跨连续梁计算。 面板计算简图2.1 荷载计算2.1.1 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重(kN/m)：q1 = 250.11+0.351 = 2.85 kN/m；2.1.2 活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2.2 强度计算最大弯矩考虑为静荷载和活荷载计算值最不利分配弯矩和，计算公式以下: 其中：q=1.22.85+1.42.5= 6.92kN/m最大弯矩M=0.16.920.252= 0.043 kNm；面板最大应力计算值 = 43250/37500 = 1.153 N/mm2；面板抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板最大应力计算值为 1.153 N/mm2 小于面板抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!2.3 挠度计算挠度计算公式为 其中q = 2.85kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6772.852504/(10095004166666.667)=0.002 mm； 面板最大许可挠度 V=250/ 250=1 mm；面板最大挠度计算值 0.002 mm 小于 面板最大许可挠度 1 mm,满足要求!3、模板支撑方木计算:方木根据三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图3.1 荷载计算：3.1.1 钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.1 = 0.625 kN/m；3.1.2 模板自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；3.1.3 活荷载为施工荷载标准值和振倒混凝土时产生荷载(kN)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；3.2 强度验算:最大弯矩考虑为静荷载和活荷载计算值最不利分配弯矩和，计算公式以下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.625 + 0.088)+1.40.625 = 1.73 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.730.62 = 0.062 kN.m；最大支座力 N = 1.1ql = 1.1 1.730.6 = 1.142 kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0.062106/83333.33 = 0.747 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木最大应力计算值为 0.747 N/mm2 小于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.3 抗剪验算：截面抗剪强度必需满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 0.61.730.6 = 0.623 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 0.623103/(2 50100) = 0.187 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值 0.187 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!3.4 挠度验算:最大挠度考虑为静荷载和活荷载计算值最不利分配挠度和，计算公式以下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.712 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.7126004 /(10095004166666.667)= 0.016 mm；最大许可挠度 V=600/ 250=2.4 mm；方木最大挠度计算值 0.016 mm 小于 方木最大许可挠度 2.4 mm,满足要求!4、托梁材料计算:托梁根据集中荷载作用下三跨连续梁计算；托梁采取：钢管(双钢管) :48 3；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传输力，P = 1.142 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN.m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.168 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.09 mm ；最大支座力 Qmax = 3.029 kN ；最大应力 = 168283.347/8980 = 18.74 N/mm2；托梁抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁最大应力计算值 18.74 N/mm2 小于 托梁抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁最大挠度为 0.09mm 小于 600/150和10 mm,满足要求!5、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架荷载包含静荷载、活荷载和风荷载。5.1 静荷载标准值包含以下内容：5.1.1 脚手架自重(kN)：NG1 = 0.15813.26 = 2.096 kN；钢管自重计算参考扣件式规范附录A。5.1.2 模板自重(kN)：NG2 = 0.350.60.6 = 0.126 kN；5.1.3 钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.10.60.6 = 0.9 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.122 kN；5.2 活荷载为施工荷载标准值和振倒混凝土时产生荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.60.6 = 1.62 kN；3.不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 6.015 kN；6、立杆稳定性计算:立杆稳定性计算公式: 其中 N - 立杆轴心压力设计值(kN) ：N = 6.015 kN； - 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵御矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；假如完全参考扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参考扣件式规范表5.3.3；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.4 m；上式计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.2+0.42 = 2 m；L0/i = / 15.9 = 126 ；由长细比 Lo/i 结果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.417 ；钢管立杆最大应力计算值 ；=6014.887/（0.417424） = 34.019 N/mm2；钢管立杆最大应力计算值 = 34.019 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！假如考虑到高支撑架安全原因，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数根据表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2 根据表2取值1.027 ；上式计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.027(1.2+0.42) = 2.553 m；Lo/i = 2553.122 / 15.9 = 161 ；由长细比 Lo/i 结果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.271 ；钢管立杆最大应力计算值 ；=6014.887/（0.271424） = 52.347 N/mm2；钢管立杆最大应力计算值 = 52.347 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽可能利用剪力墙或柱作为连接连墙件，不然存在安全隐患。 以上表参考 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。计算书2：一层顶梁支撑体系梁段:KL19。 1、参数信息1.1 模板支撑及结构参数梁截面宽度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):0.75；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：13.38；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:无承重立杆，方木支撑垂直梁截面；采取钢管类型为483；扣件连接方法:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；1.2 荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；1.3 材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；1.4 梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；1.5 梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为：200mm，200mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；2、梁模板荷载标准值计算2.1 梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土入模温度，取20.000； V - 混凝土浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。依据以上两个公式计算新浇筑混凝土对模板最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。2.2 梁侧模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）根数为4根。面板根据均布荷载作用下三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)3.1 强度计算跨中弯矩计算公式以下: 其中，W - 面板净截面抵御矩，W = 501.51.5/6=18.75cm3； M - 面板最大弯距(N.mm)； - 面板弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上侧压力，包含: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 210mm；面板最大弯距 M= 0.110.982102 = 4.84104N.mm；经计算得到，面板受弯应力计算值: = 4.84104 / 1.88104=2.582N/mm2；面板抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板受弯应力计算值 =2.582N/mm2 小于 面板抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！3.2 挠度验算 q-作用在模板上侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 210mm； E-面板材质弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板最大挠度计算值: = 0.67792104/(10095001.41105) = 0.089 mm；面板最大许可挠度值: = l/250 =210/250 = 0.84mm；面板最大挠度计算值 =0.089mm 小于 面板最大许可挠度值 =0.84mm，满足要求！4、梁侧模板内外楞计算4.1 内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传输荷载，根据均布荷载作用下三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采取木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:W = 6821/6 = 64cm3；I = 6831/12 = 256cm4； 内楞计算简图4.1.1 内楞强度验算强度验算计算公式以下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞最大弯距(N.mm)； W - 内楞净截面抵御矩； f - 内楞强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.21=4.61kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞最大弯距: M=0.14.61500.002= 1.15105N.mm； 最大支座力:R=1.14.6120.5=2.536 kN；经计算得到，内楞最大受弯应力计算值 = 1.15105/6.40104 = 1.801 N/mm2； 内楞抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.801 N/mm2 小于 内楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！4.1.2 内楞挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上侧压力线荷载标准值： q =18.000.21= 3.78 N/mm； E - 内楞弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞截面惯性矩：I = 2.56106mm4；内楞最大挠度计算值: = 0.6773.785004/(100100002.56106) = 0.062 mm；内楞最大许可挠度值: = 500/250=2mm；内楞最大挠度计算值 =0.062mm 小于 内楞最大许可挠度值 =2mm，满足要求！4.2 外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传输集中力，取内楞最大支座力2.536kN,根据集中荷载作用下三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采取2根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:W = 81022/6 = 266.67cm3；I = 81032/12 = 1333.33cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)4.2.1 外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞最大弯距(N.mm)； W - 外楞净截面抵御矩； f -外楞强度设计值(N/mm2)。依据连续梁程序求得最大弯矩为M= 0.254 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm；经计算得到，外楞受弯应力计算值: = 2.54105/2.67105 = 0.951 N/mm2； 外楞抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞受弯应力计算值 =0.951N/mm2 小于 外楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！4.2.2 外楞挠度验算依据连续梁计算得到外楞最大挠度为0.046 mm外楞最大许可挠度值: = 200/250=0.8mm；外楞最大挠度计算值 =0.046mm 小于 外楞最大许可挠度值 =0.8mm，满足要求！5、穿梁螺栓计算 验算公式以下: 其中 N - 穿梁螺栓所受拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.3 =3.66 kN。穿梁螺栓最大许可拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受最大拉力 N=3.66kN 小于 穿梁螺栓最大许可拉力值 N=17.85kN，满足要求！6、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算标准是根据模板底支撑间距和模板面大小,按支撑在底撑上三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为: W = 6001515/6 = 2.25104mm3； I = 600151515/12 = 1.69105mm4； 6.1 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =116.67mm； q - 作用在梁底模板均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.600.750.90=12.39kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.600.90=0.23kN/m；振捣混凝土时产生荷载设计值：q3: 1.42.000.600.90=1.51kN/m；q = q1 + q2 + q3=12.39+0.23+1.51=14.13kN/m；跨中弯矩计算公式以下: Mmax = 0.1014.1320.1172=0.019kN.m； =0.019106/2.25104=0.855N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.855 N/