地下室底板大体积砼施工方案-(2).doc

精选资料金辉商住楼工程地下室底板大体积砼施工方案1工程概况本工程地下室底板总面积约为8300m3，板面标高-16.1m。底板厚度有0.4m（抗浮板）、2.02.5m（办公楼区）和2.83.5m（住宅楼区）。其砼总量为16000 m3，属大体积砼。底板砼强度等级C30（膨胀带、后浇带为C35），抗渗等级1.2Mpa,按设计要求，砼均应掺加8%SS-CAS（3）型砼膨胀剂（膨胀带掺加量提高到10%），并掺加0.9%/ m3的砼用复合纤维。2、施工准备工作:大体积混凝土的施工技术要求比较高，特别在施工中要防止混凝土因水泥水化热引起的温度差产生温度应力裂缝。因此需要从材料选择上、技术措施等有关环节做好充分的准备工作，才能保证基础底板大体积混凝土顺利施工。21材料选择本工程采用商品混凝土浇筑。对主要材料要求如下：水泥：大体积混凝土结构引起的裂缝最主要的原因是水泥水化热的大量积聚使混凝土出现早期升温及后期降温现象。为此在施工中应尽可能采用中低热水泥。细骨料：选用含泥量2，细度模数为2.79，平均粒径0.381的中、粗砂，从而降低混凝土的温升和减少混凝土的收缩，但砂率不宜过大，从而影响混凝土的可泵性。 粗骨料：选用5-40石子，减少混凝十收缩，含泥量1，符合筛分曲线要求可减少用水量，使混凝士收缩和泌水随之减少，骨料中的针状和片状颗料15(重量比)。 外掺料：在混凝土中可掺加缓凝减水剂和粉煤灰，以减少水泥用量，可以改善混凝士和易性和可泵性，延迟水化热释放的速度，放热峰也较推迟，减少温度应力，减小大体积混凝土过程中的冷接缝的可能性。22 混凝土配合比（1）混凝土采用搅拌站供应的商品混凝土，因此要求混凝土搅拌站根据现场提出的技术要求，提前做好混凝土试配。（2）混凝土配合比按JGJ55-2000进行设计，控制水泥用量，掺加粉煤灰、矿粉、有缓凝、减水作用的高效减水剂，以尽量减少水泥水化热。（3）为控制好筏板砼的和易性，利于砼的泵送施工，避免砼坍落度过大造成泌水等情况，砼入泵坍落度一般控制在l7020mm。（4）合理控制砼凝结时间，从砼质量控制和便于现场砼施工两方面考虑，砼初凝时间控制在8小时以上，终凝时间控制在30小时以内。（5）底板砼强度评定采用标养试块60天强度。3、现场准备工作（1）基础底板钢筋及柱、墙插筋应分段尽快施工完毕，并进行隐蔽工程验收。（2）基础底板的地坑、集水坑采用砖胎膜支模。（3）将基础底板上表面标高抄测在柱、墙钢筋上，并作明显标记，供浇筑混凝土时找平用。（4）浇筑混凝土时预埋的降温水管、测温点及保温随需的塑料薄膜、草席等应提前准备好。（5）项目经理部应与建设单位联系好施工用电，以保证混凝土振捣及施工照明用。（6）现场由分管副经理和施工员统筹生产事务。施工模板、钢筋、放线高程控制，机械、电工、材料、试验、技术、质安、劳动力、后勤逐一落实人头负责，并实行内部签字认知的制度，以便分别落实责任。 作业班组必须有管理人员值班，以便分管副经理现场协调劳务事宜。 为保证振捣和布料的中荷、均衡、连续和浇筑质量，按8h三班作业制工作，严禁操作人员连续疲劳作业。同时，配备二班制保洁人员。3砼施工31 砼施工分区将2-7轴与2-8轴间0.4m厚1m宽的膨胀带改为后浇带，底板按后浇带划分为三个区：区为住宅楼区，其中2.8m厚底板宽47.5m，长59.1m,且核心区（13m27.8m的电梯井）厚度更增加到3.5m。砼量约9000 m3；区为办公楼区，底板一般厚2.8m,核心区（电梯井）厚度2.5m。砼量约4000 m3；区为抗浮板区，其底板由抗浮板和独立基础组成，抗浮板厚0.4m, 独立基础高1.01.5m，宽2.03.4m。砼量约3000m3。3.2施工次序按区区区的次序进行砼浇捣，各区段按后浇带隔开，浇捣时间可以间断，但每区砼的浇捣必须连续进行，直至本区段砼全部浇捣完毕。3.3砼施工方法3.3.1混凝土浇筑总原则是从最深最厚处开始浇捣，由深至浅，渐次退行。采用“分区定点，一个坡度，循序推进，一次到顶” 的浇筑工艺。每台砼泵车负责本区域砼的浇筑，采用硬管在上皮钢筋上布料，混凝土在浇捣过程中配备足够的振动机振捣，振捣方法采用梅花形插点法，间距500，不得漏振。浇筑时先在一个部位进行，直至达到设计标高，砼形成扇面向前流动，然后在其坡面上连续浇筑，循序渐进。这种浇筑方法能较好的适应泵送工艺，使每车混凝土都浇筑在前一车混凝土形成的坡面上，确保每层混凝土之间的浇筑间歇时间不超过规定的时间。同时可解决频繁移动泵管的间题，也便于浇筑完的部位进行覆盖和保温。混凝土浇筑时在每台泵车的出灰口处配置12台振捣器，因为混凝土的坍落度比较大，在厚底板内可斜向流淌很远的距离，2台振捣器主要负责下部斜流淌处振捣密实，另外24台振捣器主要负责顶部混凝土振捣。浇捣混凝土时泵管应架高于底板面。浇捣混凝土前，应清理模板内杂物垃圾，清除钢筋表向的铁锈、油污。当混凝土大坡而的坡脚接近顶端模板时，改变混凝土的浇捣方向，从顶端往回浇形成一个集水坑，将多余泌水用软轴泵及时排除。由于泵送砼表面水泥浆较厚，在浇筑后23 小时，初步按标高用长括尺括平，由于混凝土坍落度比较大，会在表面钢筋下部产生水分，或在表层钢筋上部的混凝土产生细小裂缝。为了防止出现这种裂缝，在混凝土初凝前和混凝土预沉后采取二次抹面压实措施。砼浇筑完毕，接近初凝后，采用抹子每间隔约半小时左右搓压一次，每次搓压多遍，搓压后的表面是粗面，不压光（也可采用滚筒压碾数遍），这样可避免其表面龟裂。外墙高出承台的300高止水部分待墙底下的底板混凝土浇筑05h后方能浇筑上凸部分。在初凝时间内，对己浇筑的混凝土进行一次重复振捣。施工注意的几个问题：砼的泌水处理：大流动性砼在浇筑、振捣过程中，上涌的泌水和浮浆顺砼坡下流到坑底，坑底预留集水坑，使大量泌水顺砼垫层流向集水坑，然后通过集水坑内的潜水泵排出坑外。当混凝土大坡面的坡脚接近顶端模板时，改变混凝土浇筑方向，即从顶端往回浇筑，与原斜坡相交成一个集水坑，另外有意识地加强两侧模板处的混凝土浇筑，使集水坑逐步缩小成小潭，用软轴泵及时排除，采用这种方法排除最后阶段的所有泌水。膨胀带砼的浇筑：膨胀带砼的施工配合比不同，强度提高一级为C35，且膨胀剂掺量提高，因此该区域的砼由专门的砼泵来输送，膨胀带内砼与底板砼同期浇筑，以两种砼的结合面不出现冷缝为原则。现场砼抽检，抗压、抗渗试块制作按相关规范和规程办。3.3.2泵送砼浇筑量和砼泵的安排1）泵送砼浇筑量在底板的后浇带与浇筑边界之间浇筑砼是不允许出现冷缝的，施工中为保证后一部分浇筑的砼在前一部分浇筑的砼初凝之前浇筑，砼浇筑供应量应满足下式：Q=KHLB/TQ砼浇筑量K均衡系数1.11.2 H砼分层浇筑自流厚度，取为0.5mL后浇带与浇筑边界之间的距离B砼浇筑自然流淌长度，取板厚的810倍T砼初凝时间。现以区为代表计算Q值：K=1.1，H=0.5m，L=47 m，T=10h，B=103.2m（区板厚平均取3.2m厚）。则区砼浇筑供应量为Q=KHLB/T=1.10.547103.2/10=82.72m3/h2）泵车配置区板最厚，砼量最大。采用4台固定泵和1台汽车泵以膨胀带为界，由最厚的核心区向外渐次后退浇筑，而汽车泵负责膨胀带砼的浇筑（膨胀带砼强度高一个等级），按5台泵每小时140m3的浇筑速度计算，约64个小时浇捣完毕。区浇捣方法同区，采用3台砼泵施工，计划浇筑完成时间为48小时。区的底板较薄，采用2台砼泵施工。3）生产、运输、浇筑的协调 各环节必须保持中荷、均衡、连续的原则安排生产。不管是设备还是现场操作工人，都不得超负荷进行。各环节的设备、人力都应保持到最佳状态，并有应急更换的能力。 4）生产、运输、泵送工程量 搅拌站可根据以上数据作适当调整，但必须通报现场施工单位，得到现场施工单位的认可后才能调整。调整的原则仍然是更好地满足中荷、均衡、连续的原则。5）振捣、照明设备 每台泵车配备6台振动器，备用6台，振动棒1520根，其中8m长10根，其余为6m长；动力电箱6个，照明电箱45个，碘钨灯9盏或采用其它照明。6）平面浇筑布置图（详见附图）4 大体积砼温控措施4.1 区砼埋设冷却水管区砼由于体量大，为确保降低砼体内外温差，采用在砼内部布置冷却水管，通过低温水循环降低砼中心区域的温度。冷却水管采用503.0金属管，管道水平埋置于砼体中间，管距1.31.4m，整个冷却系统由7个独立的冷却管道组成。为使同管路各部分温度均匀，可将通水循环设计成水流方向可变，冷却水可采用基坑降水系统抽出的地下水。11一般来说，埋置冷却水管通水降温可削减砼早期20%25%的水化热。4.2 大体积砼测温控措施4.2.1测温目的及依据由于水泥水化热在砼中造成内外温差过大，以及升、降温度过程产生的温差、收缩可能导致大板开裂，而适当降低温差可减少温度应力以及由此产生的温度裂缝。根据现行国标砼结构工程施工及验收规范GB50204-2002、普通混凝土配合比设计规程JGJ552000中有关规定，该工程基础浇筑时必须进行同期温度控制。1. 砼结构工程施工质量验收规范GB50204-2002中第7.4.7规定，对大体积混凝土地养护，应根据气候条件按照施工技术方案采取控温措施。2.高层建筑箱形与筏形基础技术规范JGJ6-99第6.7条要求：施工中应对大体积混凝土进行测温工作，指导混凝土养护等。3.混凝土随着温度的变化而发生膨胀或收缩现象，称为温度变形。这种温度变形，在施工阶段正处于剧烈变化状态；在使用阶段也长期存在。由于建筑工程的大体积混凝土，一般都处于室内或埋入地下，在使用阶段受外界气温变化影响不大，因此由温度变形而引起的开裂现象较少。但在施工阶段，情况则不一样。一方面，混凝土在硬化期间，水泥会放出大量的水化热，内部温度不断上升，由于混凝土内部最高温度与外界气温相差悬殊，温度梯度很陡，因温度变化而引起的体积膨胀，在结构物表面产生巨大的应力。另一方面，在后期降温过程中，体积随之收缩，由于受到基础或已浇筑的老混凝土的约束，在混凝土内部引起拉应力。当这些拉应力超过混凝土的抗裂能力时，即开始出现裂缝。所以大体积混凝土在施工阶段，必须解决好温度变形而引起的混凝土开裂问题（即早期开裂）。4.温度控制的原则：混凝土的中心温度与表面温度之间的差值小于25；经过计算确认结构物混凝土具有足够的抗裂能力时，允许不大于2530。混凝土养护时的温度控制方法，一般可分为两大类：第一类是降温法，即在混凝土浇筑成型后，通过循环的冷却水进行降温，借以降低混凝土内外的温差。第二类是保温法。根据设计文件，本工程采用保温法。5.本工程温度控制目标：最大温差（中心温度与表面温度之差）不超过25。4.2.2测温点布置测温点布置表楼号测点数合计办公楼2.0m1242办公楼2.5m2住宅楼2.8m24住宅楼3.5m41、测温点分布：混凝土内部温度温度测试布点原则：根据相关规范规定，每20100m2布置一个测温线，每线由5个测温点组成。电梯井是混凝土最厚、温度最高的区域，应有一定的测温点。 、区底板砼测温点平面布置图区底板测温点剖面图 2、为掌握基础内部实际变化情况，防止内外温差超限值而产生收缩裂缝，我们对深坑和大底板基础内部均进行测温记录，密切监视温差波动，以指导混凝土的养护工作。 3、测温设备采用“大体积混凝土温度计算机自动测试仪”。温度传感器件混凝土浇捣之前预先埋设存测点位置上。在主楼深坑内及入底板内布置若干个测点。温度传感器工作端温度、温差、薄膜温度以及环境温度的数据与曲线用电脑打印绘制。如混凝土中内外温差超过控制要求时，系统将马上报警。 4、采用国内先进的智能温度巡检系统XX-16 型多点测温仪，WZC-010铜热电阻作为测温探头测温，配以导线。铜热电阻与导线必须焊接可靠，然后用环氧树脂封闭，并进行老化处理，确保不渗水。 5、测温时间规定：自混凝土入模至浇捣完毕的前3天期间内每1小时测温l次：第4-6天，每2小时测温l次；以后每4小时测温l次。一般14天后可停止测温，或温度梯度 0.75ft=0.751.43=1.07Nmm（C30混凝土抗拉强度设计值ft=1.43 Nmm） 说明养护期间混凝土可能出现裂缝，故应采取降低综合温差，防止出现裂缝。规范规定，设计无具体要求时，大体积混凝土内外温差不宜超过25。4.4大体积混凝土养护措施4.4.1 3d时砼内部最高温度a)大体积砼浇筑3d时的绝热温升T（3）：水泥用量mc=334，水泥水化热Q=375，砼比热C=0.97，m值查表10-82，龄期3d之值为m=0.406 则：T（3）=mcQ(1-e-mt)/(c) =334375（1- e-0.4063 ）/（0.972400） =37.9b)大体积混凝土内部最高温度Tmax=Ti+TtTi为砼浇筑温度，综合取为30Tt= T（3）=37.9降温系数=0.71（按板厚3.5m）则Tmax=30+37.90.71=56.94.4.2 保温措施 根据本工程的特殊情况，内外温差控制指标采用25，混凝土入模温度为30，底板中心最高绝对温升为56.9（Th）。则 根据混凝土保温材料计算公式 式中 为保温材料的导热系数，取0.14 入为混凝土的导热系数，取2.33 Kb为传热系数修正值，取1.8 T2为混凝土表面温度，T2= Tmax-25=56.9-25=31.9 Tq为大气平均温度，取15 Tmax为计算混凝土最高温度56.9， 则 =0.53.50.14（31.9-15）1.8/2.33（56.9-31.9）=0.12m 现场实际施工时根据此测算，在砼表面用木蟹压紧平整后，覆盖三层草袋及三层塑料薄膜，覆盖工作必须严格认真贴实，薄膜幅边之间搭接宽度不少于10cm，草包之间边边拼紧，不得有混凝土露面的部位，确保保温材料对底板的保温养护。养护期间浇水视具体情况而定。以防砼产生干缩裂缝，并使水泥水化顺利进行。 大体积混凝土浇筑后的前三天，混凝土处于升温阶段，混凝土内部温度达近60。为了严格控制大体积混凝土的内外温差，确保混凝土的质量，在混凝土浇捣结束，待其初凝开始，基本可以上人行走而无脚印时，即覆盖一层塑料薄膜作养护，上面再盖覆盖三层草袋二层塑料薄膜起保温保湿作用。由于在塑料薄膜、草包覆盖条件下，保温充分发挥混凝土徐变特性，降低温度应力，减少混凝土降温梯度，控制有害裂缝出现。在一周后去掉部分塑料薄膜，浇水养护，浇水时间安排在白天有太阳的时候，不至于由于水温低而突然降低草包温度，加强混凝土早期养护，浇水养护时间不少于l4d。4.4.3 放弃保温措施的前提前 提 在测温数据指导下，即温度达到最大峰值后，呈回落趋势，当内部与大气温差不大于25，方可部分掀去 全部草包不可在同一天全部掀去或成片掀去，分二天进行，每天采用间隔夹花方式掀去12左右，使温度通过有限的空间逐步散去，避免急剧降温，余下部分草包在第二天掀去 为了不影响工期，弹线进行下道工序施工时，成条状提前掀去部分草包，在晚上停止施工时重新覆盖草包于混凝土面4.4.4保温养护措施 混凝土浇筑后l2h或混凝土终凝后，实行保温养护，防热散失大，引起混凝土的芯部与表面间温差大于25，引起混凝土裂缝。要求温差不大于25。 终凝后每34h揭开塑半布喷水养护，保持混凝土表面湿润为准。 复膜养护期l5d，待测温分析图结果出来以后，由总工程师发布拆除保温养护的指令，其余任何人不得擅自发出拆除保温养护的指令。从第4天起，可局部揭盖放线，弹好线随即覆盖(不可大面积揭盖)。扎筋后，剪力墙、暗柱部位可局部露出关模，其余部位仍应覆盖到解除保温指令为止。 底板混凝土保温养护示意图5 、大体积混凝土渗水防治措施 本工程大底板面积大，设置了1条后浇带和多条膨胀加强带将结构分区分段，有效地减少了收缩应力。后浇带采用微膨胀混凝土，抵消混凝土收缩产生的裂缝。并保证在同部位砼浇捣60天后进行浇筑。 控制大体积混凝土升温，选用中热或低热的水泥品种，取得没汁同意，充分利用混凝土后期强度，掺加减水缓凝剂，并掺加粉煤灰代替部分水泥。控制混凝土出机温度和浇筑温度。 优先采用540mm粗骨料连续级配，减少针片含量。优先采用中、粗砂。 提高混凝土施工质量，确保混凝土均匀密实，减少混凝土收缩，提高混凝土抗拉强度。6 、施工质量、安全控制措施 1）严格把好原材料质量关，水泥、碎石、砂及外掺剂等级要达到国家规范规定的标准，及时与砼供单位沟通信息。合理设计砼配合比，掺用外掺剂，以减少水泥用量，降低水化热，并增强砼的和易性，砼的原材料允许重量偏差为：水泥、外掺混合材料、水、外加剂溶液2，粗细骨料3。 2）浇筑前清除淤泥和杂物，堵严缝隙和孔洞，按设计要求留置施工缝。施工中对原材料严格计量，控制配合比的重量比。施工中保证规定浇筑层厚度，并按设备规定遵守搅拌最短时间、间歇时间、振捣时间。砼浇捣分点振捣，先振捣料口处砼，然后进行全而振捣。严格控制振捣时间、移动间距、插入深度，严禁采用振动钢筋、模板方法来振实砼。 3）混凝土强度分批进行验收，每个验收项目应按现行国家标准确定。评定砼强度的试块时，按规范的规定取样、制作、养护和试验，其强度必须符合该规范规定的强度值。混凝土振捣密实，做到无空洞、无露筋、无缝隙夹渣层。在泵送过程中，受料斗内心具有足够的混凝士，泵送间歇时间超过45分钟，立即冲洗管内残留混凝土。 4）施工期间，专职安全员对现场进行巡视。检查临时电箱的接驳安全和施工人员安全防护措施是否到位。如有不符合安全规程的及时提出整改。6 与土方工程的协调 1）在进场后，立刻进行底板施工的准备工作。对底板的钢筋翻样，将翻样清单交至钢筋加工场，确定钢筋加工完成运至工地时间为底板施工前。 2）在最后一层土方开挖前，即准备进行底板施工。对运至现场的钢筋验收合格后，分类堆放。 3）基坑某一区域挖至坑底标高后，立即浇捣垫层。初凝后，组织关砌人员进行轴线引测，调运钢筋至坑底，组织钢筋绑扎。 4）钢筋调运必须由专人指挥，严格按照安全规程和施工组织设计执行，避免碰撞闱护结构而造成基坑的危险。5）每一块区域挖土完成后，重复上述步骤。分部、搭接完成底板钢筋绑扎。7 基坑围护应急措施7.1对于基坑施工，应建立对各项可能出现危害的防范预警机制，建设全方位、多手段、应急应变能力强的现场组织体系，增强施工现场应急能力和抗御风险能力，随时做好应对突发事件准备。 从管理措施上：在事故应急领导小组下设置三个工作小组，公司总经理、总工程师负责事故抢险小组工作；公司副总经理负责事故现场抢险保险小组、事故现场伤员抢险小组；公司工会、安全工程师、公司安全、工程、保卫、物资、总务、办公室、技术、质量、人事部门负责人、工经部经理、项目部经理及相应岗位人员按集团文件要求参加三个工作小组的工作。 在技术措施上：基坑施工阶段是整个施工过程的关键，这段时期对周围环境的影响是最大的，除有预警措施外，还必须有应急措施，才能确保整个基坑工程的施工安全。7.2基坑围护监测 目前基坑围护桩基本完成且降水和基坑围护监测已由相关单位实施，在工程的整个施工过程中，采用科学方法和有效手段获取位移变化信息，使监测数据能及时、准确的反映实际情况，做到信息化施工，以确保在施工过程中围护体系和周边道路、地下管线和临近建筑物的安全，使整个工程地下施工能顺利进行。 在施工过程中，实施以下监测项目，监测工期从挖土、结构施工、底板施工开始至工程结束，其频率及规范规定的报警值等列表如下：编号监测项目频率报警值1围护桩顶部沉降监测1次天5mm日，20mm累计2围护桩顶部水平位移监测1次天5mm日，20mm累计3基坑外地下水位监测1次天下降750mm4坑周地表沉降1次天20mm累计基坑降水、护壁及基坑围护监测方案详见中建西南勘察设计研究院编制并实施的基坑降水、护壁方案设计及施工组织设计。7.3对基坑变形过大的应急措施 1、在变形达到报警值时，如果此部位是由于重车经常开行的地方，则立即调整上部荷载作用位置，减少对围护桩的扰动； 2、在变形过大处，在围护桩结构上增加l2道锚杆，保证基坑侧臂的稳定性。如在地下室结构施工阶段，基坑变形由于时间原因而增大时，可从楼层板上设型钢临时支撑传力，回土后拆除。7.4应急管理实施 将监控信息化实施中所得的各种图表、各类数值，及时向技术、安全、施工、质量等各部门传送。各部门得到信息后认真分析、处理，以利更好地指导施工，确保施工安全进行。通过分析比较，若信息数据超出规定的报警值时，一方面需加大监测信息的密度，另一方面有关部门应采取必要的应急防范措施，将危险降低到最低程度。可修改编辑17 / 35刍议实际利率法在债券筹资业务核算中的运用【摘要】按各期应付债券总账余额和实际利率确定应承担的债券利息费用按票面利率确定各期应付债券总面值的应付利息各期承担债券的利息费用与应付利息的差额形成了应摊销的债券溢折价额【关键词】确定实际利率；债券利息费；摊销溢折价；账务处理企业在发行长期债券筹资业务中产生的溢折价应当在到期前的各期间内按照实际利率分摊实际利率法核算应付债券的利息费用要求企业按照各期应付债券的负债总额和债券实际利率确定各期承担的债券利息费用采用实际利率确定各期承担的利息费用能更合理体现各期应付债券的负债资金应承担利息费用的配比性要求2006年财政部发布的会计准则第22号金融工具确认和计量第十四条规定企业应当采用实际利率法确认各期应负担金融负债的利息费用从而分摊债券的溢折价笔者认为宜从以下方面把握实际利率法在核算长期债券筹资业务中的运用方法即长期债券筹资业务核算的初始计量、确认各期应承担债券利息费用的后续计量以及在应付债券转换处置业务中的运用一、实际利率法在长期债券筹资业务初始计量中的运用企业发行的长期债券也可以从多个角度分类比如按照付息方式可分为到期一次性还本付息和分期付息的债券；按照是否承诺未来转化为股票分为可转换债券和不可转换为股票的还本付息债券；按照发行价格方式可以划分为溢价、折价或平价方式发行的债券；按照计息方式分为单利法计息和复利法计息的债券等无论属于哪支类型的债券采用实际利率法核算债券的筹资业务都需要在“应付债券”总账下专设“面值”、“应计利息”、“利息调整”明细账对于按期付息的债券应当专设“应付利息”总账核算结算形成的未付利息额发行债券取得了筹资额的会计处理为借银行存款（实收总额）贷应付债券面值利息调整举例说明如下假设光明公司在2007年1月1日经批准委托代理商在证券市场发行了5年期面值100元/张票面年利率9%到期一次性还本付息的债券100000张即总面值1000万元发行当日起开始按照单利法计息确定的发行价格为102元/张发行取得资金用于增补生产经营资金发行期间7天冻结全部申购资金所取得利息收入10万元承担的发行费用4万元已经签发了支票支付给代理商发行后直接在市场上市交易光明公司在发行期已经全部销售了债券并取得了筹资款发行债券手续费从发行债券取得资金和冻结申购资金取得利息的存款账户中支付在2007年初发行债券取得资金的会计处理为借银行存款10260000贷应付债券-面值10000000-利息调整260000二、实际利率法在核算各期应承担债券利息费用中的运用实际利率法在核算企业长期债券筹资业务中运用的核心内容是对债券利息费用的核算笔者认为应特别重视把握以下要点第一确定应付债券筹资额的实际利率发行债券的筹资额应当等价于未来支付债券利息和偿还债券本金的总现值从而计算确定其中的折现率即通过下列关系式解方程确定实际利率债券的发行价未来各期支付债券利息额的总折现值到期偿还债券本金额的折现值第二按照实际利率和应付债券结余额确定各期承担的债券利息费用某年应确认的债券利息费用应付债券额×实际年利率第三确定各期应付债券利息与承担债券利息费用额之间的差额企业需按持有债券的面值及票面利率确定应付的债券利息,这反映了债券发行企业与债券购买者之间的利息结算关系；按应付债券额及实际利率水平确定当期应承担的债券利息这反映了企业形成的利息费用额；各期应付债券利息与债券利息费用额之间的差额形成为债券溢价或折价的摊销额第四编制相应业务的会计分录借财务费用或在建工程(应付债券余额×实际利率)应付债券利息调整（差额）贷应付债券应计利息（面值×票面利率）注对于符合资本化条件的借款费用应当形成在建工程；对于分期付息的债券应当计入到“应付利息”总账中在上述举例条件中,光明公司各期应承担债券利息费用的会计处理方法如下一是计算光明公司在2007年1月1日发行该债券筹资的实际年利率i注如果债券发行的费用大于债券发行期间冻结申购资金的利息收入额规定该差额形成财务费用或在建工程等账户在计算实际利率时不需要考虑；但本题中的债券发行费用小于债券发行期间冻结申购资金得到的利息该差额作为债券发行的溢价并入应付债券账户核算二是确定各期应承担的利息和应支付的利息、转回的债券数额、债券总账余额等项目额2007年末结计当年形成的应付债券利息=债券总面值×票面年利率=10000000×9%=9000002007年末确认当年应承担的债券利息费用额=该年初应付债券总账余额×实际利率=10260000×7.163%=734923.802007年应摊销转回债券溢价=应付利息-承担的债券利息费=900000-734923.8=165076.2元2007年末应付债券总账余额=年初总账余额+当年应付利息-当年摊销溢价转回的债券数额=10260000+900000-165076.2=10994923.8依次类推计算2008年后各年应付债券的利息下表反映各项目数额的计算过程和结果三是承担债券利息费用的会计处理2007年末结计利息和摊销债券溢价业务的会计分录借财务费用734923.80=10260000×7.163%应付债券-利息调整165076.2=900000-734923.8贷应付债券-应计利息900000=10000000×9%2008年末结计利息和摊销债券溢价业务的会计分录借财务费用787566.39=10994923.8×7.163%应付债券-利息调整112433.61=900000-787566.39贷应付债券-应计利息900000=10000000×9%2009年末结计利息和摊销债券溢价业务的会计分录借财务费用843979.77=11782490.19×7.163%应付债券-利息调整56020.23=900000-843979.77贷应付债券-应计利息900000=10000000×9%2010年末结计利息和摊销债券溢价业务的会计分录借财务费用904434.04=12626469.96×7.163%贷应付债券-应计利息900000=10000000×9%应付债券-利息调整4434.04=900000-904434.04（表示形成财务费用的利息大于应付利息）2011年末结计利息和摊销债券溢价业务的会计分录借财务费用969096=14500000×7.163%贷应付债券-应计利息900000=10000000×9%应付债券-利息调整69096=900000-969096（表示形成财务费用的利息大于应付利息）2011年末利息调整明细账余额=260000-165076.2-112433.61-56020.23+4434.04+69096=02011年末应计利息明细账余额=900000×5=4500000元2011年末应付债券总账余额=1000万元+450万元+0=1450万元2011年末应付债券到期还本付息业务的会计处理借应付债券-面值10000000-应计利息4500000贷银行存款14500000三、实际利率法在可转换债券业务核算中的运用笔者认为应用实际利率法核算可转换债券业务应着重把握两个要点一是需要计算发行债券的实际收款额与债券按照发行当时市场利率确定现值的差额,该差额形成资本公积；再计算债券面值与债券现值（即公允价）之间的差额该差额形成利息调整；二是在条件具备时将可转换债券转换为股票从而解除债务但一般债券是在到期日偿还债券本息后解除了债务在转换股票之前各期间的账务处理方法与一般债券相同见下列核算案例假设前进公司在2007年1月1日经过批准发行了总面值1000万元票面年利率6%5年期按年付息每年12月31日付息发行时的市场年利率9%扣除发行费用后实际收到发行价款900万元发行2年后可以转换股票按照每10元债券转换1股股票股票面值为1元/股设在可转换股票日可转换债券的持有者都行权办理了转换股票手续第一2007年初发行可转换债券需计算有关项目数额和编制的会计分录方法为_债券面值1000万元债券现值（公允价）883.4万元发行价900万可转换债券的现值（即公允价）=到期前未来各年利息额的现值+到期债还本金的现值=1000万×6%×5年及9%年利率的年金现值系数+1000万×5年及9%的复利现值系数=60万×3.89+1000万×0.65=233.4+650=883.4万元发行可转换债券形成的折价（利息调整账户额）=面值-现值（公允价）=1000-883.4=116.6发行债券实际收款与债券现值（公允价）之间的差额=900-883.4=16.6万元借银行存款9000000