分线盒塑料模具设计说明书.doc

摘 要分析了分线盒的结构特性，使用Pro/E软件进行分模设计，运用注塑模设计专家(EMX)外挂进行其模架的设计。为了减少试模次数，减少设计成本，选用Moldflow软件对塑件进行模具设计的优化分析，并对分线盒注塑模进行了流动模拟分析。在进行塑件3D设计后，运用CAD进行2D的排位，制图和出图。重要注射模的定模机构、动模机构、浇注系统、导向装置、顶出机构、抽芯机构、冷却和加热装置、排气系统等的设计。塑件流动模拟分析内容涉及：充填分析、保压分析、残余应力分析。重要涉及，充填时间、平均速度、气穴、熔接痕、体积收缩率、塑件变形等，由此获得满意合理的浇口数量和位置。分析了减少塑件成本的方法，针对批量不大的不同规格结构形式的分线盒，设计成一模多用的模具。只需更换模具中的几个关键零件就可以生产多规格形式的塑件，减少模具数量，成本费大幅度减少。 关键词：分线盒； CAD/CAE； 流动分析； 一模多用； 滑动型芯目录1 绪论12 塑件工艺分析22.1 塑件分析22.2 塑件的原材料分析及工艺参数32.2.1 塑件的原材料分析32.3 HPVC的注射工艺参数42.4 HPVC的重要性能指标43 注塑机的选型53.1 所需注射量的计算53.1.1 塑件质量、体积计算53.2 注射机型号的选择53.3 型腔数量及注射机有关工艺参数的校核63.1.1 型腔数量的校核63.1.2 注射机工艺参数的校核63.1.3 安装尺寸校核73.1.4 开模行程和推出机构的校核73.1.5 模具尺寸与拉杆内间距校核84 分型面的选择94.1 拟定型腔数量和排列方式105 浇注系统设计115.1 主流道的设计115.2 主流道衬套的形式115.3 浇口的结构形式125.4 浇注系统的平衡126 成型零件的结构设计和尺寸设计136.1 成型零部件的结构形式136.1.1 凸凹模的结构设计136.1.2 成型零部件的工作尺寸的计算136.1.3 型腔零件强度、刚度的校核147 脱模机构的设计167.1 脱模推出机构的设计原则167.2 推出机构的设计167.2.1 脱模力的计算167.2.2 拟定顶出方式及顶杆位置177.2.3 推杆强度计算178 侧抽芯机构的设计188.1 滑动堵头与滑动型芯设计188.2 斜导柱长度的计算189 温度调节系统209.1 冷却系统的设计原则209.2 冷却介质的选用209.2.1 冷却系统的粗略计算2010 模架的拟定2111 塑件的Mold flow分析2211.1 有限元法介绍2211.2 分线盒模型前解决2211.3 分线盒注塑模流动分析及改善23 致 谢28参考文献291 绪论塑件的生产成本涉及原料费、水电费、人工费、 模具费等，其中原料费、水电费、人工等与生产塑件的数量成正比关系，模具费分摊到每个塑件的费用与生产塑件的数量密切相关，即模具生产塑件的数量越多，模具费分摊到每个塑件的费用就越少,注射模设计制造周期长，精度规定高，价格昂贵，因此注射模适合大批量生产，但如图1所示分线盒塑件，需求量不大或在一段时间内需求量不大，而规格、型号较多，如每一个规格、型号塑件都做1副模具，模具数量多，生产周期长，制造费用高，成本高， 缺少市场竞争力。现设计 1副一模多用的注射模，只需更换模具中的几个关键零件就可生产多种规格塑件，成本大幅度减少，提高了市场竞争力，公司经济效益也显著提高。2 塑件工艺分析 2.1 塑件分析分线盒重要用于通讯、网络等的分线管接线。从使用规定看，分线盒具有高电绝缘性和难燃、阻燃特性，防尘防潮，因此分线盒塑料选用硬聚氯乙烯(HPVC)。HPVC成型性能好，使用性能稳定，货源充足，价格合理，收缩率 0615，溢料值 0.06mm，可满足使用和成型规定。 图 (a)为四通分线盒，有 4个通路口， mm通路口与分线管相配，6402mm尺寸与分线盒盖相配，这2组尺寸精度规定较高，其余尺寸精度只作一般规定。塑件上4个通路mm与分线盒的主分型面垂直，为外侧凸起和侧孔，为便于开模取件必须设计侧抽芯结构，并且为节约制导致本，侧抽芯的结构必须实现一模多用，只需要更换其中的部分零件就可以生产5种不同规格的制品。要生产的制件如图2-1所示图2-1 分线盒二维图图2-2 分线盒三维图2.2 塑件的原材料分析及工艺参数2.2.1 塑件的原材料分析塑件的原材料采用硬聚氯乙烯（HPVC）属热塑性塑料。从实用性能上看，有较好的抗拉、抗弯、抗压抗冲击性能，有较好的电器绝缘性能。但热稳定性较差，长时间加热会导致分解，放出氯化氢气体。从成型性能上看，易放出氯化氢，必须加入稳定剂和润滑剂，并严格控制温度及熔料的滞留时间，模具浇注系统应粗短，进料口截面易大，模具应有冷却装置。a) 尺寸精度分析b) 根据任务书的规定：该零件工作尺寸的制造精度为IT9级。塑件最大壁厚为3mm,最小为2mm,壁差为1mm,较均匀，有助于零件成型。从课本塑料成型加工与模具表4-2得：壁厚为2mm.c) 表面质量分析 d) 该零件的表面除规定没有缺陷、毛刺、内部不得有导电杂质外，没有特别的表面质量规定，故比较容易实现。2.3 HPVC的注射工艺参数（a）、注射机：螺杆式（b）、螺杆转速(r/min)：1525（c）、料筒温度（）： 后段：150160 中段：165170 前段：170180（d）、喷嘴温度（）： 180200 ；喷嘴形式：通用型。（e）、模具温度（）： 3060 （f）、注射温度（）： 190215（g）、注射压力（MPA）：80130 （h）、保压压力（MPA）：4060 （i）、成型时间（S）：注射25；保压1540；成型周期4090；冷却1540。2.4 HPVC的重要性能指标表2-1 HPVC的重要性能指标密度（g/cm3）1.35-1.45屈服强度/Map35-50质量体积（cm/g）0.69-0.74抗拉强度/Map35-50吸水率24h/%0.07-0.4拉弯弹性模量/Gap2.4-4.2玻璃化温度/87抗弯强度/Map90熔点/160-212弯曲弹性模量/Map0.05-0.09计算收缩率/%抗弯强度/Map比热容/（j/(kg*k)）1260抗剪强度/Map3 注塑机的选型注射机为塑料注射成型所用的重要装备，因此设计注射模是应当具体了解注射机的技术规范，才干设计出符合规定的模具。注射机规范的拟定是根据素件的大小及型腔的数目和排列方式，再拟定模具结构形式及初步估算外形尺寸的前提下，设计人员应对模具所需的注射量、锁模力、注射压力、拉杆间距、最大和最小模具厚度、推出形式、推出位置、推出形程，开模距离等进行计算。根据这些参数选择一台和模具相配的注射机。3.1 所需注射量的计算3.1.1 塑件质量、体积计算根据任务书提供的塑件图样，建立塑件模型并对此模型分析得： 塑件体积 ： 塑件质量： （1） 浇注系统凝料体积的初步计算可按塑件体积的0.6倍计算，由于该模具采用一模一腔，所以浇注系统凝料体积为： （2） 该模具一次注射所需塑料 体积： （3-1） 质量： （3-2）3.2 注射机型号的选择近年来我国引进注射机型号很多，国内注射机生产厂的新机型也日益增多。掌控使用设备的技术参数是注射模型设计和生产所必需的技术准备。在设计模具时。最佳查阅注射机生产厂家提供的注射机使用说明书上标明的技术参数。根据以上初步计算初步选定型号为XSZY250型卧式注射机。 表3-1 注射机的重要技术参数螺杆直径/mm50拉杆内间距/mm448x370螺杆长径比最大模具厚度/mm350理论容量/cm3250最小模具厚度/mm250注射质量/g推出行程/mm注射速率(g/s)顶出力/ken塑化能力(g/s)顶出杆根数额定注射压力/Mpa1300定位孔直径/mm螺杆转速/(r/min)顶出中心孔直径/mm40锁模力/ken180喷嘴球半径SR/mm18开模行程/mm350喷嘴孔半径/mm43.3 型腔数量及注射机有关工艺参数的校核3.1.1 型腔数量的校核（1）由注射机额定注射量拟定型腔数量 （3-1）注射机额定注射量浇注系统工程凝料量单个塑料的容积或质量（2）按注射机额定锁模力进行校核 （3-2）式中： -注射机的额定锁模力，N -单个塑件在模具分型面上的投影面积， -浇注系统在模具分型面上的投影面积， -塑料熔体对型腔的成型压力，MPa（其大小一般是注射压力的80）3.1.2 注射机工艺参数的校核（1）注射量校核注射量以容积表达，最大注射容积为 （3-3）式中：-模具型腔和流道的最大容积（） -指定型号和规格的注射机注射量容积（） -注射系数，取0.75倘若实际注射量过小，注射机的塑化能力得不到发挥塑料在料桶中停留时间过长，所以最小注射量容积：.故每次注射的实际注射量容积V应满足,而V44,符合规定。（2）最大注射压力校核注射机的额定注射压力即为该机器的最高压力，应当大于注射成型时所需调用的注射压力P 即 （3-4）式中： -安全系数，常取 =1.25-1.4实际生产中，该塑件成型时所需注射压力为70Mpa-100Mpa,代值计算，符合规定。3.1.3 安装尺寸校核（1） 主流道小端直径D大于注射机喷嘴d，通常为D=d+ (0.5-1) mm对于该模具d=4mm,取D=4.5mm,符合规定（2） 主流道入口的凹面半径SR0应大于注射机喷嘴球半径SR，通常为 SR0=SR+（1-2mm）对于该模具SR=12mm,取SR0=13mm,符合规定。 （3） 定位圈尺寸注射机定位孔尺寸为H7，定位圈尺寸取f6，两者之间呈较松动的间隙配合，符合规定。（4）最大与最小模具厚度模具厚度应满足Hmin H Hmax式中Hmin=200mm，Hmax=300mm而该套模具厚度H=90+32+50+63=235mm,符合规定。3.1.4 开模行程和推出机构的校核开模行程的校核 HH1+H2 （3-5） HH1+H2+（5-10）mm 式中 H注射机动模板的开模行程（mm） H1塑件推出行程 H2=25+32+60+（5-10）=112117（mm）代值计算，符合规定。该注射机推出行程满足规定3.1.5 模具尺寸与拉杆内间距校核该套模具模架的外形尺寸为300mmx285mm,而注射机拉杆间距为448mm x 370mm,因370mm 300mm,符合规定。注：对于上面的2）、3）、4）、5）的校核内容与后面的模具结构设计交叉进行的，但为了整体形式与内容的统一，所以将该部分内容放于此。4 分型面的选择在塑件设计阶段，就应考虑成型时分型面的形状位置，否则无法用模具成型。在模具设计阶段，应一方面拟定分型面的位置，然后才选择模具的结构。分型面设计是否合理，对塑件质量、工艺操作难易限度和模具的设计制造都有很大影响。因此，分型面的选择是注射设计中的一个关键因素。有助于保障塑件的外观质量（1） 分型面应选则在塑件的最大截面处（2） 尽也许使塑件留在动模一侧（3） 有助于保障塑件的尺寸精度（4） 尽也许满足塑件的使用规定（5） 尽量减少塑件在和模方向上的投影面积（6） 长型芯应置于开模方向（7） 有助于排气（8） 有助于简化模具结构该塑件在进行塑件设计时已经充足考虑了上述原则，同时从所提供的塑件图样上可以看出64的圆桶四周有四个外经26的 圆环。根据其特点和表面质量规定，采用平面分型面，这样有助于塑件脱模，也易于型芯和型腔的加工。其位置和形状如图4-1所示图4-1 分型面结构及形式4.1 拟定型腔数量和排列方式一般来说，大中型塑件和精度规定的小型塑件优先采用一模一腔的结构形式，但对于精度规定不高的小型塑件（没有配合精度规定）形状具有一定的特殊性，又是小批量生产时，可以采用一模一腔的结构。故由此初步拟订一模一腔，如图4-2所示图4-2 型腔图5 浇注系统设计浇注系统是引导塑料熔体从注射机喷嘴到模具型腔的进料通道，具有传质、传压和传热的功能，对塑件质量影响很大。它分为普通流道浇注系统和热流道浇注系统。 该模具采用普通流道浇注系统，采用点浇口，双分型面。5.1 主流道的设计主流道通常位于模具中心塑料熔体的入口处，它将注射机喷嘴处的熔体导入分流道或型腔中。主流道的形状为圆锥形，以便于熔体的流动和开模时主流道凝料的顺利拔出。主流道尺寸（1） 主流道小端直径D=注射机喷嘴直径+（0.5-1） =4+（05-1），取D=4.5mm（2）主流道球面半径 SR0=注射机喷嘴球半径+（1-2） =12+（1-2），取SR0=13mm（3）球面配合高度h=3mm-5mm,取h=3mm（4）主流道长度尽量小于60mm，由标注模架结合该模具结构，取L=40mm。5.2 主流道衬套的形式主流道小端入口处与注射机喷嘴反复接触，属易损件，对材料规定较严，因而模具主流道部分常设计成可拆卸更换的主流道衬套形式即浇口套，以便有效的选用优质刚材单独进行加工和热解决，常采用碳素工具钢，如T8A、T10A、等，热解决硬度为50HRC-55HRC，如图5-1所示图5-1 主流道衬套5.3 浇口的结构形式浇口的设计原则：（1）浇口尺寸及位置选择应避免熔体破裂而产生喷射和蠕动；（2）浇口位置应有助于流动、排气和补料；（3）浇口位置应使流程最短，料流变向量少，并防止型芯变形；（4）浇口位置及数量应有助于减少熔接痕和增长熔接强度。图5-2 浇口的位置与形式5.4 浇注系统的平衡对于该模具，从塑件图上可以刊出，该塑件是对称结构，采用点浇口，浇注系统显然是平衡的。流动比的校核： （5-1）式中-流动距离比-流动途径各段长度，mm-流动途径各段的型腔厚度，mmn-流动途径的总段数 由于影响流动比的因素重要是塑料的流动比，根据注塑压力拟定HPVC的流动性中档，其允许流动比 =130-170，所以符合规定。6 成型零件的结构设计和尺寸设计6.1 成型零部件的结构形式6.1.1 凸凹模的结构设计中小型凹模宜采用整体式凹模，本设计采用整体式凹模，这是由于凹模板厚度为27mm，比较薄，模板尺寸也较小，采用整体式并不会浪费材料，整体式凹模的优点是：强度大，塑件上不会产生拼模缝痕迹。凸模的装配形式有模体与底板一体式，底板装配式，螺钉配合底板式。本模具属于小型模具，为了减少模具零件的加工量和便于加工，采用过渡配合（H7/m6）将型芯压入模具。6.1.2 成型零部件的工作尺寸的计算成型零部件中与塑件接触并决定塑件几何形状的各处尺寸，称为工作尺寸，它涉及型腔深度与型芯高度尺寸、型腔和型芯径向尺寸、成型零件中心距。根据与塑件熔体或塑件之间产生摩擦磨损之后尺寸的变化趋势，可将工作尺寸分为三类：1) 孔类尺寸(A类)；2)轴类尺寸(C类)；3)中心距类尺寸(C类).任何制品都有一定的尺寸规定，制品成型后的实际尺寸与基本尺寸之间的误差叫制品的尺寸偏差。引起制品产生尺寸偏差的因素很多，据目前的生产经验来说，重要的因素是来自塑件的收缩率、成型零部件的制造偏差及其在使用过程中的磨损等三方面。生产中一般根据制品尺寸允许的公差来拟定成型零部件的制造偏差及其磨损量，它们关系如下：; 。 （5-2）运用平均收缩率来计算，平均收缩率(Scp)是塑件的最大收缩率(Scpmax)与最小收缩率(Scpmin)的和的一半，即： Scp（Scpmax + Scpmin）/2 0.6%+1.5%/2 0.105% (5-3)型腔工作部分尺寸: 型腔径向尺寸: Lm=1+sLs-x (5-4) 型腔深度尺寸：Hm=1+sLs- x (5-5) 型芯径向尺寸：lm=1+sls+ x (5-6) 型芯深度尺寸：hm=1+sls+ x (5-7) 型芯高度尺寸：hm=1+shs+ x (5-8)中心距尺寸： (5-9) 式中:Ls-形径向基本尺寸的最大尺寸（mm） Ls-塑件内形径向基本尺寸的最小尺寸（mm） Hm-塑件外形高度基本尺寸的最大尺寸（mm） hm-塑件内形深度基本尺寸的最小尺寸（mm） Cm-塑件中心距基本尺寸的平均尺寸（mm） x-修正系数，取0.5-0.75 -塑件公差（mm） 各工作部位尺寸计算结果如图6-1所示，通常制品中1mm和小于1mm并带有大于0.05公差的部位以及2mm和小于2mm并带有大于0.1mm公差的部位不需要进行收缩率计算图6-1 分线盒各工作部分的尺寸6.1.3 型腔零件强度、刚度的校核对于该套模具选整体式型腔。型腔的强度、刚度校核如下型腔侧壁厚度的校核按强度校核: (6-1)符合规定。 式中 r-凹模内半径（mm）,平均为32mm p-模具型腔内最大的塑料熔体压力Mpa,一般为30Mpa-50Mpa，取50Mpa -模具强度计算的许用应力，预硬化模具钢具体值为=300 Mpa按刚度校核: （6-2） 式中r-凹模内半径（mm）,平均为32mm P-模具型腔内最大的塑料熔体压力Mpa,一般为30Mpa-50Mpa，取50Mpa E-模具钢材的弹性模量，预硬化塑料模具钢E=Mpa -模具钢材的泊松比，取0.25 -模具刚度计算许用变形量 =25i=mm 带入计算R=32.4755,符合规定 型腔底板厚度的校核按强度校核： （6-3）符合规定。式中各符号意义与取值同前按刚度校核： （6-4）符合规定，式中各符号意义与取值同前。 7 脱模机构的设计注射成型每一循环中，塑件必须准确无误的从模具的凹模中或型芯中脱出，使塑件从凸模或凹模上脱出的机构称为脱模机构，或推出机构。7.1 脱模推出机构的设计原则1） 推出机构应尽量设立在动模一侧2） 保证塑件不因推出而变形损坏3） 机构简朴，动作可靠4） 良好的塑件外观5） 合模时的准确复出7.2 推出机构的设计1） 脱模力的计算应考虑的方面：2） 由收缩包紧力导致的制品与型芯的摩擦阻力，该值应有实验拟定。3） 由大气压力导致的阻力。4） 由塑件的黏附力导致的脱模阻力。5） 推出机构运动摩擦阻力。7.2.1 脱模力的计算由于制件为圆环形截面（t/d0.05），则 （7-1）式中无量纲系数，随f和而异；值还可从表8-3中选取t/d壁厚与直径之比圆环塑件的壁厚，mmS塑料平均成型收缩率E塑料的弹性模量，MPaL塑件对型芯的包容长度，mmf塑件与型芯之间的摩擦因数模具型芯的脱模斜度塑料的泊松比A盲孔塑件型芯在垂直于脱模方向上的投影面积，,通孔制件的A等于零。F = 10.1KN7.2.2 拟定顶出方式及顶杆位置根据制品结构特点，拟定在制品的四周边沿对称设立四根普通的圆顶杆，普通圆形顶杆按标准模架Z41，直径6.0选用。7.2.3 推杆强度计算圆形推杆直径d （7-2）式中d-圆形推杆直径(mm)K-推杆长度系数0.7L-推杆长度(mm)n-推杆数量 E-推杆材料的弹性模量(N/cm2)钢E= d4取d=6mm3.推杆的应力校核 （7-3）式中-推杆应力() -推杆钢材的屈服极限强度(N/cm)一般中碳钢=3200合金结构钢=4200 8952.25 满足规定8 侧抽芯机构的设计8.1 滑动堵头与滑动型芯设计 分线盒注射模型腔布置为对称结构，滑动堵头、滑动型芯需根据分线盒的结构进行更换和组合，滑动堵头、滑动型芯采用较耐磨的T10A淬火解决，以保证足够的工作寿命；滑动堵头、滑动型芯尺寸及形状精度规定较高，以保证安装方便，运动顺滑。滑动堵头、滑动型芯结构如图8-1所示。 (a)滑动堵头 (b)滑动型芯 图8-1滑动堵头与滑动型芯结构8.2 斜导柱长度的计算 侧型芯滑块抽芯方向与开合模方向垂直，斜导柱的工作长度L与抽芯距及倾斜角有关，即L=S/sin斜导柱总长度为：Lz=L1+L2+L3+L4+L5 （8-1） =d2tan/2+h/cos+dtan/2+s/sin+(5-10)mm式中Lz-斜导柱总长度d2-斜导柱固定部分大端直径h-斜导柱固定板厚度d-斜导柱工作部分的直径s-抽芯距Lz=90mm斜导柱直径计算侧向抽拔力Ft=AP(ucos-sin) （8-2）式中A-塑件包紧侧型芯的侧面积P-塑件收缩率对型芯单位面积的正压力塑件在模内冷却P=0.8x107-1.2x107(Pa)u-塑件对钢的摩擦系数-斜导柱倾斜角=20 Ft=8.46KN 由于Hw=15mm Hw为侧型芯滑块受到脱模力的作用线与斜导柱中心线交点到斜导柱固定板的距离。由于其直径计算比较复杂，有时为了方便，也可以用查表的方法拟定斜导柱的直径。先按已求得的抽拔力Ft和选定的斜导柱倾斜角查有关资料得出斜导柱的直径d： d=16mm9 温度调节系统9.1 冷却系统的设计原则(1)冷却系统的布置应先于脱模机构(2)合理地拟定冷却管道的直径中心距以及与型腔壁的距离(3)减少进出水的温度差，普通模具的进出水温差不应超过5(4)浇口处应加强冷却(5)应避免将冷却水道开设在塑件熔接痕处(6)冷却水路应便于加工和清理。9.2 冷却介质的选用HPVC的成型温度的模具温度分别为190-215、20-60用温水对模具进行冷却。冷却介质有冷却水和压缩空气，但用冷却水较多，由于水的热容量大，传热系数大、成本低。用水冷却，即在模具型腔周边或内部开设冷却水道。9.2.1 冷却系统的粗略计算冷却水的体积流量 （9-1）式中p-冷却水的密度，为 -冷却水的比热容，为4.187kJ/(kg) -冷却水出口温度取25-冷却水入口温度取20冷却管道直径当求出冷却水的体积流量后，便可根据冷却水处在湍流状态下的流速v与管道直径的关系（见课本P211的表10-1），拟定模具冷却水管道的直径d。 取d=8mm.模具应开设的冷却管道的孔数为： (9-2)10 模架的拟定根据以上分析，计算以及型腔尺寸位置可拟定定模架的结构形式和规格。选用结构形式为A2型、模架尺寸为300mmx285mm的标准模架可符合规定。模具上所有的螺钉尽量采用内六角螺钉；模具外表面尽量不要有突出部分；模具外表面应光洁，加防锈油。两模板之间应有分模间隙，即在装配、调试、维修过程中可以方便地分开两模板。11 塑件的Mold flow分析11.1 有限元法介绍Mold flow软件的原理是有限元法，有限元法是力学、计算方法和计算机技术相结合的产物，由于它在解决工程技术问题时的灵活性、快速及有效性，发展非常神速，其解题范围涉及了各个领域（固体力学、流体场、电磁场、温度场、声场）的数理方程；其计算机程序几乎能求解数理方程中的各类问题，是工程技术人员必备工具，是力学、机械、土木工程、水力等专业的学生的必修课。有限元法是求解复杂工程问题的一种近似数值解法，现已广泛应用到力学、热学、电磁学等各个学科，重要分析工作环境下物体的线性和非线性静动态特性等性能。有限元法求解问题的基本过程重要涉及：分析对象的离散化，有限元求解，计算结果的解决三部分。曾经有人做过记录：三个阶段所用的时间分别占总时间的40%50%、5%及50%55%。也就是说，当运用有限元分析对象时，重要时间是用于对象的离散及结果的解决。假如采用人工方法离散对象和解决计算结果，势必费力、费时且极易犯错，特别当分析模型复杂时，采用人工方法甚至很难进行，这将严重影响高级有限元分析程序的推广和使用。因此，开展自动离散对象及结果的计算机可视化显示的研究是一项重要而紧迫的任务。有限元分析的基本环节和几个问题：离散化 ：（1）单元如何划分，编排单元码和节点码有什么原则；（2）荷载如何移置。单元分析：（1）节点力如何用节点位移表达；（2）如何建立以节点位移表达的节点平衡 方程式；（3）如何去求单元的内力（应力）。整体分析：如何以最快的速度、最少的时间、最佳的方案解出方程组，以得到最佳（可行精度）的结果。11.2 分线盒模型前解决（1）网格的划分，解决，诊断导入分线盒模型，并选择网格类型为表面模型，设立全局网格边长为10mm接着开始划分网格。划分完毕后进行网格数据记录，网格数量4498，无自由边，无交叉边，最小纵横比1.15，最大纵横比38.55。可以看出，对于之后要进行的翘曲分析，纵横比过大，需要调整。进行网格的纵横比诊断，调整网格纵横比为小于20。最后进行网格配向诊断，连通性诊断，自由边诊断等，均没有问题。（2）分析类型及材料选择双击Mold flow左边任务栏的填充，选择分析类型为“浇口位置”，然后选择材料为“PVC”牌号为87322。双击任务栏的“立即分析” 。图11-1 最佳浇口位置分析查看分析结果，如图11-1所示，蓝色显示的即为最佳浇口位置。修改分析类型为“流动+翘曲”，为接下来的分析做准备。11.3 分线盒注塑模流动分析及改善进行工艺参数的设立：双击工艺设立，弹出工艺设立向导。在冷却设立中，设立模具表面温度设为50；熔体温度200，开模时间5s，注射+保压+冷却时间为自动，查看顶出条件为顶出温度93，顶出冻结比例为100%；在流动设立中，参数均为自动；在翘曲设立中，勾选分离翘曲因素复选框。准备就绪，进行分线盒的“流动+翘曲”分析。得出分析结果。一方面查看分析日记，在分析日记中查出最大注塑机锁模力为18吨；最大注射压力为1.8MPa，充填时间为2.4s，在充填阶段的1.08s，流动速率为18.56立方cm每秒时，发生速度与压力的切换，保压阶段从2.5s开始，在12.48s时，压力完全释放，在32.63s保压结束。生成分析报告：选择需要的分析内容并添加生成报告，报告如下： 图11-2 变形，不同的收缩制品在冷却的过程中，体积会向厚壁的中心部逐渐收缩，而导致表面凹陷。根据图11-2的报告分析，需要改善冷却系统，在四个圆筒周边增长冷却水路或减少水温。 图11-3 充填时间如图11-3充填时间为2.5s，旋转塑件选择塑件上不同的点，发现充填时间的差值不超过0.2s，没有问题。图11-4 气穴由图11-4可看出：产气愤穴的位置均在分型面上或者在左右滑块缝隙，杯口边沿位置，易于排气，所以没有问题。图11-5 熔接痕熔接痕的产生是由于熔体分流汇合时因料温下降，或因制品局部太薄，导致汇合处熔接不良，有痕迹或强度减少。从图11-5中可以看出在4个柱体位置有明显的熔接痕产生，需要改善工艺参数。图11-6 锁模力需求的锁模力远小于注塑机的最大锁模力，所以可行。根据以上报告的参数分析可制定优化方案：加长滑块处冷却水道，使不同的冷却产生的变形缩小。由于熔接痕不可避免，在调试模具时，采用增大流速，温度，压力等方法使熔接痕不明显。致 谢通过两个多月的努力，我终于完毕了毕业设计。开始的时候我对一些知识不是很清楚，所以我阅读了大量和模具，机械相关的书籍，花费了很大的时间来系统地学习专业知识，在这个过程中我充实了自己，并为自己的进步感到喜悦。在这期间有很多人给予了我莫大的帮助，特别是指导老师，老师在每个星期都给我们布置工作，并定期检查我们的工作情况，在一些不符合规定的地方及时给我们指正，这对我顺利完毕设计帮助很大。同时，在老师的指导下，我在这次毕业设计过程中巩固了基础知识，并进一步理解，使自己对所学知识有了更全面的结识。在设计中我不断改善设计的机构，使它更符合实际。此外尚有很多同学在设计期间也给我答疑解惑，我由衷的感谢他们，祝福他们在之后的道路上一切顺利！参考文献1 屈华昌.塑料成型工艺与模具设计M.北京：高等教育出版社，2023.2 陈万林.实用塑料模设计M.北京：机械工业出版社，1999.3 刘彩英.塑料模具设计手册M.北京：机械工业出版社,2023.4 蒋继宏.注射模具典型结构100例M. 北京：中国轻工业出版社，2023. 5 李海梅.注射成型与模具技术M.北京：化学工业出版社，2023.6 张如彦.塑料注射成型与模具M. 北京：中国铁道出版社，2023.7 张克慧.注射模具设计M.陕西：西北工业大学出版社，2023.8 马金骏.塑料模具设计M.北京：中国科学技术出版社，2023.9 李德群.塑料成型模具设计M.武汉：华中理工大学出版社，2023. 10 唐志玉.大型注射模型设计基础M.成都：成都科技大学出版社，2023.11 模具设计手册12 机械设计手册13 王文俊.实用塑料成型工艺M.北京： 国防工业出版社,1999.14 洪慎章.使用注射成型及模具设计M.北京：机械工业出版社,2023.15 屈华.塑料成型工艺与模具设计M.北京：机械工业出版社，1998.16 付建军.模具制造工艺M.北京：机械工业出版社，2023.17 骆志斌.模具工实用技术手册M.南京：江苏科技出版社，2023.