50000吨天生活污水处理工艺设计.doc

综合设计（论文）50000吨/天生活污水解决工艺设计学 院 环境科学与工程学院专 业 环 境 工 程 年级班别学 号学生姓名 指导教师2023年4月15日一、设计（论文）的内容南海市丹灶镇横江生活污水解决厂一期解决规模为50000吨/天，对该污水解决进行工艺设计。二、设计（论文）的规定与数据表1 生活污水设计水质指标重要污染产物SSCODCrBOD5氨氮磷酸盐原水水质（mg/L）250350180304排放标准（mg/L）40402080.5三、设计（论文）应完毕的工作选择工艺流程，计算各解决构筑物的尺寸，选定重要设备的型号及解决能力，并绘出总平面布置图、工艺流程图、高程图、管道布置图、二沉池的剖面图及溢流堰详图，对辅助构筑物进行布置和设计，给出整个工程的投资概算。编制正式设计说明书，完毕毕业设计。五、应收集的资料及重要参考文献1. 给水排水工程快速设计手册，中国建筑工业出版社，1996。2. 张自杰主编，环境工程手册水污染防治卷， 高等教育出版社，1996。3. 陈季华，奚旦立，废水解决工艺设计及实例分析，高等教育出版社，1990。4. 张希衡主编，废水治理工程，冶金工业出版社，1984。5. 给水排水设计规范。6.污水综合排放标准（GB8978-96）一级标准。7.广东省地方标准水污染物排放限值（DB44/26-2023）二时段一级标准。8.城乡污水解决厂污染物排放标准（GB18918-2023）B标准。摘 要随着经济快速发展和城市化限度越来越高，中心城区和小城乡建设步伐不断加快，城乡生活污水对城区及附近河流的污染也越来越严重。为了改善人民的生活环境，各地政府大力投入资金，力图改变现今水体的水质。本设计规定解决佛山南海区丹灶镇50000吨/天的生活污水。进水水质为BOD5：180mg/L，CODcr：350mg/L， SS：250mg/L， 氨氮：30mg/L，磷酸盐：4mg/L。出水水质达成广东省地方标准水污染物排放限值（DB44/26-2023）二时段一级标准、城乡污水解决厂污染物排放标准（GB18918-2023）B标准的规定。具体出水指标为：BOD520mg/L， CODcr40mg/L，SS：40mg/L，氨氮8mg/L，磷酸盐0.5mg/L。通过研究丹灶镇生活污水的特点，在参照了国内外运用传统氧化沟工艺解决城乡生活污水的成功经验的基础上，本设计采用了较传统氧化沟法更有效的解决工艺卡鲁塞尔2023型氧化沟工艺。该工艺具有污水解决效率高，运营能耗低，生物脱氮除磷效果好的优点。基本工艺流程为：隔栅曝气沉砂池卡鲁塞尔2023氧化沟二沉池消毒池出水。本设计的重要工艺参数为：氧化沟中厌氧池、缺氧池和好氧池的水力停留时间分别是1.2h、1.3 h 和11h，BOD5污泥负荷为0.15 kgBOD5/(kgMLVSSd)，剩余污泥含水率 99.2%；二沉池水力停留时间2.0h，表面负荷为1.5m3/（m2h）。重要污染指标所有达成排放标准的规定。工程总占地面积为44550m2，总投资为5909.4万元，每年的总运营费用为1110.8万元，每吨水的运营费用是0.6元/天。关键词：城乡生活污水，氧化沟，脱氮除磷目 录1 绪论11.1项目背景11.2工程简介11.3设计进出水水质21.4设计解决能力21.5设计依据21.6设计原则22污水解决工艺选择及说明32.1气象与水文资料32.2工艺选择32.2.1氧化沟工艺32.2.2A2O活性污泥工艺42.2.3SBR工艺42.3工艺方案分析62.4流程各结构介绍73重要工艺参数设计计算93.1格栅93.1.1设计说明93.1.2格栅计算93.1.3栅渣量计算103.2污水提高泵站103.2.1设计说明103.2.2设计选型113.2.3提高泵房113.3曝气沉砂池113.3.1设计说明113.3.2池体设计计算123.3.3曝气系统设计计算123.3.4进水、出水及撇油133.3.5排砂量计算133.4提砂泵房与砂水分离器133.5鼓风机房143.6氧化沟143.6.1设计说明143.6.2池体设计计算153.6.3需氧量计算183.6.4曝气机数量和选型193.6.5污泥计算193.7 二沉池203.7.1设计说明203.7.2池体设计计算203.7.3进水系记录算223.7.4出水部分设计223.7.5排泥部分设计233.8消毒接触池243.8.1设计说明243.8.2池体设计计算243.8.3加氯量计算243.9污泥浓缩池243.9.1设计说明243.9.2池体设计计算253.10浓缩污泥提高泵房263.11污泥脱水间263.12污泥棚263.13回流污泥泵设计选型264重要构筑物和附属构筑物284.1重要构筑物一览表284.2各附属构筑物的尺寸305污水解决厂总体布置315.1总平面布置315.1.1总平面布置原则315.1.2总平面布置结果315.2高程布置325.2.1高程布置原则325.2.2高程布置结果326投资估算336.1估算范围及编制依据336.2估算结果337劳动定员与运营费用357.1劳动定员357.2运营费用357.2.1成本估算有关单价357.2.2运营成本估算357.2.3年运营成本36结论37参考文献38致 谢391绪论1.1项目背景2023年世界水日的主题是“应对水短缺”。联合国亚太经社会(UNESCAP)最近一项研究表白，水资源短缺已成为亚太地区实现经济可连续增长的重要障碍之一。我国作为亚太区经济龙头，导致水资源短缺的因素除了人口增长、气候变化和人为浪费外，其中一个最引人诟病的因素便是水环境污染。而作为经济发展先锋的珠三角地区，其水系虽在国内七大水系中属于较好水平，但水污染问题仍然不容忽视，珠江流域突出的水污染问题在城市河段，由于工业发展较快，广州、深圳、佛山和东莞城区附近的珠江支流问题相对突出。导致我国水污染状况严重的因素重要有三：一是粗放型经济增长方式无主线转变，污染物排放量大，超过水环境容量；二是在治水过程中为除去水中污染物，水厂不得不加大混凝剂和消毒剂用量，使自来水中三氯甲烷等致癌物含量及铝含量增长；三是输水管道日久生锈、长霉或金属管道被腐蚀使重金属混入水中流入千家万户，加剧了水污染。位于佛山市南海区西部的丹灶镇，环境优美，民风淳朴，是国家卫生镇、广东省教育强镇、佛山市文明镇，周边与狮山、南庄、西樵、西南、白泥等镇相邻。2023年初南海进行区域调整，原丹灶镇、金沙镇合并组成了新丹灶，总面积达143.6平方公里，总人口超过16万。丹灶镇产业特色鲜明，拥有全国第一个国家级生态工业示范园区南海国家生态工业园，建设水平不断提高，两大世界 500强公司也已建园投资项目。华南最大的全国性五金铁料市场横江铁料市场新增四大商贸板块，规模快速扩张。随着工业的发展和人们生活水平的提高，丹灶镇河内水体饱受工业废水和生活污水的污染困扰。为此，丹灶镇在2023年启动水污染综合整治专项工作，在镇内规划建设横江、丹灶和苏村三座污水解决厂。1.2工程简介丹灶镇横江污水解决厂扩建工程在2023底启动，日解决量从本来的3000吨扩大到13000吨，投资额达6000多万，直接惠及横江城区、荷村和新农村委会的镇南、徐边等七个村小组，以及环保工业园五金工业区内的群众和厂企，覆盖人口约6000人左右。本设计生活污水解决规模为50000吨/天，以上区域的生活污水将通过截污的办法引入污水解决厂内进行解决，这将缓解丹灶镇北片生活污水对内河水体的污染问题。1.3设计进出水水质本项目设计进出水水质根据生活污水来源和广东省地方标准水污染物排放限值（DB44/26-2023）标准1，及城乡污水解决厂污染物排放标准（GB18918-2023）一级标准的B标准中的严格者2，具体如表1.1。表1.1 设计进出水水质项目SS CODcr BOD5氨氮磷酸盐进水水质(mg/L)250350180304出水水质(mg/L)40402080.5去除率（）8488.688.973.387.5排放标准(mg/L)20402080.51.4设计解决能力横江污水解决厂位于南海区丹灶镇北面，针对现在丹灶城区存在的雨污合流状况，在各居民点的沿排水出口设施污水截流管，将旱流污水和初期雨水进行截流，再排入污水系统。预计日解决量50000m3，流量变化系数为1.35，最大解决量为67500 m3/天。1.5设计依据1、中华人民共和国环境保护法；2、中华人民共和国污水综合排放标准（GB89781996）；3、室外排水设计规范（GBJ1487）；4、广东省地方标准水污染物排放限值（DB44/26-2023）二时段一级标准；5、城乡污水解决厂污染物排放标准（GB18918-2023）一级标准的B标准；6、供、配电系统设计规范（GB5005292）。1.6设计原则1、严格执行国家有关环境保护的各项法规。2、采用先进、成熟、合理、可靠、节能的工艺，保证解决量及水质排放达成标准。3、流程布局合理，整体感强，外观装饰美观大方，环境绿化优美。 4、在上述前题下，做到投资少，运营费用低。2污水解决工艺选择及说明2.1气象与水文资料丹灶镇属亚热带海洋性气候，冬暖夏凉，四季宜人。2023年年平均气温23.6，是1957年以来气温最高的年份，其中1、2、10、11月的气温较常年偏高2 以上。全年极端最高气温38.5，出现在7月24日；极端最低气温5.2，出现在1月7日。全年降雨总量2023.0mm，较数年均值偏多23%；雨日145天，较常年略少；5月降雨量427.7mm，为全年最大月降雨量；年内共出现9场暴雨，比常年偏多。全年总日照时数1181.2小时，较常年偏少553.3小时，为近五十年来的次小值。影响丹灶镇气候的重要事件为热带气旋、前汛期暴雨、强对流天气、干旱和阴霾等。丹灶镇一直以农业著称于珠三角，养殖、种花和城郊农业是其强项。境内沃野平旷，丘陵山岗星罗棋布，纵横交错的河涌水系，凝聚了岭南水乡的深厚底蕴。近年镇政府对河涌综合整治工作高度重视，投入大量人力财力，着力解决河道淤塞和改善河道水质。重要整治的河涌涉及官山涌、大洲河和联安电排站主涌。2.2工艺选择污水解决工艺选择的原则涉及：设计方案严格执行国家有关环境保护的各项规定，废水解决后必须保证各项出水水质指标均达成城市废水排放规定；针对本工程的具体情况和特点，采用成熟可靠的解决工艺和设备，尽量采用新技术、新材料，实用性与先进性兼顾；解决系统运营应有较大的灵活性和调节余地，以适应水质、水量变化；管理、运营、维修方便，尽量考虑操作自动化，减少劳动强度；在不影响解决效果的前提下，充足运用原有的构筑物和设施，节省工程费用，减少占地面积和运营费。根据污水解决厂出水水质达成一级排放标准规定，结合工程实际，参照国内外污水解决研究成果及已建成的污水解决厂的运营经验，本设计选择氧化沟工艺、A2O活性污泥工艺、SBR工艺等三种工艺进行比较，见表2.13。2.2.1氧化沟工艺氧化沟工艺的曝气池呈封闭的沟渠型，池体狭长，可达数十至百米以上，曝气装置多采用表面曝气器，污水和活性污泥的混合液在其中做不断的循环流动的过程，有机物质被混合液中的微生物分解。该工艺对水温、水质和水量的变动有较强的适应性，BOD负荷低，污泥龄长，反映器内可存活硝化细菌，发生硝化反映。在流态上，氧化沟介于完全混合与推流之间，氧化沟内流态是完全混合式的，但又具有某些推流式的特性，如在曝气装置的下游，溶解氧浓度从高向低变动，甚至也许出现缺氧段。氧化沟这种独特的水流状态，有助于活性污泥的生物聚凝作用，并且可以将其区分为富氧区、缺氧区，用以进行硝化和反硝化，取得良好脱氮效应。2.2.2A2O活性污泥工艺A2O活性污泥工艺是在A2O除磷工艺基础上增设了一个缺氧池，并将好氧池出流的部分混合液回流至缺氧池，具有同步脱氮除磷功能。污水一方面进入首段厌氧池，与进入的从二沉池回流的含磷污泥混合，本池重要功能为释放，使污水中磷的浓度升高，溶解性有机物被微生物细胞吸取而使污水中BOD浓度下降；此外，NH3-N因细胞的合成而被除去一部分，使污水中NH3-N浓度下降，但NH3-N含量没有变化。在缺氧池中，反硝化菌运用污水中的有机物作碳源，将回流混合液中带入的大量NH3-N和NH2-N还原为N2释放至空气中，因此BOD5浓度下降，NH3-N浓度大幅下降，而磷的变化很少。在好氧池中，有机物被微生物生化降解，有机氮被氨化继而被硝化，使NH3-N浓度显著下降，但随着硝化过程，NH3-N的浓度却继续增长，磷随着聚磷菌的过量摄取，也以比较快的速度下降。所以，A2O工艺可以同时完毕有机物的去除、硝化脱氮、磷的过量摄取而被去除等功能，脱氮的前提是NH3-N应完全硝化，好氧池能完毕这一功能，缺氧池则完毕脱氮功能。厌氧池和好氧池联合完毕除磷功能。2.2.3SBR工艺SBR法的工艺设施是由曝气装置、上清液排出装置（滗水器），以及其它附属设备组成的反映器。其去除机理为：在反映器内预先培养驯化一定量的活性微生物（活性污泥），当废水进入反映器与活性污泥混合接触并有氧存在时，微生物运用废水中的有机物进行新陈代谢，将有机物转化为CO2、H20等无机物，同时微生物细胞增值，最后将微生物细胞物质（活性污泥）与水沉淀分离，废水得到解决。SBR法不同于传统活性污泥法，在流态及有机物降解上是空间的推流的特点，该法在流态上属完全混合型，而在有机物降解方面，有机基质含量是随时间的进展而降解的。该法是由一个或多个SBR反映器曝气池组成的，曝气池的运营操作是由：流入；反映；沉淀；排放；待机（闲置）等五个工序组成。根据比较评价，考虑到该工程解决规模、实际运营、投资以及可行可靠性等问题，本设计采用出水水质最优、解决效果最稳定可靠、工艺流程最简朴及投资最省的氧化沟解决工艺。其它两个工艺由于在实际解决上有一定弊端，运营和管理上存在较大难度，且投资较大，故在本设计中不予采用。表2.1 污水解决工艺方案技术比较表方案项目优点缺陷方案一氧化沟工艺1稳定的脱氮除磷功能，有机物去除率好，有一定的抗冲击负荷能力；2剩余污泥较少，污泥不经消化也容易脱水；3解决厂与其它工艺相比，臭味较少；4曝气设备多样化，曝气强度可灵活调节；5具有推流式流态的某些特性；6工艺流程简朴，构造形式多样；7自动化水平高，技术先进成熟，操作灵活；8占地面积不大，基建费用低，运营管理容易。1除磷效果不明显；2单位能耗高。方案二A2O活性污泥工艺1较稳定的脱氮除磷功能，总水力停留时间少于其它同类型工艺；2该工艺不需外加碳源，厌氧、缺氧池只进行缓速搅拌，节省运营费用；3技术较先进成熟；运营稳妥可靠；4国内工程实例多，容易获得工程管理经验。1该工艺脱氮效果受混合液回流比大小影响，除磷效果受回流污泥夹带的溶解氧和硝态氮的影响，故脱氮除磷效果不也许太高；2一次性投资大，单位经营成本高；3占地面积大；4运营控制难度高。方案三SBR工艺1稳定的脱氮除磷功能；2池内水质均匀，具有完全混合的水力学特性； 3解决构筑物简朴，不易产生污泥膨胀；4自动化水平高，运营稳妥可靠，单位电耗低；5国内工程实例较多，容易获得工程管理经验。1机械设备较多；2曝气易堵塞；3操作、管理、维护较复杂，规定管理人员具有较高素质。氧化沟工艺具体流程见图2.1。图2.1 氧化沟法工艺解决流程2.3工艺方案分析本项目污水的特点为：（1）污水以有机污染为主，BOD5/CODcr =0.51，可生化性较好，重金属及其他难以生物降解的有毒有害污染物一般不超标；（2）污水中重要污染物指标BOD5、CODcr、SS值比国内一般城市污水高70左右；（3）污水解决厂投产时，多数重点污染源治理工程已投入使用。针对以上特点、出水规定、现有城市污水解决技术的特点以及参照国内工程实例的普遍工艺，并结合丹灶城乡污水解决技术的发展现状，采用氧化沟最为经济简便。本设计采用卡鲁塞尔（Carrousel）2023型氧化沟工艺，它是在普通Carrousel氧化沟前增长一个厌氧区和缺氧区，又称前反硝化区，对BOD、COD、N的去除率均达成95。出水磷可降到12mg/L，事实上就是一个改良的A2O工艺，并以其简朴、实用、高效、可靠及其优异的投资效益比，成功在各地推广和运营。Carrousel 2023氧化沟工艺特点如下：1、工艺稳定可靠，控制简朴，对C、N、P具有很高去除率；2、在解决城市污水时不需设初沉池，污泥稳定，不需消化可直接干化；3、其沟型可防止短流，通过完全混合作用产生很强的耐冲击负荷能力；4、其推流式模型的某些特性可使混合液在流到出水堰时会形成良好的混合液生物絮凝体，可提高二沉池内的污泥沉降速度及澄清效果，通过对表曝机的设计与控制可使曝气区末端的溶解氧减少到最低限度，有效防止前置缺氧池氧过量的问题，从而取得良好的反硝化效果；5、曝气设备单机容量大，设备数量少，在不使用任何辅助推动器的情况下氧化沟沟深可达4.5m，且系统设备的管理维护工作量少；6、Carrousel氧化沟的优化设计可使表曝机的一部分能量专门用于为出渠道流速，但表曝机却可以只根据实际需氧量来设计，当需氧量减少时，氧化沟的一个或数个表曝机可停止或切换到较低的流速；7、Carrousel曝气区可很方便地覆盖起来以防止也许的喷溅、水雾和结冰问题4。2.4流程各结构介绍1、格栅由于排入污水解决厂的污水中有杂物，所以在解决系统之前设立格栅，以拦截较大的杂物，防止杂物堵塞解决系统的管道、孔口和辅助设施。本设计采用中隔栅，又因杂物量多，可采用机械清渣。2、沉砂池城乡生活污水中具有一定量的无机颗粒，例如砂粒，砂粒如随着污水进入解决构筑物，会损坏水泵和管道，在流速较慢的地方会沉下来，例如曝气池的底部、沉淀池底部等，还会进入污泥系统。因此城乡污水解决系统中一般都设有沉砂池。由于本设计的解决量较大，并且污水通过中格栅除渣，对泵站影响不大，为了便于清砂，沉沙池设于泵站后；此外，考虑到曝气沉砂池除砂效果较好，水力漩流能使砂粒与有机物分离，沉渣不易腐败，且兼有除油、吹脱、氧化等效能，近年也较推广使用，故选用之。3、卡鲁塞尔（Carrousel）2023型氧化沟（1）Carrousel氧化沟系列是1967年由荷兰DHV公司开发研制的，现已在原有的单级标准基础上开发出新的设计，提高了解决效率，减少了运营能耗，改善了活性污泥性能并实现了生物脱氮除磷。Carrousel 2023氧化沟工艺是在原Carrousel系统上增长一个缺氧池，这个预反硝化池通过两条窄沟与原Carrousel系统连接在一起。当缺氧区富含硝酸盐的混合液流向曝气机，部分液体被导入缺氧池，与未解决的污水接触，未解决污水BOD浓度高，可作为碳源满足并促进反硝化过程。曝气机周边的侧向导流渠可充足运用卡鲁塞尔氧化沟原有的渠道流速，在不增长任何回流提高动力的情况下，将相称于400进水流量以上的硝化液回流到前置缺氧池与原水混合并进行反硝化。（2）Carrousel 2023氧化沟流程图如图2-2所示：图2.2 Carrousel 2023氧化沟流程（3）工艺原理原水和二沉池回流污泥在厌氧池中搅拌混合，在厌氧池中完毕以下反映：兼性反硝化菌异化原水和回流污泥中的硝酸盐和亚硝酸盐，得以脱氮；兼性细菌将可溶性BOD5转化成挥发性脂肪酸（VFA），聚磷菌获得VFA将其同化成聚羟基丁酸脂（PHB），所需能量来源于聚磷的水解并导致磷酸盐的释放。厌氧池后紧接缺氧池，微生物在缺氧池中完毕下列反映：兼性反硝化菌异化厌氧出水和普通Carrousel氧化沟中分流过来的硝酸盐和亚硝酸盐，使脱氮更为充足；聚磷菌运用后续普通Carrousel氧化沟中分流出来的混合液中的硝酸盐和亚硝酸盐所提供的电子吸磷，避免同时反硝化和吸磷时BOD5的局限性；后续Carrousel氧化沟完毕了硝化、吸磷和去除有机物等过程。4、二沉池二沉池在生物反映池后面，其作用是泥水分离，其能大大减少污水中的悬浮物，达成清澈的水质排放。本设计采用了运营较好，管理较简朴，排泥设备已趋定型的辐流式沉淀池。5、浓缩池浓缩池的作用是用于减少要经稳定、脱水处置过程或投弃的污泥的体积。污泥浓缩后污泥增稠，污泥的含水率减少，污泥的体积大幅度地减少，从而可以大大减少其他工程措施的投资。污泥浓缩的方法分为重力浓缩、气浮浓缩和离心浓缩等4。本设计针对污泥量大、节省运营成本，采用了重力浓缩方法，重力浓缩具有以下几个优点：（1）贮存污泥能力高；（2）操作规定不高；（3）运营费用少，特别是电耗。缺陷：（1）占地面积大；（2）会产生臭气；（3）对于某些污泥作用少。3重要工艺参数设计计算3.1格栅3.1.1设计说明格栅的截污重要对水泵起保护作用，防止堵塞后续解决系统的管理、孔口和损坏辅助设施，减轻后续解决构筑物的解决负荷，以保证污水提高系统的正常运营，同时除去污水中较大的漂浮物。而提高水泵房选用螺旋泵，为敞开式提高泵。为减少栅渣量，拟采用中隔栅，格栅栅条间隙设定为30.0mm。设计流量：平均流量Qd=50000m3/d=2084m3/h=0.579m3/s。最大流量Qmax=KzQd=1.3550000m/d=67500m3/d =2813m/h=0.782m/s。设计参数：隔栅栅条间隙e=30.0mm，过栅流速v=0.8m/s，安装倾角=60，栅前水深h=0.8m，格栅数N=1。格栅组图见图3.1。图3.1 隔栅3.1.2格栅计算1、栅条间隙数为：nQmax(sin)1/2/ehv0.782(sin60)1/2/0.0300.80.838（条）；2、栅槽有效宽度B：采用10圆钢为栅条，即S0.01m。比栅格宽取0.2m；BS(n1)en+0.20.01370.03038+0.21.71m；3、过栅水头损失：h2k1.79(S/e) 4/3v2sin/2g 31.79（0.01/0.03）4/30.82sin60/(29.81)0.035m；4、栅槽总高H：取h20.05m，格栅前渠道超高取h10.3m；栅前槽高H1hh10.80.31.1m；栅后槽总高Hhh1h20.80.30.051.15m；5、隔栅总长L：设进水渠宽B1=1.30m，渐宽部分展开角20；进水渠道渐宽部位长度L1（BB1）/2tg(1.711.30)/2tg200.57m；栅槽与出水渠道连接处渐窄部分宽度L20.5L10.29m；格栅总建筑长度LL1L21.00.5H1/tg0.570.291.00.51.1/tg603.0m；格栅间建筑规格为644。3.1.3栅渣量计算对于栅条间隙e=30.0mm的中格栅解决城市污水，每单位体积污水拦截污物为W1=0.05m/10m；每日栅渣量为W=QmaxW186400/(kz1000)=0.7820.0586400/(1.351000)=2.5 m/d；拦截污物量大于0.2 m/d，须选择机械格栅5。3.2污水提高泵站3.2.1设计说明采用氧化沟工艺方案，污水解决系统简朴，对新建污水解决厂，工艺管线可充足优化，故污水只考虑一次提高。污水经污水提高后进入曝气沉砂池，然后自流通过氧化沟、二沉池及消毒池。设计流量Qmax=KzQd=1.3550000m/d=2813m/h=0.782m/s。3.2.2设计选型污水经消毒池解决后排入市政污水管道，消毒水面相对高程为0.00m，则相应二沉池、氧化沟、曝气沉砂池水面相对标高分别为0.5、1.0和1.6m。污水提高前水位为2.20m，污水总提高流程为4.68m，采用螺旋泵，其设计提高高度为H=4.70m。设计流量Qmax=2813m/h，采用两台螺旋泵，单台提高流量为1406.5 m/h。采用LXB-1500型螺旋泵3台，2用1备。该泵提高流量为21002300 m/h，转速42r/min，头数3，功率55Kw6。3.2.3提高泵房螺旋泵泵体室外安装，电机、减速机、电控柜、电磁流量计显示器室内安装，此外考虑一定检修空间。提高泵房占地面积10660m2。3.3曝气沉砂池3.3.1设计说明污水经水泵提高后进入平流曝气沉砂池，共两组对称于提高泵房中轴线布置，每组分为两格。沉砂池池底采用延池长的矩形集砂槽集砂，沉砂由螺旋离心泵自斗底抽送至高架砂水分离器，砂水分离通入压缩空气洗砂，污水回至提高泵前，净砂直接卸入自卸载汽车外运。设计流量为Qmax =0.782m/s，设计水力停留时间t=2min，水平流速v=0.08 m/s，有效水深H1=2.0m。曝气沉砂池具体尺寸见图3.3。图3.3 曝气沉砂池3.3.2池体设计计算1、曝气沉砂池有效容积 V=Qmaxt=0.782260=93.84m3；共4格，每格有效容积V1V/493.84/4=23.46 m3；每格池平面面积为A1=V1/H=23.46 /2.0=11.73 m2，取A1=12 m2；2、沉砂池水流部分的长度L=vt0.08260=9.6m，取L=10m；每格池宽B1= A1/L=12/10=1.2m；每组池宽B=2B1=2.4 m，共2组；3、水力校核：长宽比L/B=10/2.4 =4.2（在3.05.0之间，符合）；宽深比B/H=2.4 /2.0=1.2（在1.01.5之间，符合）。3.3.3曝气系统设计计算采用鼓风曝气系统，罗茨鼓风机供风，穿孔管曝气。1、设计曝气量q=0.2m3空气/m3污水；2、空气用量QqQmax=0.22813=562.6 m3/h=9.4 m3/min；3、供气压力P=(h1+h2+h3+h4+h) 9.8；式中 h1+h2供风管道沿程局部损失之和，取0.2m；h3曝气器淹没水头，取1.5m；h4曝气器阻力，取0.1 m；h富余水头，取0.2 m；所以，得到P=(0.2 +1.5 +0.1 +0.2) 9.8=19.6Kpa。4、管路布置：每格曝气沉砂池池长边两侧分别设立2根穿孔曝气管，每格2根，共8根。曝气管管径DN100mm，送风管管径DN150mm7。3.3.4进水、出水及撇油污水直接从螺旋泵出水渠进入，设立进水挡板，出水由池另一端淹没出水，出水端前部设出水挡墙，进出水挡墙高度均为1.5m。在曝气沉砂池会有少量浮油产生，出水端设立撇油管DN200，人工撇除浮油，池外设立油水分离槽井13。3.3.5排砂量计算对城市污水，采用曝气沉砂工艺，产生砂量约为：x1=2.03.0m3/105m3；每日沉砂量为：Qs=Qmax x1=500001.353.010-5=2.03m3/d（含水率为P=60%）；假设贮砂时间为t=1.5d，则存砂所需容积为V= Qst=2.031.5=3.05m3；折算为P=85.0%的沉砂体积为；每格曝气沉砂池设立两个砂斗，共8个砂斗；砂斗深1.5m，斗底平面尺寸0.5m0.5m；砂斗总容积为；每组曝气沉砂池尺寸为LBH=102.43.5=84m3。3.4提砂泵房与砂水分离器选用直径0.5m钢制压力式漩流砂水分离器两台，一组曝气沉砂池一台。砂水分离器外形高度H1=11.4m，入水口离地面相对高程为11.0m，入水口离地面相对高程为11.0m，抽砂泵静扬为14.5mH2O ，砂水分离器入口压力H2=0.1MPa=10.0mH2O。则抽砂泵所需扬程为H=H0+H2=14.5+10.0=24.5（mH2O）。每组曝气沉砂池底配提高泵房一座，配两台提砂泵，一用一备，共4台。选用螺旋离心泵，流量Q=40.0m3/h，扬程H=25.0mH2O，电机功率为N=11.0kW。提砂泵房平面尺寸6424m26。3.5鼓风机房砂水分离后，通入气水混合液洗砂，气和水分别冲洗或联合冲洗。气和水的冲洗强度均为10L/（m2s），则用气量为0.8m3/min。洗砂用压缩空气与曝气沉砂池，均来自鼓风机房。鼓风机总供气量为18.87m3/min。选用TSD-150罗茨鼓风机2台，一用一备，单台Qa=19.8m3/min，p=19.6kPa，N=11.0kW6。鼓风机房平面尺寸10440m2。3.6氧化沟3.6.1设计说明选用Carrousel2023氧化沟系统，可满足更高的生物脱氮和除磷规定。Carrousel2023氧化沟的反硝化区占氧化沟体积的15，在缺氧条件下进水与混合液混合（可通过内部回流控制阀调节）。其余部分是好氧区，可同时进行硝化/反硝化，也用于磷的富集吸取。氧化沟中配有的表曝机可实现沟内水体的推流、混合和充氧，系统的供氧量可以通过控制沟内表曝机的运营台数进行调节。此外从节能的角度考虑，每座沟中还装有一定数量的推动器用于保证混合液具有一定的流速，并防止污泥在进水流速低的情况下发生沉淀。设计流量Qd=50000m3/d=2084m3/h=0.579m3/s；工艺设计温度T15；进水水质BOD5：SO180mg/L，TN30 mg/L，SS=250 mg/L，TP=4 mg/L；出水水质BOD5：Se20mg/L，TN8mg/L，SS40 mg/L，TP0.5 mg/L；规定污泥好氧稳定化；曝气池（氧化沟）中的混合液浓度为X=4.5kg MLSS /m3，混合液固体浓度按VSS（70MLSS）计算，得Xv=45000.73150mg/L；不同工艺规定所需的污泥龄（c）参考表3.1选取，剩余污泥的比产率系数（Y）参考表3.2选取。本设计规定污泥好氧稳定，选取c14d，Y=0.97kgMLSS/kgBOD进水。表3.1 不同工艺规定所需的污泥龄工艺规定SS/ BOD5BOD5/TKN污泥龄c/dT=10T=15T=20污泥好氧稳定化201410出水总氮浓度10 mg/L0.81.432219171214415108855138787表3.2 剩余污泥的比产率系数SS/ BOD50.81.01.21.4污泥比产率系数Y/(kgMLSS/kgBOD进水）0.840.971.101.23Carrousel2023氧化沟详图见图3.4。图3.4 卡鲁塞尔2023型氧化沟3.6.2池体设计计算1、氧化沟主体区容积的拟定：（1）好氧区容积：已设污泥龄c14d，剩余污泥比产率系数Y=0.97kgMLSS/kgBOD进水，内源衰减系数Kd=0.08d-1，K=0.04，污泥f0.5；出水溶解性BOD5为：；设出水SS=40mg/L；则出水VSS的BOD5出水SSffb400.50.7715.4mg/L；则出水总BOD5：Se3.915.419.3 mg/L；好氧区容积；水力停留时间HRTV1/Q=1634024/50000=7.84h，取HRT7.9h；则好氧段实际容积V氧=7.950000/2416459；共设氧化沟两组，每组氧化沟的好氧区容积为；取有效水深4.5m，超高0.5m；则每组氧化沟平面面积为；污泥负荷：；满足LBOD值在0.10.2，符合脱氮除磷的规定。（2）剩余污泥量：表观产率系数；则剩余污泥量：。 （3）缺氧区计算：脱氮量W计算：设计进水TNK40 mg/L，出水TN20mg/L，出水中的NO3-Ne按5mg/L计。系统每日脱氮量： 取反硝化速率qn=0.06kgNO3-N/(kgVSSd)；则反硝化所需容积；水力停留时间；则缺氧区实际容积V缺2.350000/244792m3；每组氧化沟缺氧区容积。TN去除率；混合液回流比。（4）氧化沟主体区总容积V16459479221251 m3；每组氧化沟主体区容积Vi=V氧V缺8229.5239610625.5m3；总水力停留时间t1=7.9+2.310.2h；设每组氧化沟有4条沟，有效水深4.5m，超高0.5m，设计总宽度36m，沟的总长L=77m，直线段沟长L0=50m；实际池容Vi；总池容25630m3，有效容积23068 m3，实际停留时间11h。2、缺氧区容积的拟定：（1）除磷所需容积V3：缺氧区磷被吸取所需的水力停留时间取40min，则V34050000/(2460)1389m3，每组氧化沟V3i694.5 m3。（2）脱硝所需容积V4：脱硝量按总脱硝量的25计算，则缺氧区若需还原的NO3-N=893.725223.4kg/d；，每组V4i591m3；HRT=V4/Q=118224/500000.6h；总停留时间t2=0.70.61.3h；缺氧区容积VV3+V4=138911822517 m3；每组氧化沟缺氧区容积694.55911285.5 m3。（3）缺氧区的中间部位设导流隔墙，弯道直径为9m，直线段沟长为27m，有效水深4.5m，池超高0.5m；每组缺氧区实际池容。3、厌氧池计算HRT1.2h，V厌500001.2/242500m3；每组氧化沟厌氧池容积；厌氧池分为三格，与氧化沟共壁合建，每格设有水下搅拌器，防止污泥沉淀。水深4.5m，池超高0