双闭环直流调速系统的课程设计.doc

皖 西 学 院课程设计报告书系 别：机 电 学 院专 业：电气工程及其自动化学 生 姓 名：桂邯郸 学 号：课程设计题目：双闭环直流电机调速起 迄 日 期: 6 月 13日 6月 24日课程设计地点:机电学院实验室指 导 教 师:汪 明 珠下达任务书日期: 2023年6月13日摘 要：许多生产机械规定在一定的范围内进行速度的平滑调节，并且规定具有良好的稳态、动态性能。而直流调速系统调速范围广、静差率小、稳定性好以及具有良好的动态性能，在高性能的拖动技术领域中，相称长时期内几乎都采用直流电力拖动系统。双闭环直流调速系统是直流调速控制系统中发展得最为成熟，应用非常广泛的电力传动系统。它具有动态响应快、抗干扰能力强等优点。我们知道反馈闭环控制系统具有良好的抗扰性能，它对于被反馈环的前向通道上的一切扰动作用都能有效的加以克制。采用转速负反馈和PI调节器的单闭环的调速系统可以再保证系统稳定的条件下实现转速无静差。但假如对系统的动态性能规定较高，例如规定起制动、突加负载动态速降小等等，单闭环系统就难以满足规定。这重要是由于在单闭环系统中不能完全按照需要来控制动态过程的电流或转矩。在单闭环系统中，只有电流截止至负反馈环节是专门用来控制电流的。但它只是在超过临界电流值以后，强烈的负反馈作用限制电流的冲击，并不能很抱负的控制电流的动态波形。在实际工作中，我们希望在电机最大电流限制的条件下，充足运用电机的允许过载能力，最佳是在过度过程中始终保持电流（转矩）为允许最大值，使电力拖动系统尽也许用最大的加速度启动，到达稳定转速后，又让电流立即降下来，使转矩立即与负载相平衡，从而转入稳态运营。这时，启动电流成方波形，而转速是线性增长的。这是在最大电流转矩的条件下调速系统所能得到的最快的启动过程。随着社会化大生产的不断发展，电力传动装置在现代化工业生产中的得到广泛应用，对其生产工艺、产品质量的规定不断提高，这就需要越来越多的生产机械可以实现制动调速，因此我们就要对这样的自动调速系统作一些进一步的了解和研究。 本次设计的课题是双闭环晶闸管不可逆直流调速系统，涉及主电路和控制回路。主电路由晶闸管构成，控制回路重要由检测电路，驱动电路构成，检测电路又涉及转速检测和电流检测等部分。关键词：双闭环控制系统，转速控制环，系统现状，发展趋势Abstract：Many production machinery requirements within a certain range of speed smooth adjustment, and has good steady-state and dynamic performance. Dc speed regulation system and wide speed range, small static rate, good stability and good dynamic performance, in the field of high-performance drive technology, a long period of time almost all adopt dc electric drive system. Double closed-loop dc speed regulating system is the most mature dc speed control system in the development and wide application of power transmission system. It has the advantages of fast dynamic response, strong anti-jamming capability. We know that feedback closed loop control system has good disturbance resistance, it is for the feedback loop were all can effective to restrain disturbance. Using negative feedback of rotation speed and the single closed-loop speed control system of PI regulator may be guarantee conditions for the robust stability of the system to achieve speed astatic. But if the system dynamic performance of the demand is higher, such as requiring a small braking and sudden load dynamic downhill, etc., single closed loop system is difficult to meet the requirements. This is mainly because in a single closed-loop system cant completely according to the need to control the dynamic process of current and torque. In a single closed-loop system, only by the current negative feedback link is specially used to control the current. But it is only after more than the critical current value, the impact of the strong negative feedback effect of limiting current, is not very ideal control current dynamic waveform. In the practical work, we hope that under the condition of motor current biggest limit, make full use of the machine allows the overload capacity, the best is always in the process of excessive current (torque) to allow maximum value, make the electric drive system with maximum acceleration start as far as possible, after arrived at steady speed, and let the current down immediately, make torque and load balance immediately, thus to steady state operation. At this point, the starting current square waveform and speed is linear growth. This is the biggest moment of the electrical flow under the condition of speed control system can get the fastest startup process. With the continuous development of socialized production, power transmission device is widely used in modern industrial production, the production process, the requirement of increasing the quality of the product, which requires more and more production machinery to realize braking speed, so we will be the automatic speed control system of such some understanding and further research. The topic of this design is double closed-loop thyristor irreversible dc speed regulating system, including the main circuit and control circuit. Main circuit is composed of thyristor, control circuit mainly by the detection circuit, drive circuit, detection circuit and includes speed detection and current detection.Keywords：Double closed loop control system, speed control loop, the system present situation, development trend目 录1 双闭环直流调速系统的工作原理11.1 双闭环直流调速系统的介绍11.2 双闭环直流调速系统的组成21.3 双闭环直流调速系统的稳态结构图和静特性41.4 双闭环直流调速系统的数学模型62调节器的工程设计102.1 调节器的设计原则102.2 型系统与型系统的性能比较112.3 电流调节器的设计122.4 转速调节器的设计163 Simulink仿真203.1 双闭环直流调速系统的仿真设计21致谢23参考文献241 双闭环直流调速系统的工作原理1.1 双闭环直流调速系统的介绍双闭环（转速环、电流环）直流调速系统是一种当前应用广泛，经济，合用的电力传动系统。它具有动态响应快、抗干扰能力强的优点。我们知道反馈闭环控制系统具有良好的抗扰性能，它对于被反馈环的前向通道上的一切扰动作用都能有效的加以克制。采用转速负反馈和PI调节器的单闭环调速系统可以在保证系统稳定的条件下实现转速无静差。但假如对系统的动态性能规定较高，例如规定起制动、突加负载动态速降小等等，单闭环系统就难以满足规定。这重要是由于在单闭环系统中不能完全按照需要来控制动态过程的电流或转矩。在单闭环系统中，只有电流截止负反馈环节是专门用来控制电流的。但它只是在超过临界电流值以后，靠强烈的负反馈作用限制电流的冲击，并不能很抱负的控制电流的动态波形。带电流截止负反馈的单闭环调速系统起动时的电流和转速波形如图1-（a）所示。当电流从最大值减少下来以后，电机转矩也随之减小，因而加速过程必然拖长。IdLntIdOIdmIdLntIdOIdmIdcrnn(a)(b) (a)带电流截止负反馈的单闭环调速系统起动过程 (b)抱负快速起动过程图1 调速系统起动过程的电流和转速波形在实际工作中，我们希望在电机最大电流（转矩）受限的条件下，充足运用电机的允许过载能力，最佳是在过渡过程中始终保持电流（转矩）为允许最大值，使电力拖动系统尽也许用最大的加速度起动，到达稳定转速后，又让电流立即降下来，使转矩立即与负载相平衡，从而转入稳态运营。这样的抱负起动过程波形如图1-（b）所示，这时，启动电流成方波形，而转速是线性增长的。这是在最大电流（转矩）受限的条件下调速系统所能得到的最快的起动过程。事实上，由于主电路电感的作用，电流不能突跳，为了实现在允许条件下最快启动，关键是要获得一段使电流保持为最大值的恒流过程，按照反馈控制规律，采用某个物理量的负反馈就可以保持该量基本不变，那么采用电流负反馈就能得到近似的恒流过程。问题是希望在启动过程中只有电流负反馈，而不能让它和转速负反馈同时加到一个调节器的输入端，到达稳态转速后，又希望只要转速负反馈，不再靠电流负反馈发挥主作用，因此我们采用双闭环调速系统。这样就能做到既存在转速和电流两种负反馈作用又能使它们作用在不同的阶段。1.2 双闭环直流调速系统的组成为了实现转速和电流两种负反馈分别起作用，在系统中设立了两个调节器，分别调节转速和电流，两者之间实行串级连接，如图2所示，即把转速调节器的输出当作电流调节器的输入，再用电流调节器的输出去控制晶闸管整流器的触发装置。从闭环结构上看，电流调节环在里面，叫做内环；转速环在外面，叫做外环。这样就形成了转速、电流双闭环调速系统。该双闭环调速系统的两个调节器ASR和ACR一般都采用PI调节器。由于PI调节器作为校正装置既可以保证系统的稳态精度，使系统在稳态运营时得到无静差调速，又能提高系统的稳定性；作为控制器时又能兼顾快速响应和消除静差两方面的规定。一般的调速系统规定以稳和准为主，采用PI调节器便能保证系统获得良好的静态和动态性能。图2 转速、电流双闭环直流调速系统图中U*n、Un转速给定电压和转速反馈电压；U*i、Ui电流给定电压和电流反馈电压； ASR转速调节器； ACR电流调节器；TG测速发电机；TA电流互感器；UPE电力电子变换器1.3 双闭环直流调速系统的稳态结构图和静特性Ks a 1/CeU*nUctIdEnUd0Un+-ASR+U*i-IdR R b ACR-UiUPE图3：双闭环直流调速系统的稳态结构图双闭环直流系统的稳态结构图如图3所示，分析双闭环调速系统静特性的关键是掌握PI调节器的稳态特性。一般存在两种状况：饱和输出达成限幅值；不饱和输出未达成限幅值。当调节器饱和时，输出为恒值，输入量的变化不再影响输出，相称与使该调节环开环。当调节器不饱和时，PI作用使输入偏差电压在稳太时总是为零。事实上，在正常运营时，电流调节器是不会达成饱和状态的。因此，对静特性来说，只有转速调节器饱和与不饱和两种情况。1转速调节器不饱和这时，两个调节器都不饱和，稳态时，它们的输入偏差电压都是零，因此，= = （1-1）= = （1-2）由式（1-1）可得：n=从而得到静特性曲线的CA段。与此同时，由于ASR不饱和，可知，这就是说，CA段特性从抱负空载状态的Id=0一直延续到=。而，一般都是大于额定电流的。这就是静特性的运营段，它是一条水平的特性。2转速调节器饱和这时，ASR输出达成限幅值，转速外环呈开环状态，转速的变化对系统不再产生影响。双闭环系统变成了一个电流无静差的单电流闭环调节系统。稳态时：= （1-3）其中，最大电流取决于电动机的允许过载能力和拖动系统允许的最大加速度，由上式可得静特性的AB段，它是一条垂直的特性。这样是下垂特性只适合于的情况，由于假如，则，ASR将退出饱和状态。图4 双闭环直流调速系统的静特性曲线1.4 双闭环直流调速系统的数学模型1.4.1 双闭环直流调速系统的动态数学模型双闭环控制系统数学模型的重要形式仍然是以传递函数或零极点模型为基础的系统动态结构图。双闭环直流调速系统的动态结构框图如图5所示。图中和分别表达转速调节器和电流调节器的传递函数。为了引出电流反馈，在电动机的动态结构框图中必须把电枢电流显露出来。U*na Uct-IdLnUd0Un+-b -UiWASR(s)WACR(s)Ks Tss+11/RTl s+1RTmsU*iId1/Ce+E图5：双闭环直流调速系统的动态结构框图1.4.2 起动过程分析双闭环直流调速系统突加给定电压由静止状态起动时，转速调节器输出电压、电流调节器输出电压、可控整流器输出电压、电动机电枢电流和转速的动态响应波形过程如图28所示。由于在起动过程中转速调节器ASR经历了不饱和、饱和、退饱和三种情况，整个动态过程就提成、三个阶段。图6 双闭环直流调速系统起动过程的转速和电流波形第一阶段是电流上升阶段。当突加给定电压时，由于电动机的机电惯性较大，电动机还来不及转动（n=0），转速负反馈电压，这时，很大，使ASR的输出突增为，ACR的输出为，可控整流器的输出为，使电枢电流迅速增长。当增长到（负载电流）时，电动机开始转动，以后转速调节器ASR的输出不久达成限幅值，从而使电枢电流达成所相应的最大值（在这过程中的下降是由于电流负反馈所引起的），到这时电流负反馈电压与ACR的给定电压基本上是相等的，即 （1-3）式中，电流反馈系数。速度调节器ASR的输出限幅值正是按这个规定来整定的。第二阶段是恒流升速阶段。从电流升到最大值开始，到转速升到给定值为止，这是启动过程的重要阶段，在这个阶段中，ASR一直是饱和的，转速负反馈不起调节作用，转速环相称于开环状态，系统表现为恒流调节。由于电流保持恒定值，即系统的加速度为恒值，所以转速n按线性规律上升，由知，也线性增长，这就规定也要线性增长，故在启动过程中电流调节器是不应当饱和的，晶闸管可控整流环节也不应当饱和。 第三阶段是转速调节阶段。转速调节器在这个阶段中起作用。开始时转速已经上升到给定值，ASR的给定电压与转速负反馈电压相平衡，输入偏差等于零。但其输出却由于积分作用还维持在限幅值，所以电动机仍在以最大电流下加速，使转速超调。超调后，使ASR退出饱和，其输出电压（也就是ACR的给定电压）才从限幅值降下来，也随之降了下来，但是，由于仍大于负载电流，在开始一段时间内转速仍继续上升。届时，电动机才开始在负载的阻力下减速，知道稳定（假如系统的动态品质不够好，也许振荡几次以后才稳定）。在这个阶段中ASR与ACR同时发挥作用，由于转速调节器在外环，ASR处在主导地位，而ACR的作用则力图使尽快地跟随ASR输出的变化。稳态时，转速等于给定值，电枢电流等于负载电流，ASR和ACR的输入偏差电压都为零，但由于积分作用，它们都有恒定的输出电压。ASR的输出电压为 （1-4）ACR的输出电压为 （1-5）由上述可知，双闭环调速系统，在启动过程的大部分时间内，ASR处在饱和限幅状态，转速环相称于开路，系统表现为恒电流调节，从而可基本上实现抱负过程。双闭环调速系统的转速响应一定有超调，只有在超调后，转速调节器才干退出饱和，使在稳定运营时ASR发挥调节作用，从而使在稳态和接近稳态运营中表现为无静差调速。故双闭环调速系统具有良好的静态和动态品质。综上所述，双闭环调速系统的起动过程有以下三个特点：（1）饱和非线形控制：随着ASR的饱和与不饱和，整个系统处在完全不同的两种状态，在不同情况下表现为不同结构的线形系统，只能采用分段线形化的方法来分析，不能简朴的用线形控制理论来笼统的设计这样的控制系统。（2）转速超调：当转速调节器ASR采用PI调节器时，转速必然有超调。转速略有超调一般是允许的，对于完全不允许超调的情况，应采用其他控制方法来克制超调。（3）准时间最优控制：在设备允许条件下实现最短时间的控制称作“时间最优控制”，对于电力拖动系统，在电动机允许过载能力限制下的恒流起动，就是时间最优控制。但由于在起动过程、两个阶段中电流不能突变，实际起动过程与抱负启动过程相比尚有一些差距，但是这两段时间只占所有起动时间中很小的成分，无伤大局，可称作“准时间最优控制”。采用饱和非线性控制的方法实现准时间最优控制是一种很有实用价值的控制策略，在各种多环控制中得到普遍应用。2调节器的工程设计2.1 调节器的设计原则为了保证转速发生器的高精度和高可靠性，系统采用转速变化率反馈和电流反馈的双闭环电路重要考虑以下问题：1 保证转速在设定后尽快达成稳速状态；2 保证最优的稳定期间；3 减小转速超调量。为了解决上述问题，就必须对转速、电流两个调节器的进行优化设计，以满足系统的需要。建立调节器工程设计方法所遵循的原则是：1. 概念清楚、易懂；2. 计算公式简明、好记；3. 不仅给出参数计算的公式，并且指明参数调整的方向；4. 能考虑饱和非线性控制的情况，同样给出简明的计算公式；5. 合用于各种可以简化成典型系统的反馈控制系统。直流调速系统调节器参数的工程设计涉及拟定典型系统、选择调节器类型、计算调节器参数、计算调节器电路参数、校验等内容。在选择调节器结构时，只采用少量的典型系统，它的参数与系统性能指标的关系都已事先找到，具体选择参数时只须按现成的公式和表格中的数据计算一下就可以了，这样就使设计方法规范化，大大减少了设计工作量。2.2 型系统与型系统的性能比较 许多控制系统的开环传递函数可表达为： 根据W(s)中积分环节个数的不同，将该控制系统称为0型、型、型系统。自动控制理论证明，0型系统在稳态时是有差的，而型及型以上的系统很难稳定。因此，通常为了保证稳定性和一定的稳态精度，多用型、型系统，典型的型、型系统其开环传递函数为 （2-1） （2-2）一般说来典型型系统在动态跟随性能上可以做到超调小，但抗忧性能差；而典型型系统的超调量相对要大一些而抗扰性能却比较好。基于此，在转速-电流双闭环调速系统中，电流环的一个重要作用是保持电枢电流在动态过程中不超过允许值，即能否克制超调是设计电流环一方面要考虑的问题，所以一般电流环多设计为型系统，电流调节的设计应以此为限定条件。至于转速环，稳态无静差是最主线的规定，所以转速环通常设计为型系统。在双闭环调速系统中，整流装置滞后时间常数Ts和电流滤波时间常数Toi一般都比电枢回路电磁Tl小很多，可将前两者近似为一个惯性环节，取Ti=Ts+Toi。这样，通过小惯性环节的近似解决后，电流环的控制对象是一个双惯性环节，要将其设计成典型型系统，同理，通过小惯性环节的近似解决后，转速环的被控对象形如式(2-1)。如前所述，转速环应设计成型系统，所以转速调节器也就设计成PI型调节器，如下式所示: （2-3）2.3 电流调节器的设计2.3.1 结构框图的化简和结构的选择在按动态性能设计电流环时，可以暂不考虑反电动势变化的动态影响，即DE0。这时，电流环如图7所示。 图7 电流环的动态结构框图及其化简忽略反电动势对电流环作用的近似条件是：式中-电流环开环频率特性的截止频率。假如把给定滤波和反馈滤波两个环节都等效地移到环内，同时把给定信号改成U*i(s) /b ，则电流环便等效成单位负反馈系统。 图8a 等效成单位负反馈系统最后，由于Ts 和 T0i 一般都比Tl 小得多，可以当作小惯性群而近似地看作是一个惯性环节，其时间常数为 Ti = Ts + Toi 则电流环结构图最终简化成图8图8b 小惯性环节的近似解决2.3.2 时间常数的计算直流电机参数 整流装置滞后时间常数Ts=0.0017s。电流滤波时间常数Toi=0.002s。电流环小时间常数之和T=Ts+Toi=0。0017s +0。002s =0.0037s电枢回路电磁时间常数电力拖动系统机电时间常数2.3.3 选择电流调节器的结构规定电流无静差，实际系统不允许电枢电流在突加控制作用时有太大的超调，以保证电流在动态过程中不超过允许值，而对电网电压波动的及时抗扰作用只是次要的因素，为此，电流环应以跟随性能为主，应选用典型I型系统。 电流环的控制对象是双惯性型的，要校正成典型 I 型系统，显然应采用PI型的电流调节器，其传递函数可以写成 （2-5）式中 Ki 电流调节器的比例系数； ti 电流调节器的超前时间常数。检核对电源电压的抗扰性能：，参照典型型系统动态抗扰性能指标与参数的关系表格，可以看出各项指标都是可以接受的。2.3.4 计算电流调节器的参数电流调节器超前时间常数：ti=Tl=0.07s。电流环开环增益：规定i5%时，应取KITi=0.5，因此于是，ACR的比例系数为：2.3.5 校验近似条件电流环截止频率：ci=KI=135.1s-1；晶闸管整流装置传递函数的近似条件： 满足近似条件忽略反电动势变化对电流环动态影响的条件： 满足近似条件电流环小时间常数近似解决条件： 满足近似条件2.3.6 计算调节器的电阻和电容图9 PI型电路调节器的组成按所用运算放大器取R0=40k，各电阻和电容值为：2.4 转速调节器的设计2.4.1 转速环结构框图的化简电流环经简化后可视作转速环中的一个环节，接入转速环内，电流环等效环节的输入量应为Ui*(s),因此电流环在转速环中应等效为用电流环的等效环节代替电流环后，整个转速控制系统的动态结构图便如图10所示和电流环同样，把转速给定滤波和反馈滤波环节移到环内，同时将给定信号改成U*n(s)/a，再把时间常数为1 / KI 和 T0n 的两个小惯性环节合并起来，近似成一个时间常数为的惯性环节，其中Un (s)ASRCeTmsRU*n(s)Id (s)a T0ns+11 T0ns+1U*n(s)+-IdL (s)图10 用等效环节代替电流环的转速环的动态结构图最后转速环结构简图为图11图11 等效成单位负反馈系统和小惯性的近似解决的转速环结构框图2.4.2 拟定期间常数1、电流环等效时间常数1/KI。由电流环参数可知KITi=0.5，则2、转速滤波时间常数Ton。根据已知条件可知Ton=0.01s3、转速环小时间常数Tn。按小时间常数近似解决，取2.4.3 选择转速调节器结构 为了实现转速无静差，在负载扰动作用点前面必须有一个积分环节，它应当包含在转速调节器 ASR 中，现在在扰动作用点后面已有了一个积分环节，因此转速环开环传递函数应共有两个积分环节，所以应当设计成典型 型系统，这样的系统同时也能满足动态抗扰性能好的规定。由此可见，ASR也应当采用PI调节器，其传递函数为 式中 Kn 转速调节器的比例系数； t n 转速调节器的超前时间常数。 2.4.4 计算转速调节器参数按跟随和抗扰性能都较好的原则，取h=5，则ASR的超前时间常数为：转速环开环增益为：ASR的比例系数为：2.4.5 检查近似条件转速环截止频率为 1) 电流环传递函数简化条件为 满足近似条件2) 转速环小时间常数近似解决条件为 满足近似条件2.4.6 计算调节器电阻和电容图12 PI型转速调节器的组成取R0=40k，则当h=5时，查询典型型系统阶跃输入跟随性能指标的表格可以看出，不能满足设计规定，需要添加微分负反馈：3 Simulink仿真3.1 双闭环直流调速系统的仿真设计图18 双闭环的仿真结果致谢通过这次设计，我基本上掌握了直流双闭环调速系统的设计。具体的说，第一，了解了调速的发展史的同时，进一步了解了交流调速系统所蕴涵的发展潜力，掌握了这一方面未来的发展动态；第二，了解了双闭环直流调速系统的基本组成以及其静态、动态特性；第三，基本掌握了ASR、ACR（速度、电流调节器）为了满足系统的动态、静态指标在结构上的选取，涉及其参数的计算；第四，运用MATLAB仿真系统对所建立的双闭环直流调速系统进行的仿真，与此同时，进一步熟悉了MATLAB的相关功能，掌握了其使用方法。本课程设计综合运用了自动控制原理、电力电子技术、电力拖动与控制技术等的知识，为了更好的完毕设计，我又重新复习了一遍本来所学的知识，加深了对知识的理解，提高了对知识的应用能力，同时使我结识到了各个课程之间是紧密联系的。总之，在设计过程中，我不仅学到了以前从未接触过的新知识，并且学会了独立的去发现，面对，分析，解决新问题的能力，不仅学到了知识，又锻炼了自己的能力，使我受益非浅，同时感谢在设计中提供帮助的老师和同学们。 参考文献1 阮毅，陈维钧. 运动控制系统. 清华大学出版社，20232陈伯时. 电力拖动自动控制系统（第2版）. 机械工业出版，19913陈伯时，陈敏逊. 交流调速系统. 机械工业出版社，19974胡崇岳. 现代交流调速技术. 机械工业出版社，20235 李友善. 自动控制原理，北京：国防工业出版社，1981.6 周渊深. 交直流调速系统与MATLAB仿真.北京：中国电力出版社，2023.