混凝土结构设计课程设计整体式单向板肋梁楼盖.doc

湖南农业大学东方科技学院
课程设计说明书

课程名称： 《混凝土结构设计》课程设计
题目名称： 现浇单向板肋梁楼盖结构设计
班 级：2023级 土木工程 专业4班
姓 名：
学 号：
指导教师：
评估成绩：
教师评语：

指导老师署名：
2023年 月 日

现浇整体式单向板肋梁楼盖课程设计任务书
1、设计资料
（1）某工业用仓库，设计使用年限为50年，楼面使用活荷载为。
（2）楼面面层为水磨石（底层厚水泥砂浆，厚面层），自重为，梁板天花用混合砂浆抹灰。
（3）材料选用
a.混凝土强度等级采用、或。
b.钢筋采用受力纵筋HRB335或HRB400；其他钢筋均用HPB235。
（4）板伸入墙内，次梁伸入墙内，主梁伸入墙内。
（5）二楼楼面结构平面布置图如图所示（楼梯间在此平面外）。
（6）楼板厚度为，次梁截面为，主梁截面，柱的截面尺寸（或或自定）。
2、设计内容和规定
（1）板和次梁按考虑塑性内力重分布方法计算内力；主梁按弹性理论计算内力，并绘出弯矩包络图。
（2）绘制楼盖结构施工图
1．楼面结构平面布置图（标注墙、柱定位轴线编号和梁、柱定位尺寸及构件编号）．（比例1：100～1：200）；
2．板模板图及配筋平面图（标注板厚、板中钢筋的直径、间距、编号及其定位尺寸）（比例1：100～1：200）；
3．次梁模板及配筋图（标注次梁截面尺寸及几何尺寸、钢筋的直径、根数、编号及其定位尺寸）（比例1：50，剖面图比例1：15～1：30）；
4、梁材料图、模板图及配筋图（按同一比例绘出主梁的弯矩包络图、抵抗弯矩图、模板图及配筋图），（标注主梁截面尺寸及几何尺寸、钢筋的直径、根数、编号及其定位尺寸）；（比例1：50，剖面图比例1：15～1：30）；
5．在图中标明有关设计说明，如混凝上强度等级、钢筋的种类、混凝土保护层厚度等。
（3）计算书
规定计算准确，环节完整，内容清楚。
（4）主梁配筋图必须手工绘制，板、次梁配筋图不作规定。
（5）第11周星期五之前提交设计成果。
3、课程设计目的
（1）了解单向板肋梁楼盖的荷载传递关系及其计算简图的拟定；
（2）通过板及次梁的计算，纯熟掌握考虑塑性内力重分布的计算方法；
（3）通过主梁的计算，纯熟掌握按弹性理论分析内力的方法，并熟悉内力包络图和材料图的绘制方法；
（4）了解并熟悉现浇梁板的有关构造规定；
（5）掌握钢筋混凝土结构施工图的表达方式和制图规定，进一步提高制图的基本技能；
4、设计参考进度
第一天：布置设计任务，阅读设计任务书、指导书及设计例题，复习有关课程内容。拟定梁格布置、板计算及绘制板的配筋草图；
第二天：次梁的计算及绘制配筋草图；
第三天：主梁的计算及绘制配筋草图；
第四至五天：绘制板、次梁和主梁的施工图。

图1 结构平面布置图

现浇整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖

设计资料：
某设计使用年限为50年工业用仓库，采用整体式钢筋混凝土结构，楼盖梁格图1所示。

图1 结构平面布置图
(1) 楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆打底，10mm厚水磨石面层，γ=0.65 KN/m2
15mm厚混合砂浆梁板天花抹灰。
(2) 活荷载：标准值为9KN/m2。
(3) 恒载分项系数为1.2；活载分项系数为1.3（因工业厂房楼盖活载标准值大于4 KN/m2）。
(4) 材料选用：
混凝土 采用C30（fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2）。
钢 筋 梁中受力纵筋才采用HRB335级（fy=300N/mm2）；
其余采用HPB235级（fy=210N/mm2）。

一、 板和次梁按塑性计算
1. 板的计算（按考虑塑性内力重分布方法计算）
板的l2/l1=5400mm/2023mm=2.7<3，按沿短边方向受力的单向板计算，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋。
板的厚度按构造规定取h=80mm﹥L1/40=2023mm/40=50mm。次梁截面高度取h=500mm﹥L2/15=5400mm/15=360mm，截面宽度b=200mm，板尺寸支撑情况如图2所示。

图2板的尺寸
(1) 荷载
恒载标准值
30mm面层 0.65KN/m2
80mm钢筋混凝土板 0.08m×25KN/m3=2.000KN/m2
15mm混合砂浆天棚抹灰 0.015m×17KN/m3=0.255KN/m2
gk=2.905KN/m2
线恒载设计值 g=1.2×2.905KN/m2=3.486KN/m
线活载设计值 q=1.3×9KN/m2=11.7KN/m
合 计 15.186KN/m
即每米板宽 g+q=15.186KN/m
(2) 内力计算
计算跨度
边跨 Ln+h/2=2m-0.12m-0.2m/2+0.08/2=1.820m
Ln+a/2=2m-0.12m-0.2m/2+0.12/2=1.840m﹥1.820m
取L0=1.820m
中间跨 L0=2m-0.2m=1.800m
计算跨度差（1.820m-1.800m）/1.800m=1.11%﹤10%,说明可按等跨连续计算内力（为简化起见，统一取L0=1.820m）。取1m宽板作为计算单元，计算简图如图3所示：

图3 1m宽板的计算简图

连续板各截面弯矩计算见表1。
表1 连续板各截面弯矩计算
截面
边跨跨内
离端第二
支座
离端第二跨跨内、中间跨跨内
中间支座
弯矩计算系数αm
1/11
-1/11
1/16
-1/14
M=αm(g+q)L02
/(KN·m)
4.572
-4.572
3.144
-3.593
（3）截面承载力计算
b=1000mm，h=80mm,h0=80mm-20mm=60mm, α1=1.0,连续板各截面配筋计算见表2。

表2 连续板各截面配筋计算
板带部位截面
边区板带（①—②，⑤—⑥轴线间）
边跨跨内
离端第二支座
离端第二跨跨内、中间跨跨内
中间支座
M/( KN·m)
4.572
-4.572
3.144
-3.593
αs=M/α1fcbh02
0.089
0.089
0.061
0.070
ζ
0.093
0.093
0.063
0.072
As=
ζα1bh0fc/fy
/(mm2)
380
380
260
295
选配钢筋
φ10@200
φ10@200
φ8/10@200
φ8/10@200
实配钢筋面积/(mm2)
393
393
322
322
板带部位截面
中间区板带（②—⑤轴线间）
边跨跨内
离端第二支座
离端第二跨跨内、中间跨跨内
中间支座
M/( KN·m)
4.572
-4.572
3.144×0.8=2.515
-3.593×0.8=-2.874
αs=M/α1fcbh02
0.089
0.089
0.051
0.056
ζ
0.093
0.093
0.052
0.058
As=
ζα1bh0fc/fy
/(mm2)
380
380
213
237
选配钢筋
φ10@200
φ10@200
φ8@200
φ8@200
实配钢筋面积/(mm2)
393
393
251
251
中间区板带②—⑤轴线间，各区格板的四周与梁整体连接，故各跨跨内和中间支座考虑板的内拱作用，计算弯矩减少20%。
连续板的配筋示意图如图4所示。

（a）边区板带

（b）中间区板带
图4 板的配筋示意图

次梁计算（按考虑塑性内力重分布方法计算）
取主梁的梁高h=700mm﹥L1/12=6000mm/12=500mm,梁宽b=250mm,次梁有关尺寸及支撑情况图5所示。

图5 次梁尺寸
（1） 荷载
恒载设计值
由板传来 3.468KN/m2×2m=6.9KN/m
次梁自重 1.2×25KN/m3×0.2m×(0.5m-0.08m)=2.520KN/m
梁侧抹灰 1.2×17KN/m3×0.015m×(0.5m-0.08m)×2=0.257KN/m
g=9.677KN/m
活载设计值
由板传来 q=11.7KN/m2×2m=23.4KN/m
合 计 g+q=33.077KN/m
(2)内力计算
计算跨度
边跨 Ln=5.4m-0.12m-0.25m/2=5.155m
Ln+a/2=5.155m+0.24m/2=5.275m
1.025 Ln=1.025×5.155m=5.284m﹥5.275m
取L0=5.275m
中间跨 L0= Ln=5.4m-0.25m=5.150m
跨度差（5.275m-5.150m）/5.150m=2.4%﹤10%,说明可按等跨连续梁计算内力，计算简图如图6所示。

图6 次梁的计算简图
连续次梁各截面弯矩及剪力计算见表3和表4。

表3 连续次梁弯矩计算
截面
边跨跨内
离端第二支座
离端第二跨跨内、中间跨跨内
中间支座
弯矩计算系数αm
1/11
-1/11
1/16
-1/14
M=αm(g+q)L02
/(KN·m)
83.671
-83.671
54.380
-62.663

表4 连续次梁剪力计算
截面
端支座内侧
离端第二支座外侧
离端第二支座内侧
中间支座外侧、内侧
剪力计算系数αv
0.45
0.6
0.55
0.55
V=αv(g+q)Ln
/(KN)
76.730
102.307
93.690
93.690
（3）截面承载力计算
次梁跨内截面按T形截面计算，翼缘计算宽度为：
边跨: bf`=L0/3=5275mm/3=1758mm﹤b+S0=200mm+1800mm=2023mm
离端第二跨、中间跨: bf`= L0/3=5150mm/3=1717mm
梁高 h=500mm,h0=500mm-35mm=465mm
翼缘厚 hf`=80mm
判别T形截面类型：
跨内截面ζ=0.010﹤hf`/h0=60mm/465mm=0.172,故各跨内截面均属于第一类T形截面。
支座截面按矩形截面计算，第一内支座按布置两排纵筋考虑，取h0=450mm-60mm=440mm，其他中间支座按布置一排纵筋考虑，h0=465mm，连续次梁正截面及斜截面承载力计算分别见表5和表6。

表5 连续次梁正截面承载力计算
截面
边跨跨内
离端第二支座
离端第二跨跨内、中间跨跨内
中间支座
M/( KN·m)
83.671
-83.671
54.380
-62.663

(b=bf`)
0.014
0.151
0.010
0.101

0.014
0.165
0.010
0.107
As=ζ
α1bh0fc/fy(b=bf`)
/(mm2)
621
692
381
475
选配钢筋
216+
118

118+
314
314
214+
116
实配钢筋面积/(mm2)
657
761
459
509

表6 连续次梁斜截面承载力计算
截面
端支座内侧
离端第二支座外侧
离端支座内侧
中间支座外侧、内侧
V
76.730
102.307
93.690
93.690
/
332.475﹥V
314.600﹥V
314.600﹥V
332.475﹥V
/
93.093>V
88.088<V
88.088<V
93.093>V
选用箍筋
2φ8
2φ8
2φ8
2φ8
/(mm2)
101
101
101
101
/(mm)
按构造
820
867
按构造
实配箍筋间距S/(mm)
200
200
200
200

次梁配筋示意图见图7。

图7 次梁配筋示意图

三、主梁计算（按弹性理论计算）
柱高H=4.5m，柱截面尺寸300mm×300mm,主梁的有关尺寸及支撑情况见图8。

图8 主梁尺寸
（1） 荷载
恒载设计值
由次梁传来 9.677KN/m×5.4m=52.256KN
主梁自重（折合为集中荷载） 1.2×25KN/m3×0.25m×(0.7m-0.08m) ×2m=9.3KN
梁侧抹灰(折合为集中荷载) 1.2×17KN/m3×0.015m×(0.7m-0.08m) ×2m× 2=0.760KN
G=62.316KN
活载设计值
由次梁传来 Q=23.4KN/m×5.4m=126.36KN
合 计 G+Q=188.676KN
（2）内力计算
边跨 Ln=5.4m-0.12m-0.3m/2=5.730m
L0=1.025Ln+b/2=1.025×5.730m+0.3m/2=6.020m
﹤Ln+a/2+b/2=5.730m+0.37m/2+0.3m/2=6.070m
中间跨 Ln=5.4m-0.4m=5.700m
L0= Ln+b=5.7m+0.3m=6.000m
跨度差（6.020m-6.000m）/6.000m=0.33%﹤10%,可按等跨连续梁计算。
由于主梁线刚度较柱的线刚度大得多，故主梁可视为铰支柱顶上的连续梁，计算简图见图9。

图9 主梁的计算简图
在各种不同分布的荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力系数进行，跨内和支座截面最大弯矩及剪力按下式计算，则
M=KGL0+KQL0 V=KG+KQ
式中系数K值由附录7查得，具体计算结果以及最不利荷载组合见表7和表8，即可得主梁的弯矩包络图及剪力包络图，如图10所示。

图10 主梁弯矩包络图及剪力包络图
表7 主梁弯矩计算
序号
计算简图
边跨跨内
中间支座
中间跨跨内
K
M1
/( KN·m)
K
MB（MC）
/( KN·m)
K
M2
/(KN·m)
①

0.244
91.535
-0.267
-99.997
0.067
25.051
②

0.289
219.839
-0.133
-101.003

-101.003
③

-33.667
-0.133
-101.003
0.200
151.632
④

0.229
112.168
-0.311
(-0.089)
-236.180
(-67.588)
0.170
128.872
⑤

0.274
134.209
-0.178
(0.044)
-135.177
(33.414)
--
--
最不利荷载组合
①+②
311.374
-201
-75.952
①+③
57.868
-201
176.683
①+④
203.703
-336.177(-167.585)
153.923
①+⑤
225.744
-235.174(-66.583)
--

表8 主梁剪力计算
序号
计算简图
端支座内侧
中间支座（左）
K
VA/ VD
/(KN)
K
VB左（VC左）
/(KN)
①

0.733
(-0.733)
45.678
(-45.678)
-1.267
(-1.000)
-78.954
(-62.316)
②

0.866
(-0.866)
109.428
(-109.428)
-1.134
(0)
-143.292
(0)
③

-0.133
(0.133)
-16.806
(16.806)
-0.133
(-1.000)
-16.806
(-126.36)
④

0.689
(0.089)
87.062
(11.246)
-1.311
(-0.778)
-165.658
(-99.572)
⑤

0.822
(-0.044)
103.867
(-5.560)
-1.178
(0.222)
-148.852
(28.052)
最不利荷载组合
①+②
155.106(-155.106)
-222.246(-62.316)
①+③
92.622(-28.872)
-95.760(-188.676)
①+④
132.74(-34.432)
-244.612(-161.888)
①+⑤
149.545(-51.238)
-227.806(-34.264)
序号
计算简图
中间支座（右）
K
VB右（VC右）/(KN)
①

1.000
(1.267)
62.316
(78.954)
②

0
(1.134)
0
(143.292)
③

1.000
(0.133)
126.36
(16.806)
④

1.222
(0.089)
154.412
(11.246)
⑤

0.222
(-0.044)
28.052
(-5.560)
最不利荷载组合
①+②
62.316(222.246)
①+③
188.676(95.76)
①+④
216.728(90.2)
①+⑤
90.368(73.394)
（3）截面承载力计算
主梁跨内截面按T形截面计算，其翼缘计算宽度为：
bf`=L0/3=6000mm/3=2023mm﹤b+S0=5400mm,并取h0=700mm-35mm=665mm
判断T形截面类型：跨内截面ζ=0.053﹤hf`/h0=80mm/665mm=0.120,故各跨内截面均属于第一类T形截面。
跨内截面在负弯矩作用下按矩形截面计算，取h0=700mm-60mm=640mm。支座截面按矩形截面计算，取h0=700m-80mm=620mm（因支座弯矩较大考虑布置两排纵筋，并布置在次梁主筋下面）。
主梁正截面及斜截面承载力计算表见表1-15和表1-16。

表9 主梁正截面承载力计算
截面
边跨跨内
中间支座
中间跨跨内
M/( KN·m)
311.374
-366.177
176.683
-75.952
V0·b/2
/( KN·m)

28.301

（M- V0·b/2）
/( KN·m)

337.876

(b=bf`)
0.0246
0.231
0.0140
0.0519
ζ
0.025
0.267
0.014
0.053
As=ζ
α1bh0fc/fy(b=bf`)
/(mm2)
1585
1973
888
405
选配钢筋
220+
225
418+
225
216+
218
220
实配钢筋/(mm2)
1610
2023
910
628

表10 主梁斜截面承载力计算
截面
端支座内侧
离端第二支座外侧
离端第二支座内侧
V
155.106
244.612
188.676
/
594.323>V
554.125>V
554.125>V
/
166.416>V
155.155<V
155.155<V
选用箍筋
2φ8
2φ8
2φ8
/(mm2)
101
101
101
/(mm)
构造
构造
构造
实配箍筋间距S/(mm)
200
200
200

237.343
237.343

422.833
<0
选配弯筋

125
118
实配弯筋面积/(mm2)

490.9
254.5

（4）主梁吊筋计算
由次梁传至主梁的所有集中力为：
G+Q=52.256KN+126.36KN=178.616KN
则 As=（G+Q）/(2fysinα) =178.616×10^3N/(2×300N/mm2×0.707)=421m2
选2φ18（As=509 m2）。
主梁的配筋示意图如图11所示。

图11 主梁配筋示意图

四、施工图

图12 板的配筋图