落地式扣件钢管脚手架施工方案副本.docx

一、编制依据
1.《建筑结构荷载规范》GB50009-2023
2.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2023；
3.《建筑地基基础设计规范》GB50007-2023；
4.《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2023。
5、《钢结构设计规范》 （GB50017-2023）
6、《混凝土结构设计规范》 （GB50010-2023）
7、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ 46-2023
8、《钢管脚手架扣件规范》GB15831-2023
9、《木结构设计规范》GB50005-2023
10、 本工程施工组织设计
11、本工程施工设计图纸
二、工程概况及说明
建设单位：成都高投建设开发有限公司
工程名称：成都高新区怡馨家园工程（二标段）
建设地点：成都高新区中和片区
建筑面积：住宅楼：10、14号楼22896m2（18层）；11、12、13号楼81476m2（26层）。商业楼：34号楼4602m2（3层）
建筑高度：10#楼、14#楼建筑总高度53.95m；11#楼、12#楼、13#楼建筑总高度79.45m；34#楼建筑总高度14.35m
质量规定: 合格
施工工期：500日历天
设计单位：中国建筑西南设计研究院有限公司
监理单位：成都衡泰工程管理有限责任公司
施工单位：中国华西公司股份有限公司
结构形式：框架（商业楼）、框剪结构（住宅楼）
本工程34#楼1-3层；10#楼、14#楼1-6层；11#楼、12#楼、13#楼1-2层采用双排落地式扣件钢管脚手架，搭设高度均在20m以内，本方案双排落地式扣件钢管脚手架高度按20m进行计算;±0.000以下采用单排脚手架，脚手架高度按6m进行计算。
11#楼、12#楼临近地下室外墙边部位的脚手架，在地下室外墙防水验收合格后、基坑回填前进行拆除。拆除后楼层临边及未拆除的架体必须进行封闭防护及架体加固措施。待基坑回填完毕，再进行11#楼、12#楼1、2层双排落地式钢管脚手架二次搭设。
三、脚手架材料的选择
l、钢管落地脚手架，选用外径48mm，壁厚3mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的实验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学实验，实验结果满足设计规定后，方可在施工中使用。
2、本工程钢管脚手架的搭设使用铸铁扣件，应符合建设部《钢管脚手架扣件规范》GB15831-2023的规定，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70 N•m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的实验单位，进行扣件抗滑力等实验，实验结果满足设计规定后方可在施工中使用。
3、搭设架子前应对钢管进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆红白相间色。
4、本工程脚手板采用木脚手板。脚手板应符合规范JGJ130-2023的规定及《木结构设计规范》GB50005-2023 中IIa 级材质的规定。脚手板厚度不应小于50mm，两端宜各设立直径不小于4mm 的镀锌钢丝箍两道。
5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2023目／100cm2，做耐贯穿实验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果规定，选用绿色。规定阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。
6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T 700）中Q235A钢的规定。
四、脚手架的搭设流程及规定
落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整→材料配备→定位设立通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎安全网。
定距定位。根据构造规定在建筑物转角处用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用油漆点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。
在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。
1、主杆基础
本工程脚手架基础部位在地下室顶板上，基础承载能力可以满足外脚手架的搭设规定（详见落地式钢管扣件脚手架计算书）。
2、立杆间距
(1)脚手架立杆纵距1.5m，横距0.8m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即两步三跨)；内立杆距建筑物0.2m，小横杆离墙间距小于0.15m。
(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向互相错开500mm以上，且规定相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。
(3)立杆应设立垫木，并设立纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm。
(4)立杆的垂直偏差的控制：本工程双排脚手架搭设高度在20m以内，允许偏差控制在±100mm以内;单排脚手架小于10m允许偏差控制在±50mm以内。
3、大横杆、小横杆设立
(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。
(2)外架子按立杆与大横杆交点处设立小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。
4、剪刀撑
脚手架外侧立面的转角处两边各设立一道剪刀撑，并应由底至顶连续设立；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，旋转扣件离钢管端头保证不小于300mm。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。
5、脚手板的铺设规定
(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽敞于200mm。
(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采用有效的防护措施。
(3)主体结构施工阶段每隔一层设立一道木板硬防护，未设立硬防护的楼层均应设立安全兜网进行防护。
(4)装饰装修阶段，施工层应满铺脚手板，严禁出现探头板。脚手板厚度不应小于50mm，两端宜各设立直径不小于4mm 的镀锌钢丝箍两道。
6、防护栏杆
(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。
(2)选用18#铁丝张挂安全网，规定严密、平整。
(3)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。
7、连墙件
(1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3m，设一拉结点。
(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3m设一拉结点。
(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设立在外架大小横杆接点处。
(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述规定，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以保证外架安全可靠。
8、架体内封闭
(1)脚手架的架体内立杆距墙体净距为200mm，水平杆端头离墙间距小于150mm。
(2)脚手架施工层内立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。
(3)内立杆与外立杆之间用木板或安全兜网封闭，并绑扎牢固可靠。
五、劳动力安排
1、为保证工程进度的需要，同时根据本工程的结构特性和外脚手架的工程量，拟定本工程外脚手架搭设人员需要30～50人，均有上岗作业证书。
2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。
3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。
六、脚手架的检查与验收
1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；
2、进行分段验收和检查，发现有不符合规定的应迅速整改，并追究责任；
3、外脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2023第八节及《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2023中"外脚手架检查评分表"，所列项目和施工方案规定的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。
4、架体内必须做到每层封闭(即进行隔离)。
5、脚手架验收流程
方案的编制
项目负责人审核
监理审批
技术交底
架体施工
自检
预检
监理工程师验收
进入下道工序
合格
合格
合格
不合格
不合格
不合格
整改

七、脚手架搭设安全技术措施
1、技术保障措施
(1)架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子的外围及底部。
(2)钢管与扣件进场前应通过检查挑选，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40N·m～65 N·m之间。
(3)架子每搭设一层时由架工班组进行自检；架子搭设完毕后由架工班组会同项目技术人员对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。
(4)该脚手架作为建筑物装饰作业时安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。
(5)脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁别人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。
2、质量保障措施
(1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育，所有操作人员必须持证上岗。
(2)在脚手架搭设、拆除前必须对所有操作人员进行安全技术交底。
(3)脚手架必须严格依据本方案进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达成设计规定。
(4)脚手架搭设完毕，应根据相关规范规定对脚手架进行验收，验收合格方可使用；发现不符合规定处，必须立即整改。
3、安全保障措施
(1)操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗作业。
(2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架作业。
(3)在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全(特别是在卸料平台上的工作人员)，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。
(4)雨、雪及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。
(5)应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。
A 在下列情况下，必须对脚手架进行检查|
a 在六级大风和大雨后
b 停用超过二个月，复工前。
B 检查保修项目
a 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合专项方案及规范规定；
b 扣件螺丝是否松动；
c 安全防护措施是否符合规定。
(6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。
(7)脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。
(8)搭拆脚手架期间，地面应设立围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。
(9)、钢管架应设立避雷针，分别置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。
(10)、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地解决。
(11)、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达成坚固稳定，保证施工安全。
(12)、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，严禁扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。
(13)、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并对的使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。
(14)、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。
(15)、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部组织质量技术部进行验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经批准不得任意拆除脚手架部件。
(16)、严格控制施工荷载，脚手板不得堆码任何施工材料。
(17)、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层。
(18)、各作业层之间设立可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。
八、脚手架拆除安全技术措施
1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般涉及：拆架的环节和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。
2、拆架时应划分作业区，周边设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，严禁非作业人员进入。
3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。
4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。
5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。
6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除。
7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先告知对方，以防坠落。
8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
9、在拆架时，不得半途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
10、拆下的材料要渐渐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收解决。
11、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。
12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。
13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患导致复岗后的人为事故。
14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，严禁进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。
15、翻掀垫铺木板应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将木板内未清除的残留物从高处坠落伤人。
九、脚手架计算书
(一)、双排落地式扣件钢管脚手架的计算
1、脚手架参数
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
Ф48×3
脚手架搭设高度H(m)
20
脚手架沿纵向搭设长度L(m)
253
立杆步距h(m)
1.8
立杆纵距或跨距la(m)
1.5
立杆横距lb(m)
0.8
内立杆离建筑物距离a(m)
0.2
双立杆计算方法
不设立双立杆
2、荷载设计
脚手板类型
木脚手板
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)
0.35
脚手板铺设方式
1步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)
0.01
挡脚板类型
木挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.17
挡脚板铺设方式
10步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.1248
横向斜撑布置方式
5跨1设
结构脚手架作业层数njj
1
结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)
3
地区
四川成都市
安全网设立
全封闭
基本风压ω0(kN/m2)
0.2
风荷载体型系数μs
1.25
风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)
1.2，0.9
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)
0.3，0.23
计算简图

立面图

侧面图
3、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数n
1
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
横杆截面惯性矩I(mm4)
107800
横杆弹性模量E(N/mm2)
206000
横杆截面抵抗矩W(mm3)
4490

纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.8/(1+1))+1.4×3×0.8/(1+1)=1.89kN/m
正常使用极限状态
q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.35×0.8/(1+1))+3×0.8/(1+1)=1.37kN/m
计算简图如下：

1）、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×1.89×1.52=0.42kN·m
σ=Mmax/W=0.42×106/4490=94.61N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足规定！
2）、挠度验算
νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.37×15004/(100×206000×107800)=2.119mm
νmax＝2.119mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
满足规定！
3）、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×1.89×1.5=3.12kN
正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×1.37×1.5=2.27kN
4、横向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=3.12kN
q=1.2×0.033=0.04kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=2.27kN
q'=0.033kN/m
1）、抗弯验算
计算简图如下：

弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.63×106/4490=139.69N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足规定！
2）、挠度验算
计算简图如下：

变形图(mm)
νmax＝1.097mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.33mm
满足规定！
3）、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.58kN
5、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.8
扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：Rmax=3.12/2=1.56kN≤Rc=0.8×8=6.4kN
横向水平杆：Rmax=1.58kN≤Rc=0.8×8=6.4kN
满足规定！
6、荷载计算
脚手架搭设高度H
20
脚手架钢管类型
Ф48×3
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.1248
立杆静荷载计算
1）、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.1248+1.5×1/2×0.033/1.8)×20=2.77kN
单内立杆：NG1k=2.77kN
2）、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(20/1.8+1)×1.5×0.8×0.35×1/1/2=2.54kN
单内立杆：NG2k1=2.54kN
3）、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/10=(20/1.8+1)×1.5×0.17×1/10=0.31kN
4）、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×20=0.3kN
构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.54+0.31+0.3=3.15kN
单内立杆：NG2k=NG2k1=2.54kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.8×(1×3)/2=1.8kN
内立杆：NQ1k=1.8kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.77+3.15)+ 0.9×1.4×1.8=9.38kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.77+2.54)+ 0.9×1.4×1.8=8.65kN
7、立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H
20
立杆截面抵抗矩W(mm3)
4490
立杆截面回转半径i(mm)
15.9
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
立杆截面面积A(mm2)
424
连墙件布置方式
两步三跨
1）、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m
长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13
查《规范》表A得，φ=0.188
满足规定！
2）、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.77+3.15)+1.4×1.8=9.63kN
σ=N/(φA)=9630.8/(0.188×424)=120.82N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足规定！
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.77+3.15)+0.9×1.4×1.8=9.38kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.23×1.5×1.82/10=0.14kN·m
σ=N/(φA)+ Mw/W=9378.8/(0.188×424)+138836.22/4490=148.58N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足规定！
8、脚手架搭设高度验算
不组合风荷载作用
Hs1=(φAf-(1.2NG2k+1.4NQ1k))×H/(1.2NG1k)=(0.188×424×205×10-3-(1.2×3.15+1.4×1.8))×20/(1.2×2.77)=60.32m
组合风荷载作用
Hs2=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×(NQ1k+Mwk φA/W)))×H/(1.2NG1k)=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×NQ1k+Mw φA/W))×H/(1.2NG1k)=(0.188×424×205×10-3-(1.2×3.15+0.9×1.4×1.8+0.14×1000×0.188×424/4490))×20/(1.2×2.77)=47.03m
Hs=47.03m>H=20m
满足规定！
9、连墙件承载力验算
连墙件布置方式
两步三跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
3
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面面积Ac(mm2)
489
连墙件截面回转半径i(mm)
158
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
1
Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.3×2×1.8×3×1.5=6.84kN
长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99
(Nlw+N0)/(φAc)=(6.84+3)×103/(0.99×489)=20.28N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2
满足规定！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=6.84+3=9.84kN≤1×12=12kN
满足规定！
10、立杆地基承载力验算
地基土类型
粘性土
地基承载力特性值fg(kPa)
140
地基承载力调整系数mf
1
垫板底面积A(m2)
0.25
单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k)+NQ1k=(2.77+3.15)+1.8=7.73kN
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝7.73/(1×0.25)＝30.9kPa≤fg＝140kPa
满足规定！
(二)单排落地式扣件钢管脚手架的计算
1、脚手架参数
脚手架搭设方式
单排脚手架
脚手架钢管类型
Ф48×3
脚手架搭设高度H(m)
6
脚手架沿纵向搭设长度L(m)
1200
立杆步距h(m)
1.8
立杆纵距或跨距la(m)
1.5
立杆横距lb(m)
0.8
双立杆计算方法
不设立双立杆
2、荷载设计
脚手板类型
木脚手板
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)
0.35
脚手板铺设方式
1步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)
0.01
挡脚板类型
木挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.17
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.1248
结构脚手架作业层数njj
1
结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)
3
地区
四川成都市
安全网设立
全封闭
基本风压ω0(kN/m2)
0.2
风荷载体型系数μs
1.25
风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)
1.2，0.9
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)
0.3，0.23
计算简图：

立面图

侧面图
3、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数n
1
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
横杆截面惯性矩I(mm4)
107800
横杆弹性模量E(N/mm2)
206000
横杆截面抵抗矩W(mm3)
4490
承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.8/(1+1))+1.4×3×0.8/(1+1)=1.89kN/m
正常使用极限状态 q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.35×0.8/(1+1))+3×0.8/(1+1)=1.37kN/m
计算简图如下：
1）、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×1.89×1.52=0.42kN·m
σ=Mmax/W=0.42×106/4490=94.61N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足规定！
2）、挠度验算 νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.37×15004/(100×206000×107800)=2.119mm
νmax＝2.119mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
满足规定！
3）、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×1.89×1.5=3.12kN
正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×1.37×1.5=2.27kN
4、横向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=3.12kN
q=1.2×0.033=0.04kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=2.27kN
q'=0.033kN/m
1）、抗弯验算
计算简图如下：

弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.72×106/4490=160.76N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足规定！
2）、挠度验算
计算简图如下：

变形图(mm)
νmax＝1.671mm≤[ν]＝min[(lb+0.12)/150，10]＝min[920/150，10]＝6.13mm
满足规定！
3）、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.58kN
5、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.8
扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：Rmax=3.12/2=1.56kN≤Rc=0.8×8=6.4kN
横向水平杆：Rmax=1.58kN≤Rc=0.8×8=6.4kN
满足规定！
6、荷载计算
脚手架搭设高度H
6
脚手架钢管类型
Ф48×3
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.1248
立杆静荷载计算
1）、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.1248+1.5×1/2×0.033/1.8)×6=0.83kN
2）、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+0.12)×Gkjb×1/1/2=(6/1.8+1)×1.5×(0.8+0.12)×0.35×1/1/2=1.05kN
3）、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×6=0.09kN
构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.05+0+0.09=1.14kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×(lb+0.12)×(njj×Gkjj)/2=1.5×(0.8+0.12)×(1×3)/2=2.07kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(0.83+1.14)+ 0.9×1.4×2.07=4.97kN
7、立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H
6
立杆截面抵抗矩W(mm3)
4490
立杆截面回转半径i(mm)
15.9
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
立杆截面面积A(mm2)
424
连墙件布置方式
两步三跨
1）、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤230
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m
长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13
查《规范》表A得，φ=0.188
满足规定！
2）、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(0.83+1.14)+1.4×2.07=5.26kN
σ=N/(φA)=5260.26/(0.188×424)=65.99N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足规定！
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(0.83+1.14)+0.9×1.4×2.07=4.97kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.23×1.5×1.82/10=0.14kN·m
σ=N/(φA)+ Mw/W=4970.46/(0.188×424)+138836.22/4490=93.28N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足规定！
8、脚手架搭设高度验算
不组合风荷载作用
Hs1=(φAf-(1.2NG2k+1.4NQ1k))×H/(1.2NG1k)=(0.188×424×205×10-3-(1.2×1.14+1.4×2.07))×6/(1.2×0.83)=72.59m
组合风荷载作用
Hs2=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×(NQ1k+Mwk φA/W)))×H/(1.2NG1k)=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×NQ1k+Mw φA/W))×H/(1.2NG1k)=(0.188×424×205×10-3-(1.2×1.14+0.9×1.4×2.07+0.14×1000×0.188×424/4490))×6/(1.2×0.83)=59.52m
Hs=59.52m>H=6m
满足规定！
9、连墙件承载力验算
连墙件布置方式
两步三跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
3
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面面积Ac(mm2)
489
连墙件截面回转半径i(mm)
158
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
1
Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.3×2×1.8×3×1.5=6.84kN
长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99
(Nlw+N0)/(φAc)=(6.84+3)×103/(0.99×489)=20.28N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2
满足规定！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=6.84+3=9.84kN≤1×12=12kN
满足规定！
10、立杆地基承载力验算
地基土类型
粘性土
地基承载力特性值fg(kPa)
140
地基承载力调整系数mf
1
垫板底面积A(m2)
0.25
单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k)+NQ1k=(0.83+1.