焊接施工方案及工艺措施.doc

第一节 焊接施工方案及工艺措施(一) 焊接专业施工总体安排1、 工程重要特点1.1 焊接作业重要特点本机组为1000MW超超临界机组，焊接工程量大（受监焊口数量）；中高合金焊口比例大；T/P91、T/P92焊口量相称大；结构焊接合金件较多，密封焊接量大，规定严格。T/P92钢材在本机组的大量使用，这种钢材属马氏体热强钢，其焊接性较差，对焊接工艺规定极高。1.2 热解决作业重要特点机组中需要经焊后热解决的焊口多，壁厚大，所涉及的部件的焊口遍布机组炉、机的各个部位，所以在焊接热解决的施工上一定要调度合理、施工过程有序、规范，做到机械、材料的运用率上升、耗损率下降，保证焊接工程的顺利施工。2、 焊接施工原则(1) 焊接时尽量减少热输出量和尽量减少填充金属；(2) 地面组合焊接应合理分派各个组对单元，并进行合理组对焊接；(3) 密集管排及中大径管道采用双人对称焊接；(4) 位于构件刚性最大的部位最后焊接；(5) 由中间向两侧对称焊接；(6) 结构焊接先焊短焊缝，后焊长焊缝；(7) 当存在焊接应力时，先焊拉应力区，后焊剪应力和压应力区；(8) 膜式壁焊接采用分段退焊法。3、 总体工程安排焊接专业独立管理，重要配合锅炉、汽机等专业焊接施工需求。针对焊接专业特点，拟采用以下安排。(1) 建立健全焊接质量管理机构，制定质检人员岗位责任制。焊接、热解决施工按照公司质量体系文献规定的程序、有关规程规范、协议文献及监理的规定进行施工、检查验收。(2) 焊接施工前，工程技术人员对焊接施工基础资料的前期准备，对现场焊接人员资质的认证和焊前考核，以及对现场将投入使用的焊接机械及热解决设备等的检查、校验及标定。(3) 焊接施工前，建立二级焊条库，库内设立的烘干箱、恒温箱数量满足工程使用、并配备除湿器、电暖器、空调等设施。地面铺设防潮材料，保持库内温湿度在标准范围内。(4) 本工程受热面管子所有采用GTAW或GTAW+SMAW方法焊接，视管子规格和位置难易限度并结合焊接工艺评估决定使用哪一种焊接方法。(5) 本工程中大口径管道采用GTAW+SMAW方法焊接，焊接时应特别注意根部打底质量，保证熔透，层间清理应干净。中径管焊接时，为保证表面工艺质量，宜选用3.2焊条盖面。需预热和热解决的应及时进行预热和焊后热解决。(6) 主蒸汽、再热热段管道材质为SA-335P92，焊接规定比较高，施焊焊工必须严格按照作业指导书和焊接工艺卡规定焊接。焊丝和焊条按工艺评估上的材料选用。焊接过程中应控制焊接线能量，防止线能量过大。(7) 中低压管道及二次门后焊口采用氩弧焊打底（重要是汽机房内的管道），汽轮机、发电机的冷却、润滑系统管道及燃油管道必须进行氩弧焊打底。(8) 凝汽器与低压缸连接由6名以上焊工对称施焊，采用分段退焊法。施焊过程中，在下汽缸四侧台板处，应装设监视变形的千分表，并设专人监视。(9) 仪表、压力测点、温度测点、取样等管道的直径都在25mm以下，焊接方法为GTAW。壁厚2mm的管道焊接可采用一道成型，壁厚2mm的管道焊接应焊至23层，以保证焊缝有规定的余高。(10) 铝母线焊接场合允许的环境温度应在0以上，如环境温度过低时，应采用有效方法提高环境温度。焊接铝锰合金时，选用铝锰焊丝（丝321）或铝硅焊丝（丝311）。(11) 锅炉密封采用手工电弧焊方法进行施工，焊接前应将坡口边沿的油、漆、锈、垢等清理干净。锅炉密封焊接应采用分段跳焊，采用合理顺序、消除焊接应力变形焊接引起的变形，超过规定尺寸时，应采用火焰或锤击等方法校正。(12) 本工程热解决的用电加热方式，温度曲线用打点式自动温度记录仪记录。热解决参数（如加热温度、升降温速率、恒温温度、恒温时间等）按火力发电厂焊接热解决技术规程（DL/T819-2023）中的有关规定执行。(二) 管道焊接施工方案及工艺措施1、 焊前准备1.1 坡口的加工和焊件下料宜采用机械加工，如采用热加工下料，切口边沿要留有加工余量。1.2 坡口的基本形式及尺寸应符合图纸设计及焊接规范的规定。1.3 焊件在组对前要将焊口及其母材附近内外壁的每一侧各1015mm范围内的油污、铁锈、水份等杂物清理干净，并露出金属光泽。1.4 焊件对口时规定内壁齐平，对接单面焊的焊口的局部错口值不应超过壁厚的10%，且不大于1mm。1.5 排汽装置焊件对接允许对口错位为10%的板厚且不大于2mm，不同厚度焊件对口错位允许值按薄板计算。1.6 严禁在焊件上随意引弧、试电流、焊接临时支撑物等，严禁用强力对口（除图纸规定的冷拉口外）和热膨胀法对口。1.7 管道直径400mm且壁厚20mm的焊口对口点固时，应采用楔形卡块（=1625mm）3至4块点焊固定。楔形卡块的材质与管道的材质相同或相近，点固焊时的焊接材料、焊接工艺、焊工以及预热温度应与正式施焊时的规定相同，打底后应将点固焊残留部分磨平。点焊示意图如图1所示：1.8 中、高合金钢（含Cr3%或合金总含量5%）的管道焊口，为防止根部氧化或过烧，焊接时内壁应进行充氩气保护。由于本工程需要进行内壁充氩的焊口集中在过热器固定管道及油系统管路等，为提高背部充氩的质量、效率以及节约氩气，建议采用管道内部形成气室、焊口外部充氩的方法进行充气。其具体方法如图2所示：注：管道内水溶纸的位置应距焊口处L应按不同情况分别对待，当焊口须预热时气室应避开加热面，以防止在焊口焊前预热时燃烧，破坏气室，不需预热的焊口气室为80mm左右，对于大径管距离焊口两侧L应为300mm左右，将水溶纸粘在报纸上，然后将其用糨糊粘在管道内壁上如图所示做成气室，进行充氩保护焊接，氩气流量为8-12L/min。图2 焊口氩气保护示意图1.9 焊前要做好防风、防雨等工作，在负温下进行施工应采用必要的预热措施。2、 焊前预热2.1 对于外径219mm且壁厚20mm的管道允许火焰加热，火焰加热应逐渐升温，预热范围应大于焊口边沿50mm左右，施焊前应用表面温度表测量温度，做好手工预热温度记录。2.2 用远红外线陶瓷加热器进行焊前预热的焊口，均采用热电偶监视母材的温度，且将控温过程用温度记录仪打印在记录图上，保存预热曲线图纸。2.3 异种钢焊接时，预热温度应按可焊性差或合金成分高的一侧材质选定，支管与主管焊接时，应按主管的预热温度预热。2.4 异种钢焊接接头的焊接材料选择宜采用低配原则，即不同强度钢材之间焊接，其焊接材料选适于低强度侧钢材的。2.5 涉及到本工程的下列规格部件采用氩弧焊或低氢型焊条，假如进行焊前预热或焊后适当缓慢冷却的焊接接头可以不进行焊后热解决：(1) 壁厚不大于10mm、直径不大于108mm，材料为15CrMo的管子；(2) 壁厚不大于8mm、直径不大于108mm，材料为12Cr1MoV的管子。3、 焊接工艺规定3.1 氩弧打底焊的焊层厚度不小于3mm，在打底结束前应留一处检查孔，以便焊工用肉眼能检测焊缝根部成形情况，发现问题及时解决。对管径219mm的管道，氩弧打底的推荐焊接顺序如图3：A 水平定B 垂直固定注： 为焊接顺序表达图3 氩弧焊打底焊接顺序3.2 根部焊接完毕，应及时进行次层焊缝的焊接，多层多道焊时应逐层进行检查，以便发现缺陷及时解决，检查合格后，方可焊接次层，直至完毕。3.3 无论结构焊缝或薄壁焊口，严禁一遍焊接完毕，必须多层多道焊。3.4 施焊过程中，层间温度不高于规定的预热温度的上限。3.5 为减少焊接应力变形和接头缺陷，对直径大于194mm的管子及锅炉密集管排（管间距30mm）对接焊口宜采用两人对称焊。3.6 大径管的壁厚焊接应采用多层多道焊，单层焊道厚度不大于所用焊条直径加2mm，单层焊的宽度不大于焊条直径的5倍，多层多道焊的焊接排列顺序规定见图4：+133图4 厚壁管焊道排列顺序示意图3.7 施焊过程中，焊接受弧时应将熔池填满，多层多道焊的焊接接头应错开30mm。3.8 施焊过程中除工艺和检查上的规定分次焊接外，应当连续焊接完毕。若由于客观环境的影响被迫中断时，应采用防止裂纹等缺陷产生的措施（如后热、缓冷、保温，防雨等），再次焊接时应仔细检查并确认无缺陷后，方可按焊接工艺的规定继续施焊。3.9 焊口焊接完毕后应及时清理焊口周边的飞溅、熔渣等杂物并用油性记号笔写上施焊人员的钢印代号。3.10 焊口经检查有超过标准的缺陷时应及时进行挖补，补焊时的焊接工艺应与正式焊接的焊接工艺相同，需要进行热解决的焊口，返修后应重新进行热解决。同一位置上的挖补次数一般不宜超过三次，耐热钢不宜超过二次。3.11 对于锅炉密封焊缝，为了保证焊缝表面工艺优良性、锅炉水压实验过程中无泄露，按照规定采用双面焊接，并在焊接结束后将焊缝打磨清理干净，消除飞溅等缺陷。4、 小径管焊接工艺本工程锅炉受热面管焊接工作量大，且受热面管排具有间距小、密集型布置等特点，给施焊导致很大的困难，为保证锅炉小径管焊接质量，对水冷壁、包墙、再热器、过热器焊口都采用全氩焊接工艺。工艺规定如下：(1) 对于困难位置焊口，视焊接操作方便可采用内、外相结合的填丝方法进行焊接。焊接时从最困难的位置引弧，在障碍最少处收弧、封口。(2) 地面组合或困难位置、密集受热面管子焊接采用2人对称焊接。(3) 根层焊缝厚度为3mm。小径管焊接应一次完毕，严禁氩弧焊打底过夜。氩弧焊过程中，必须注意引弧、接头和收弧，防止产生焊接缺陷。(4) 在负温或潮湿天气施焊时，应用火焰对坡口区进行适当预热，去除水分或潮气。(5) 施焊前焊工应了解焊口位置，数量及互相间隙，合理选择焊接顺序，避免由于管排位置不好或对口顺序错误而增长焊接困难。5、 中、大径管焊接工艺本工程大中径管具有管壁厚、直径大特点，焊接位置多样，焊接工艺采用GTAW+SMAW ，工艺规定如下：(1) 采用远红外电加热器进行预热。从点固、打底、填充到盖面整个焊接过程焊口的温度均应维持在预热温度的下限至层间温度的上限之间。根据焊规GTAW打底，预热温度可按下限温度减少50。(2) 点固焊时，焊接材料、焊接工艺、焊工及预热温度等应与正式施焊相同，点固焊后应检查各个焊点质量，如有缺陷应立即清除，重新进行点固焊。如采用添加物方法点固，当去除临时点固物时，不应损伤母材，应将残留疤痕清除，打磨修整干净。(3) 采用多层多道焊，各层道接头互相错开。GTAW打底层厚度不小于3 mm每层焊接厚度不大于焊条直径+2 mm，单焊道摆动宽度不大于所用焊条直径的5倍。各层道接头互相错开，注意引弧和收弧质量。 (4) 每个层道都要仔细清理检查，自检合格后方可焊接次层，直至完毕。(5) 严禁在被焊工件表面引燃电弧、实验电流或随意焊接临时支撑物，表面不得焊接对口用卡具。(6) 在整个焊接过程中，热解决工一定要严格控制焊缝及其热影响区的温度，保证预热温度和层间温度的正常。(7) 焊后及时进行热解决工作。6、 奥氏体不锈钢管道焊接工艺奥氏体不锈钢具有良好的可焊性，但焊接材料或焊接工艺不对的时，会出现晶问腐蚀、热裂纹、应力腐蚀开裂、焊缝成形不良等缺陷。焊接工艺采用GTAW和SMAW ，工艺规定如下：(1) 必须清除也许使焊缝金属增碳的各种污染。焊接坡口和焊接区焊前应用丙酮或酒精除油和去水。不得用碳钢钢丝刷清理坡口和焊缝表面。清渣和除锈应用砂轮、不锈钢钢丝刷等。(2) 焊条必须存放在干净的库房内。使用时应将焊条放在焊条筒内，不要用手直接接触焊条药皮。(3) 焊接薄板和拘束度较小的不锈钢焊件，可选用氧化钛型药皮焊条。由于这种焊条的电弧稳定，焊缝成型美观。(4) 对于立焊和仰焊位置，应采用氧化钙型药皮焊条。其熔渣凝固较快，对熔化的焊缝金属可起到一定的支托作用。(5) 气体保护焊和埋弧自动焊时，应选用铬锰含量比母材高的焊丝，以补偿焊接过程中合金元素的烧损。(6) 在焊接过程中，必须将焊件保持较低的层问温度，最佳不超过150。不锈钢厚板焊接时，为加快冷却，可从焊缝背面喷水或用压缩空气吹焊缝表面，但层问必须注意清理，防止压缩空气污染焊接区。(7) 手工电弧焊时，由于不锈钢电阻值较大，靠近夹持端的一段焊条容易受电阻热的作用而发红，在焊至后半段焊条时应加快熔化速度，使焊缝熔深减少，但熔化速度太快又会导致未熔合和熔渣等缺陷。从保证接头的耐腐蚀性考虑，也规定选用较小的焊接电流，减少焊接热输入量，防止焊接热影响区的过热。(8) 在操作技术上采用窄焊道技术，焊接时尽量不摆动焊条，在保持良好熔合的前提下，尽也许提高焊接速度。7、 钢结构及锅炉密封焊接工艺结构焊接工艺采用焊接工艺采用SMAW，焊接过程中要防止应力集中导致的组件变形，工艺规定如下：(1) 为减少焊接变形，采用偶数焊工对称施焊工艺。先焊横焊缝，再焊纵焊缝，如同时遇有对接缝和角接缝，应先焊对接缝，后焊角接缝。超过1000mm以上的焊缝采用分段退焊。(2) 水冷壁、包墙管纵向拼缝焊接，采用双面焊，拼缝间隙23mm，严禁无间隙焊接。每一条焊缝都应采用分段退焊法焊接，一面焊好后，转到另一面以同样顺序进行焊接。包墙管焊口处、水冷壁焊口处密封应双面焊。(3) 焊口部位密封镶块的焊接，应分区跳开焊接，以减少内应力。在密封镶块端部整个宽度上进行定位焊。焊接时从水冷壁或包墙管单元中间向两边进行，并且应当依次交替地焊接，每次交替至少应跳开一个密封镶块，尽量用小电流焊接，以保证管壁的熔深不超过2mm。(4) 施焊过程中，应尽量采用减少焊接变形和应力的焊接方向及顺序进行焊接。发现变形量大或其他异常情况时，应立即停止焊接，采用相应措施。(5) 凡是用气割的工件或因对口切割的鳍片，焊接前必须将氧化铁渣清除干净。8、 低压缸焊接工艺8.1 排汽装置壳体焊接采用SMAW，工艺规定如下：(1) 对排汽装置外壳拼装焊接，为防止产生焊接变形，应采用反向逆焊法或分层反向逆焊法，减少分层次数，断续焊接。焊接顺序见下图：(2) 排汽装置组装焊接时，未注明的焊缝高度按母材最小板厚算。8.2 低压缸排汽口与排汽装置上接颈焊接采用SMAW，工艺规定如下：(1) 施焊焊工应严格遵守作业指导书的各项规定，焊接过程中发现情况应及时报告，不得擅自解决；(2) 正式施焊前应对施焊部件进行点固焊，点固焊顺序与位置：先点固四个角部，然后点固四周端面。点固焊长度与间距为：100/200即每相隔200mm点焊100mm；(3) 焊接采用多层焊,应先将第一层焊完后方准焊接其余层。第一层用3.2mm焊条打底，其余各层用4.0mm焊条焊接；(4) 施焊时，应在汽缸台板四角架设百分表，并设专人监视台板四角的变形和位移，当变化大于0.10mm时要暂时停止焊接，待恢复常态后再继续施焊，同时监视转子扬度变化值,当变化达0.02mm/m时，应暂时停止焊接，找专职指挥人员查明因素，采用适当措施后方可继续施焊；(5) 为防止焊接变形，焊接时八个焊工应按规定的焊接顺序同时进行对称焊接，焊接时的焊接电流、焊接速度应保持一致；(6) 排汽装置接颈焊接应采用同步同规范的跳焊、对称焊法，以防止焊接应力过大，产生焊接变形。跳焊、对称焊接方法如图所示：说明：_ 将8个焊工分为四组，每边一组；_ 将每道焊缝平均分为两部分，每部分10份，编号110，箭头方向为焊工的施焊方向；_ 每个焊工分别从焊缝1到焊缝9依次按箭头所示方向施焊，之后每道焊缝的两焊工再按箭头所示方向共同完毕焊缝10；_ 焊接过程中进行变形控制监督，以便随时调整焊接规范及施工的同步性。(7) 在每道、每层焊接结束时均应重新复查汽缸与台板之间的间隙，其间隙应基本保持不变，假如变化较大,应找专职指挥人员明因素，进行解决；(8) 焊接完毕,应将焊缝四周药皮、飞溅清理干净，并认真进行外观检查。(三) T/P91、T/P92钢焊接施工方案及工艺措施1、 概述本机组为1000MW超超临界机组，过热系统、再热系统、主蒸汽管道及再热蒸汽管道中大量采用了T/P91、T/P92钢材。T/P92在T/P91钢的基础上加入了1.7%的钨（W），同时钼（Mo）含量减少至0.5%，用钒、铌元素合金化并控制硼和氮元素含量的高合金铁素体耐热钢，通过加入W元素，显著提高了钢材的高温蠕变断裂强度。在焊接方面，除了有相应的焊接材料，并由于W是铁素体形成元素，焊缝的冲击韧性有所下降外，其余对预热、层间温度、焊接线能量，待马氏体完全转变后随即进行焊后热解决以及热解决温度、恒温时间的规定都是比较相近的。在施工过程中，我公司对T/P91、T/P92等特种钢焊接进行了严格的焊接工艺控制及热解决控制，获得了良好的质量。由我公司承建的绥中发电厂二期工程（21000MW机组）4号机组、铁岭发电厂二期5号机组、鹤壁鹤淇发电有限责任公司2660MW机组工程1号机组三台超超临界机组中， T91、T92小径管无损检测合格率99.5%，P91、P92大径无损检测合格率100%。金相复膜实验，金相组织所有为回火马氏体组织。硬度值均在HB200HB240之间，符合该钢材的最佳硬度值范围。2、 T/P91、T/P92钢焊接接头质量的各种影响因素的分析重要影响因素重要内容重要引发产生的缺陷或结果母材重要化学成分碳（C）、钒（V）、铌（Nb）、锰（Mn）、硅（Si）、氮（N）、硫（S）、磷（P），钨（W）钼（Mo）元素的含量控制对焊接接头有重要影响1 易引起冷裂纹缺陷；2 S、P等杂质元素及一些合金元素如Ni等易引起热裂纹缺陷、回火脆性以及蠕变脆化倾向增长；3 一些沉淀强化元素，如Nb、Al、N等可产生一定的再热裂纹问题4 过量的钨含量，使冲击韧性和蠕变断裂强度大大减少焊接材料焊接材料的合理选用及焊接材料中化学成分的有效控制1 成分影响与母材化学成分影响效果相同，特别是不同焊材中镍的成分不同，对AC1点影响较大；2 冷裂纹、热裂纹、再热裂纹3 冲击韧性低4 常温、时效后和高温力学性能达不到规定焊接方法不同焊接方法对接头的冲击韧性值及抗裂性有明显的差别1 冲击韧性值偏低；2 各类裂纹的敏感性增长坡口形状及尺寸选择合理的坡口形状及尺寸，调整焊缝成型系数引起接头产生未焊透、未熔合、夹渣等焊接缺陷预热温度及层间温度预热与层间温度关系到冷裂纹的产生及焊缝冲击韧性的规定，应严格进行控制，避免高温及特定温度点（如550、475以及高温时间的长时间停留等1 产生冷裂纹缺陷；2 冲击韧性值低，引起断裂；3 焊缝接头组织的烧损，得不到正常情况下的回火马氏体或索氏体组织充氩保护为防止根层焊缝金属氧化，从而保证根部焊接质量，提高冲击韧性值，充氩保护应连续2-3层以上1 根部接头发生氧化，使机械性能值减少2 根部出现多种焊接缺陷焊接线能量一个综合控制的焊接要素，从焊接电流、焊接电压、焊接速度共同控制，以达成较高的冲击韧性值，并有效地防止各类裂纹的产生1 对冲击韧性影响极大；2 产生冷裂纹及型裂纹加热方法及热电偶的布置有效地控制内外壁温差，保证加热温度的均匀性，规定内外壁温差控制在20以内，从而提高冲击韧值与防止各类裂纹的出现1 冲击韧性值偏低；2 产生冷裂纹、再热裂纹、型裂纹焊后冷却温度与保温时间严格控制升降温速度，控制组织转变，以得到抱负的金相组织，从而保证机械性能1 机械性能减少；2 得不到回火马氏体组织或索氏体组织3 残余奥氏体重新转变为脆硬的马氏体组织焊接操作工艺从焊接工艺上进行过程控制，严格按焊接工艺施工，从而保证机械力学性能、防止各类裂纹的产生1 机械性能减少；2 冲击韧性值偏低；3 金相组织不符合；4 产生冷裂纹、弧坑裂纹5 产生多种其它常见的缺陷，如未焊透、未熔合、夹渣等3、 焊接工艺措施3.1 T/P91、T/P92工艺评估实验钢材的规定对T/P91、T/P92，目前进货渠道以进口管道为准，为保证母材的钢材质量，减少热裂或冷裂倾向，提高冲击韧性，一方面必须保证母材的化学成分在受控范围内。所以进货时需严格把握材料进货关，必须提供钢材质量保证书，必要时进行相关的材料工艺实验，进行母材化学成分分析等一系列金相理化实验分析及硬度测试，来保证供应商供应的T/P91、T/P92材料的加工、热解决的对的性和均匀性。3.2 T/P91、T/P92工艺评估实验焊材的规定(1) 选取的焊接材料必须严格把握其化学成分及各项力学性能指标，有质量保证书及使用说明书、焊条的烘干规定。限制各类杂质元素，如S、P的含量，及控制一些再热倾向元素的含量，如Nb、Ni、Si等，保证焊接材料的化学成分与母材基本一致。(2) 选用的氩弧焊焊丝、焊条应与母材相匹配，选用时应注意化学成分的合理性，以获得优良的焊缝金属成分，组织和力学性能。(3) 焊缝金属的Ac1和Mf温度应与母材相称。(4) 初次使用的焊材应规定供应商提供具体的性能资料及推荐的焊接工艺（提供熔敷金属的Ac1温度以及焊后热解决温度、恒温时间），并提供常温、时效后和高温力学性能曲线。(5) 做好电焊条的保管、烘干及使用管理工作。3.3 焊接方法的影响及选用(1) 钨极氩弧焊GTAW是广泛应用于小径管焊接中及中、厚壁管的根层打底焊。由于GTAW焊的惰性气体Ar保护，使焊缝金属中的有害杂质减少，使焊接性得到改善，并使预热温度可减少50，改善焊接条件。(2) SMAW（手工电弧焊）：焊接要控制所用焊条的药皮含水量，以防止氢致裂纹的出现。其焊缝性能比GTAW要差，对焊接工艺措施规定需更严。(3) 根据电厂现场的焊接环境及结构，工艺采用GTAW和GTAW+SMAW的焊接工艺，壁厚6mm的小径薄壁管采用全氩焊接；壁厚6mm的小径管和大径厚壁管采用GTAW打底，SMAW填充和盖面。3.4 坡口形状及尺寸(1) T/P91、T/P92坡口尺寸推荐图见下图（A、B）（尺寸尽量符合施工现场焊口坡口设计尺寸，P91、P92工艺评估坡口也可采用综合型。(2) 坡口加工时，钝边不易过大，一般为0.5-1.0mm，可有效地防止未焊透缺陷。 薄壁管（16mm）坡口图A 厚壁管（16mm）坡口图B3.5 预热温度及层间温度(1) T/P91、T/P92钢种是低碳马氏体钢，在马氏体组织区焊接，其预热温度和层间温度可以大大减少，据国外资料研究，通过斜Y型焊接裂纹实验法测定的止裂预热温度为100-250，考虑T/P91、T/P92钢焊接碳当量较高，焊接性较差，具有一定的冷裂纹倾向，推荐工艺评估实验的GTAW预热温度150-200，焊条电弧焊填充并盖面预热温度为200-250。(2) T/P91、T/P92焊接过程中，层间温度对冲击韧性影响很大，过高的层间温度，会使焊缝金属碳化物沿晶间析出并生成铁素体组织，使韧性大大减少。工艺评估实验选择最佳的层间温度为200-300。(3) T/P91、T/P92钢的焊接过程须严格监视和记录，对预热温度及层间温度的控制要随时跟踪记录，便于分析解决一些异常情况。(4) 由于T/P91、T/P92热强钢焊接热影响区也有明显的软化带，易产生“型裂纹”。软化带是接头的一个薄弱环节，软化带用热强系数（焊接接头软化带的高温持久强度与母材同一温度的持久强度的比值称作热强系数）。热强系数的大小与材料有关，也与实验温度及实验时间有关。合金成分愈复杂的钢，热强系数愈低。实验温度愈高，实验时间愈长，热强系数愈低。故为了控制IV型裂纹，焊接时在保证焊接熔化良好，不产生焊接冷裂纹的基础上，不采用过高的预热温度及层间温度，不采用过大的焊接线能量，采用多层多道焊并避免过厚的焊道，努力使热影响区软化带变得窄一些，缩小其影响。3.6 充氩装置的设计3.6.1 内充氩保护是防止根部氧化的重要措施，除GTAW焊充氩外，对T/P91、T/P92钢种根部至少要通过SMAW焊2至3层的充氩。3.6.2 充氩装置的制作T/P91、T/P92钢焊接，规定焊缝背面充氩保护，以避免焊缝部氧化。在设计充氩装置时考虑以下情况：(1) 需耐高温。充氩装置在对口前装入，要等焊接接头各项检查所有合格后才干取出，中间要经受预热、焊接、热解决过程，因此，充氩装置规定能耐高温。充氩装置在焊接及热解决过程中应保持完好，直至焊缝检查合格后才干取出。(2) 不仅打底时需做背面保护，焊条焊接第二、三层焊缝时，由于根部焊道仍保持较高的温度，仍需进行根部保护。(3) 考虑到焊缝有也许出现经检查不合格的情况，假如缺陷出现在根部或近根部位置，则焊缝进行返修焊接时，仍需充氩保护。(4) 在整个预热、焊接、热解决过程中，保存充氩装置，既可防止管内穿堂风，又可在焊接区域形成封闭气室，起到保温和减小内外壁温差的作用。(5) 充氩装置要具有较好的密封性，这重要是由于主汽管道直径较大，管内穿堂风也较大，如密封性不好，会影响保护效果并导致氩气浪费；此外，密封性越好，保温作用也就越好；(6) 充氩装置要易于安装的取出，并能固定牢固（特别对横焊和斜焊口特别重要）；(7) 制作简朴，材料易找，成本低廉。3.6.3 现场充氩装置示意图：图A图B图C图D3.6.4 若使用高温可溶纸，可在充氩范围内两侧250-300mm处贴两层溶纸，焊前要检查管内氩气量是否足够，可用打火机引燃，如能自动熄灭，则证明充氩效果良好，可以施焊。3.6.5 现场主蒸汽管道与末级过热器联箱联接的焊口考虑到氩气消耗量及封堵工作量大，可采用局部充氩保护。可先在对口前，在焊口每侧使用贴粘两层易溶纸，焊口间隙用耐高温胶带粘牢，充氩可使用6mm的钢管充氩。3.6.6 T/P91、T/P92钢GTAW焊氩气采用纯氩，氩气流量选择为8-15ml/min，内充氩流量选择为15-25ml/min。3.7 焊接线能量参数(1) 焊接过程中采用较小的线能量，通过控制焊接熔池的体积和减少熔池温度来减小一次结晶晶粒尺寸，继而达成细化晶粒的作用，以此来有效地提高焊缝金属的韧性。从这个角度分析，脉冲GTAW焊有着明显的效果。(2) 控制焊接线能量，可以有效地提高冲击韧性值。(3) 小线能量使“IV型”区宽度减少，提高接头蠕变断裂强度，推迟因“IV型”区存在面引起的“IV型”蠕变断裂。(4) 控制焊接线能量采用多层多道焊，严格控制焊层的厚度，一般规定不大于所用的焊条直径，钨极氩弧焊打底的焊层厚度控制在2.8-3.2mm范围内。尽量减小摆动宽度（不超过4倍所用焊条直径）。根据线能量公式Q=IU/V（J/mm）进行综合调整，经推荐，任一焊道的焊接线能量控制在2023J/mm的范围内，能保证焊缝金属有较高的冲击韧性值。3.8 焊后热解决工艺3.8.1 加热方法及热电偶布置(1) P91、P92管材加热必须采用远红外电阻加热，T91、T92可采用炉式整体加热或中频加热。(2) 焊前预热由热解决工实行。(3) 焊前预热可以防止冷裂纹，减少焊接应力。(4) 预热采用电加热，加热器布置如图，加热器宽度，从对口中心算起，每侧不小于管子壁厚的3倍。热解决保温宽度如图，应满足从焊缝中心算起，每侧不小于壁厚的5倍。（符合DL/T819-2023标准规定）(5) 使用热电偶测温，预热时热电偶应放置在焊接坡口的边沿且数量不小于4个，热电偶与加热器之间应有隔热装置，一个在高温点a和b，另一个在低温点c和d，这样可以有效地控制内外壁温差的影响，保证内外壁温差在20之间，从而有效地防止冷裂纹的产生以及保证冲击韧性的规定。(6) 用绳状或履带式加热器包扎时，空出焊缝部位，保温材料包扎时，也同样空出焊缝部位，但必须覆盖整个加热面。假如采用绳状加热器，包扎缠绕时应当紧凑平齐，以便加热均匀。加热器的安顿包扎，上、下部应紧密。(7) 焊接接头预热时的升温速度应符合公式625025/壁厚 /h计算规定，且不大于150/h。3.8.2 热解决过程(1) 后热解决在焊接过程被迫停止或焊后未能及时进行热解决，应作后热解决，其温度为300-350，恒温时间不小于2h，其加热范围与热解决规定相同。以此保证扩散氢的充足逸出。(2) 残余奥氏体完全转变的温度控制P91、P92焊接完毕后，不能快速冷却至室温，P92的Mf（马氏体终止转变温度）点为120，因此设定在焊接完毕后，焊缝金属缓冷至100-80，；这样可使残留的奥氏体组织完全转变为马氏体组织。避免在热解决后这些残余奥氏体转变成脆而硬的未回火马氏体组织。并且有助于释放焊接残余应力，避免氢致应力腐蚀裂纹的产生。小径管T91、T92焊后允许缓冷至室温再进行热解决。(3) 焊后热解决温度、升降温速度和保温时间的影响与控制a. 回火参数：通过运用回火参数(P)，它由热解决温度和保温时间按下式计算而得：P=T（20+logt）10-3式中T为绝对温度(K)；t为保温时间（h）。经实验证明，并综合考虑焊材的熔敷金属A c1点，T/P91、T/P92钢热解决温度选择76010。b. 热解决范围内，任意两点间的温差应小于20，以满足焊缝韧性规定。c. 升降温速度控制：热解决升降温速度不易太快，以免影响组织的转变。对T/P91、T/P92钢一般控制在150/h以下。d. 热电偶的布置（5G、6G位置）。焊缝外壁12点、3点、6点、9点位置各布置1支热电偶，其中12、6点两支为控温点，3、9两支为监控点，为控制内外壁温差，建议在内部6点位置布置一支热电偶作监控用。如下图：e. 焊接热解决工艺曲线图如下图4、 焊接检查根据火力发电厂焊接技术规程（DL/T869-2023）、电力建设施工质量验收及评估规程 第7部分：焊接及招标文献的规定，P91/T91、P92/T92管道焊口检查方法及比例为：(1) 焊工自检 100%(2) 焊接专业组 100%(3) 无损检查：母管安装焊口100%UT检查，相关支管（二次阀前）的安装焊口100%RT检查。焊口热解决后焊缝及焊口二侧母材各200mm范围做100% MT或PT检查。(4) 焊接热解决后进行100%硬度检查(5) 外观检查不合格的焊缝，不允许进行其它项目检查(6) 质检员根据焊工自检记录和自己复检情况以及无损检查结果，填写质量验收单进行验收。5、 焊接返修因焊缝质量或某种因素需要对焊缝进行返修时，挖补及切割应使用机械方法去除。对于不合格的焊缝，施工班组按实验室指定位置挖掉缺陷，并且加工出符合规定的坡口。挖补情况及坡口经焊接技术人员检查确认后，委托实验室对坡口进行MT或PT检查，由技术人员告知热解决升温到预热温度开始补焊，补焊完毕后重新热解决和无损检查。所有返修工艺按照正常焊接工艺进行。(四) 铝母线焊接施工方案及工艺措施1、 作业准备工作及条件1.1 技术准备(1) 施工图纸齐全，由焊接技术负责人组织技术员进行与封闭母线焊接施工相关的图纸审核，并由项目部工程管理部门组织与该项焊接工作相关的专业人员进行图纸会检，图纸经会检无误。(2) 技术措施已拟定，经专业公司技术负责人、项目部专业技术负责人审核批准。(3) 焊接工艺规程按相应焊接工艺评估编制完毕，完毕审批。(4) 施工记录图，焊口编号编制完毕。(5) 焊接技术员按照工艺规程 ，已对施工人员进行技术、质量、安全交底，并进行交底双签字。(6) 参与封闭母线焊接工作的焊工必须持有效证件，焊前仿形合格后按照合格项目合用范围从事焊接工作。1.2 材料规定(1) 焊接材料供货及时，进入现场严格检查质量合格证书及出厂日期，经复查合格后方可进入库存。(2) 钨极氩弧焊应尽量使用铈钨极。(3) 氩气纯度要在99.99%以上。(4) 焊接材料存放在温度大于5，相对湿度不超过60%的专用库房内，并设专人统一管理、发放。(5) 母线焊接所用的焊丝应符合铝及铝合金焊丝的规定并符合下列条件，其表面应无氧化膜、水分和油污等杂物。(6) 焊丝的领用及发放严格执行焊条库管理制度，做好使用跟踪记录。(7) 输送氩气的胶管质地应优良柔软、无裂缝、漏气现象；连接电缆应有足够的长度，接触良好，质地柔软、绝缘层耐磨、无漏电现象。1.3 加工坡口铝母线对焊时焊口尺寸应按设计图纸规定加工。如无规定期，应按能保证焊接质量，便于操作、减少焊接应力和变形、适应无损探伤规定等原则选用，常见的焊接接头基本形式及尺寸见表。焊接接头基本形式及尺寸(mm)接头类型焊 口 形 式厚度a间隙c钝边厚度b坡口角度()对接接头ca556125060角接接头a312搭接接头aL5搭接长度L2a2、 焊接方法和工艺2.1 焊前准备(1) 文献准备：焊接开工前技术人员根据图纸、焊接专业施工组织设计和相应的标准规并结合焊缝周边施工环境、状况编制安全交底和技术交底。(2) 焊工资质：焊工必须按照铝母线焊接技术规程（DL/T754-2023）附录A的规定考试，取得相应项目的资格，并通过专门铝材焊接练习合格后方可上岗施焊。(3) 焊前练习：经资质审查合格后，焊工必须进行焊前练习考试合格，并由焊接专业组核发 “焊工上岗证”和“焊机使用证”。无“上岗证”和“焊机使用证”者不得进行施焊。(4) 技术人员在项目开工前及时对焊工进行安全交底和技术质量交底，让每个焊工都口述一遍交底内容，确认接受交底人员“接受交底，遵照执行”后进行交底双签字。2.2 焊材发放、领用(1) 物资部门应对入库的焊丝的质保书、批号、数量、合金成分以及力学性能进行验收。严禁不合格焊丝进入焊材库，严禁流入施焊现场。(2) 焊工到焊接技术人员处开焊材领用单，凭领用单到焊条库领取焊丝。焊工拿到焊丝领用单后，应根据交底内容核算领用单是否填写对的，有疑问及时向技术人员反映。假如焊丝领用单上有涂改或者不是技术员亲笔填写签字的，焊条库管理人员不许发放焊丝。2.3 焊接方法和工艺2.3.1 对口前的清理(1) 坡口加工尺寸符合图纸规定；接头形式为角接。(2) 焊接前必须将母材焊缝坡口和焊丝表面的油污、氧化膜和其他杂质清除干净。清理范围涉及：坡口部位和其两侧。对接和角接接头清理范围为焊缝两侧各3050mm，搭接接头除搭接面外还应向外延伸3050mm。清理方法和规定如下:_ 除油污：用汽油或丙酮等有机溶剂清除表面的油污；_ 除氧化膜：用用钢丝刷或刮刀等机械方法去除氧化膜；_ 清理