桂馨源木模板施工方案.doc

嘉汇馨源社区工程模板施工方案施工单位：广西六合源建筑安装工程有限责任公司编 制：审 核：审 批：2023年 4 月 27 日目 录1、概况01.1工程概况01.2梁、柱、板概况：022、编制依据13、有关数据14、梁模板设计及验算14.114.224.2.134.2.2454.2.3675、75.175.285.2.195.2.210116、116.1126.2126.2.112156.2.215166.2.316176.2.418197、217.1217.2217.3227.4227.5模板安装规定:238、模板拆除248.1模板的拆除顺序和方法248.2模板拆除时的砼强度249、模板工程质量控制2510、安全保证措施26工程 概况一、工程概况及编制依据本工程为广西桂嘉汇房地产集团有限公司的嘉汇馨源社区三期工程，位于南宁市大学路41号，建筑物19#，20#楼为框架结构, 现浇钢筋混凝土楼板，地下一层,地上6+1层住宅楼，总建筑面积为11926.25m2, 地下室建筑面积为3983.9,商铺面积为530.46,20# 层高为2.8m，临街商铺一层,层高分别为4.2m， 19#楼 建筑住宅面积3939.1 m2, 总高为21.8m，土0.000相称于黄海高程76.35m, 20#楼一层为商铺,层高为4.2m，建筑住宅面积3473.79 m2,局部总高23.2m,土0.000相称于黄海高程76.8m,屋面均为斜坡屋顶。基础采用静压管桩基础，桩基础单桩承载力特性值为Ra=1200KN，抗震等级为六度抗震设防。本工程层高超4.2m时采满堂脚手架,详见满堂脚手架施工方案,木顶撑采用尾径不小于80的杉木,配两层周转材料使用.1.2 梁、柱、板概况梁、柱、板有关情况见表1：表1构件名称项目梁柱板截面尺寸200mm650mm400mm500mm100mm厚，部分厚度为120mm标高面标高2.80m顶标高2.80m面标高2.80m砼强度等级C25坍落度80160mm砼运送方式汽车泵机，水平运送采用手推车汽车泵汽车泵砼浇筑方式采用插入式振动器振捣采用插入式振动器振捣采用平板式振动器振捣2 编制依据2.1木结构设计规范 （GBJ588）2.2混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042023）（以下简称规范）2.3建筑施工手册 （缩印本 第二版）（以下简称手册）2.4 品品茗计算软件3 有关验算3.1.1、梁模板验算1、模板参数木支撑纵距Lb (m): 0.600；立杆计算高度H (m): 2.800；立杆采用圆木；立杆圆木大头直径R(mm): 100.000；立杆圆木小头直径r(mm): 70.000；梁底斜撑方木截面宽度b1 (mm): 40.000； 梁底斜撑方木截面高度h1 (mm): 60.000；帽木长度La(m): 1.000； 帽木截面宽度b2 (mm): 60.000；帽木斜撑方木截面高度h2 (mm): 80.000； 斜撑与立杆连接处到帽木的距离h0 (mm): 400.000； 梁截面宽度B(m): 0.200；梁截面高度D(m): 0.650； 2、荷载参数模板自重(kN/m2): 0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m2): 25.000；振捣混凝土荷载(kN/m2): 1.000；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2):12.000；3、梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：50mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M10；主楞龙骨材料：木楞,宽度80mm，高度100mm；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；4、面板参数面板选用类型: 胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2): 9500.000；面板厚度(mm): 20.000；面板抗弯设计值fm(N/mm2): 13.000； 5、立杆圆木参数立杆圆木选用木材：杉木；圆木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；圆木抗压强度设计值fv(N/mm2): 10.000；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；斜撑方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；斜撑方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 11.000；7、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；弹性模量E(N/mm2): 9000.000；抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.400；抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；8、梁侧背楞参数梁侧背楞选用类型：杉木；梁侧背楞弹性模量E(N/mm2): 9000.000；梁侧背楞抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000； 3.12、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 48.659 kN/m2、12.000 kN/m2，取较小值12.000 kN/m2作为本工程计算荷载。3.13、梁侧模板面板的计算： 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的受弯应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，涉及: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5120.9=6.48kN/m； 振捣混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.510.9=0.63kN/m；q = q1+q2 = 6.480+0.630 = 7.110 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 183.33mm；面板的最大弯距 M= 0.17.11183.3332 = 2.39104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.39104 / 3.33104=0.717N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.717N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 120.5 = 6N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 183.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6776183.334/(10095003.33105) = 0.014 mm；面板的最大允许挠度值: = l/250 =183.333/250 = 0.733mm；面板的最大挠度计算值 =0.014mm 小于 面板的最大允许挠度值 =0.733mm，满足规定！3.1.4、梁侧模板支撑的计算：1.内楞计算本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6821/6 = 64cm3；I = 6831/12 = 256cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2120.9+1.410.9)0.183=2.61kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.12.61500.002= 6.52104N.mm； 最大支座力:R=1.12.6070.5=1.434 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 6.52104/6.40104 = 1.018 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.018 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足规定！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =12.000.18= 2.20 N/mm； E - 内楞材质的弹性模量： 9000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 2.56106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6772.25004/(10090002.56106) = 4.0410-2 mm；内楞的最大允许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =4.0410-2mm 小于 内楞的最大允许挠度值 =2mm，满足规定！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.434kN,对主楞按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用1根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 81021/6 = 133.33cm3；I = 81031/12 = 666.67cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.382 kN.m； 外楞最大计算跨度: l = 300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 3.82105/1.33105 = 2.868 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =2.868N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足规定！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.189 mm外楞的最大允许挠度值: = 300/250=1.2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.189mm 小于 外楞的最大允许挠度值 =1.2mm，满足规定！3.1.5、穿梁螺栓的计算：验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 10 mm； 穿梁螺栓有效直径: 8.12 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 52 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.212+1.41)0.50.325 =2.568 kN。穿梁螺栓最大允许拉力值: N = 17052/1000 = 8.84 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.568kN 小于 穿梁螺栓最大允许拉力值 N=8.84kN，满足规定！3.1.6、梁底模板计算：面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2002020/6 = 1.33104mm3； I = 200202020/12 = 1.33105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =600.000mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.225.0000.2000.6500.900=3.510kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.3500.2000.900=0.076kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.41.0000.2000.900=0.252kN/m；q = q1 + q2 + q3=3.510+0.076+0.252=3.838kN/m；跨中弯矩计算公式如下: 面板的最大弯矩：Mmax = 0.103.8380.62=0.138kN.m；面板的最大受弯应力计算值： =0.138106/1.33104=10.362N/mm2；梁底模面板计算应力 =10.362 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（25.000.650+0.35）0.20= 3.32KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =600.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =600.00/250 = 2.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6773.326004/(10095001.33105)=2.3mm；面板的最大挠度计算值: =2.3mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 600 / 250 = 2.4mm，满足规定！3.1.7、帽木验算： 支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算； (1)钢筋混凝土板自重线荷载设计值(kN/m)： q1 =1.225.0000.6500.600 = 11.700 kN/m； (2)模板的自重线荷载设计值(kN/m)： q2 =1.20.3500.600 = 0.252 kN/m； (3)活荷载为振捣混凝土荷载设计值(kN/m)： q3=1.41.0000.600 = 0.840 kN/m； q= q1 + q2 + q3 = 12.792kN/m； (4)帽木的自重线荷载设计值(kN/m)： q4=1.2 60.00010-380.00010-33.870 = 0.022 kN/m； 帽木截面抵抗矩：W = 60.00080.0002/6 = 64000.000 mm3； 帽木截面惯性矩：I = 60.00080.0003/12 = 2560000.000 mm4； 帽木受力计算简图 通过连续梁的计算得到 帽木剪力图(kN) 帽木弯矩图(kNm) 帽木变形图(mm) 通过连续梁的计算得到 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R1 = 0.925 kN； R2 = 6.467 kN； R3 = 0.925 kN； 最大弯矩 Mmax = 0.321 kN.m； 最大变形 max = 0.149 mm； 最大剪力 Vmax = 3.233 kN； 截面应力 = 321351.075/64000 = 5.021 N/mm2。 帽木的最大应力为 5.021 N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值 11 N/mm2，满足规定！ 帽木的最大挠度为 0.149 mm，小于帽木的最大允许挠度 2.4 mm，满足规定！3.1.8、梁底木支架立杆的稳定性验算:作用于模板支架的荷载涉及静荷载和活荷载。1、静荷载标准值涉及以下内容： (1)木顶撑的自重(kN)： NG1 = 1.0000.0600.080+(1.000/2)2+0.40021/220.0400.060+2.800(0.070/2)23.870= 0.072 kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.6000.200 = 0.042 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2000.6500.600 = 1.950 kN； 经计算得到，静荷载标准值； NG = NG1+NG2+NG3 = 0.072+0.042+1.950 = 2.064 kN；2、活荷载为施工荷载标准值： 经计算得到，活荷载标准值： NQ = 1.0000.2000.600 = 0.120 kN；3、立杆的轴向压力设计值计算公式： N = 1.2NG+1.4NQ = 1.22.064+1.40.120 = 2.645 kN； 稳定性计算公式如下： 其中，N - 作用在立杆上的轴力 -立杆受压应力计算值； fc -立杆抗压强度设计值； A0-立杆截面的计算面积； A0 = (70.000/2)2 = 3848.451 mm2 -轴心受压构件的稳定系数,由长细比 结果拟定； 轴心受压稳定系数按下式计算： i-立杆的回转半径，i = 70.000/4 = 17.500 mm； l0- 立杆的计算长度，l0 = 2800.000-400.000 = 2400.000 mm； = 2400.000/17.500 = 137.143； =2800/(137.1432) = 0.149； 经计算得到： = 2645.007/(0.1493848.451) = 4.617 N/mm2； 根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数： f = 1.210.000 = 12.000 N/mm2；木顶支撑立杆受压应力计算值为4.617N/mm2，小于木顶支撑立杆抗压强度设计值 12N/mm2，满足规定！3.1.9、梁底斜撑稳定性验算: 木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算： RDiRCi/sini 其中 RCi -斜撑对帽木的支座反力； RDi -斜撑的轴力； i -斜撑与帽木的夹角。 sini = sinarctan400.000/(1000.000/2) = 0.625； 斜撑的轴力：RDi=RCi/sini= 0.925/ 0.625= 1.480 kN稳定性计算公式如下： 其中，N - 作用在木斜撑的轴力,1.480 kN -木斜撑受压应力计算值； fc -木斜撑抗压强度设计值；11.000 N/mm2 A0-木斜撑截面的计算面积； A0 = 40.00060.000 = 2400.000 mm2； -轴心受压构件的稳定系数,由长细比=l0/i结果拟定； 轴心受压构件稳定系数按下式计算： i -木斜撑的回转半径，i = 0.28960.000 = 17.340 mm； l0- 木斜撑的计算长度，l0 = (1000.000/2)2+400.00020.5 = 640.312 mm； = 640.312/17.340 = 36.927； =1/(1+(36.927/80)2) = 0.824；经计算得到： = 1480.147/(0.8242400.000) = 0.748 N/mm 2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数； f = 1.211.000 = 13.200 N/mm2；木顶支撑斜撑受压应力计算值为0.748 N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值13.2N/mm2，满足规定！3.2、板模板的计算3.2.1、模板支架参数横向间距或排距(m): 1.000；纵距(m): 1.000；模板支架计算高度(m): 2.800；立柱采用圆木:圆木小头直径(mm): 80.000；圆木大头直径(mm): 100.000；斜撑截面宽度(mm)：30.000；斜撑截面高度(mm)：40.000；帽木截面宽度(mm)：60.000；帽木截面高度(mm)：80.000；斜撑与立柱连接处到帽木的距离(mm): 600.000；板底支撑形式：方木支撑；方木的间隔距离(mm)：300.000；方木的截面宽度(mm)：40.000；方木的截面高度(mm)：60.000；3.2.2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.000；3.2.3、楼板参数钢筋级别：二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级：C25；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：392.700；楼板的计算跨度(m)：4.500；楼板的计算宽度(m)：4.000；楼板的计算厚度(mm)：100.000；施工期平均气温()：25.000；3.2.4、板底方木参数板底方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；3.2.5、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；3.2.6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2)：11.000；3.2.7、立柱圆木参数立柱圆木选用木材：杉木；圆木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；圆木抗压强度设计值fv(N/mm2)：10.000； 3.2.8、模板底支撑方木的验算:本工程模板板底采用方木作为支撑，方木按照连续梁计算；方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = bh2/6 = 4.0006.0002/6 = 24.000 cm3； I = bh3/12 = 4.0006.0003/12 = 72.000 cm4； 木楞计算简图1、荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：q1 = 25.0000.1000.300 = 0.750 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.300 = 0.105 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 2.0000.300 = 0.600 kN/m；2、抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩之和， 计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(q1+q2 )+1.4p1 = 1.2(0.750+0.105)+1.40.600 = 1.866 kN/m； 最大弯距 M = 0.125ql2 = 0.1251.8661.0002= 0.233 kN.m； 最大支座力 N = 1.25ql = 1.251.8661.000 = 2.333 kN ； 截面应力 = M/W = 0.233106/24.000103 = 9.719 N/mm2；方木的最大应力计算值为9.719N/mm2，小于方木抗弯强度设计值11.000N/mm2，满足规定！3、抗剪强度验算： 截面抗剪强度必须满足下式： 其中最大剪力：V = 0.6251.8661.000 = 1.166 kN； 截面受剪应力计算值：T = 31.166103/(240.00060.000) = 0.729 N/mm2； 截面抗剪强度设计值：fv = 1.400 N/mm2；方木的最大受剪应力计算值为0.729N/mm2，小于方木抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足规定！4、挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的挠度和，按规范规定，挠度验算取荷载标准值，计算公式如下： 均布荷载 q = q1+q2 = 0.750+0.105 = 0.855 kN/m； 最大变形 = 0.5210.855（1.000103）4/(1009000.00072.000104) = 0.687 mm；方木的最大挠度为0.687mm，小于最大允许挠度4.000mm，满足规定！3.2.9、帽木验算: 支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P = 1.8661.000+0.000 = 1.866 kN； 均布荷载q取帽木自重：q = 1.0000.0600.0803.870 = 0.019 kN/m； 截面抵抗矩：W = bh2/6 = 6.0008.0002/6 = 64.000 cm3； 截面惯性矩：I = bh3/12= 6.0008.0003/12 = 256.000 cm4； 帽木受力计算简图 通过连续梁的计算得到 帽木剪力图(kN) 帽木弯矩图(kNm) 帽木变形图(mm) 通过连续梁的计算得到 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R1 = 2.213 kN； R2 = 3.803 kN； R3 = 1.466 kN； 最大弯矩 Mmax = 0.202 kN.m； 最大变形 max = 0.107 mm； 最大剪力 Vmax = 2.275 kN； 截面应力 = 202.109/64 = 3.158 N/mm2。 帽木的最大应力为 3.158 N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值 11.000 N/mm2，满足规定！ 帽木的最大挠度为 0.107 mm，小于帽木的最大允许挠度 2.000 mm，满足规定！3.2.10、模板支架荷载标准值(轴力)计算:作用于模板支架的荷载涉及静荷载和活荷载。1、静荷载标准值涉及以下内容： (1)木顶撑的自重(kN)： NG1 = 1.0000.0600.080+(1.000/2)2+0.60021/220.0300.040+2.8000.0800.10023.870= 0.244 kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000 = 0.350 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1001.0001.000 = 2.500 kN； 经计算得到，静荷载标准值； NG = NG1+NG2+NG3 = 0.244+0.350+2.500 = 3.094 kN；2、活荷载为施工荷载标准值： 经计算得到，活荷载标准值： NQ = 2.0001.0001.000 = 2.000 kN；3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式： N = 1.2NG+1.4NQ = 1.23.094+1.42.000 = 6.512 kN；3.2.11、立柱的稳定性验算: 稳定性计算公式如下： 其中，N - 作用在立柱上的轴力 -立柱受压应力计算值； fc -立柱抗压强度设计值； A0-立柱截面的计算面积； A0 = (80.000/2)2 = 5026.548 mm2 -轴心受压构件的稳定系数,由长细比 结果拟定； 轴心受压稳定系数按下式计算： i-立杆的回转半径，i = 80.000/4 = 20.000 mm； l0- 立杆的计算长度，l0 = 2800.000-600.000 = 2200.000 mm； = 2200.000/20.000 = 110.000； =2800/(110.000)2) = 0.231； 经计算得到： = 6512.441/(0.2315026.548