外墙悬挑脚手架专项施工方案.doc

-精品word文档 值得下载 值得拥有-一.工程概况工程名称:神华北电胜利嘉园三期工程工程地点：锡林浩特市新区上海路东侧，锡赛公路西南角。建设单位：神华北电胜利能源有限公司设计单位：内蒙古建筑勘察规划设计院质量监督单位：锡林浩特市建筑工程质量监督站本工程以住宅为主，1-2#均为一类高层建筑，建筑面积为12565。层数住宅地下1层，地上14层；建筑总高47.8m建筑年限：50年耐火等级：二级抗震烈度：6度层次：地下1层层高5.25m，地上14层层高3m屋面防水等级：二级二、编制依据 1）神华北电胜利嘉园三期工程施工图纸。 2）国家现行建筑安装工程法律法规、技术标准及施工与验收规范。 3）内蒙古锡林郭勒市有关政策和文件规定。 4）根据工程特点、施工现场实际情况、施工环境、施工条件和自然条件分析、 5）建筑施扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001（2002版） 6）建筑施工究全检查评分标准（JGJ59-99）一、搭设方案1、方案概况根据1#、2#构特点在1#、2#楼二层顶板上开始搭设悬挑脚手架，每6层搭设一次悬挑脚手架。2、材料要求（1）钢管钢管采用48钢管，壁厚为3.5mm，钢管采用现行国家标准直缝电焊钢管 (GB/T13793)或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定3号普通钢管，其质量符合碳素结构钢GB/T13293或BG/3092的现行规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层和硬弯，两端面切斜偏差17mm；壁厚允计偏差0.35mm，外径允许偏差8m时，在此范围设剪刀撑。（3）连墙点：连墙点原则为二步三跨布置，横向间距4.5m即4根立杆3跨，竖向间距3m。在剪力墙上（有的部位在结构边梁上）预埋48钢管，然后用短钢管一端与剪力墙或梁上预埋的48钢管用扣件扣紧，另一端与架体的小横杆扣接，当此短钢管与小横杆不在同一高度时，可只与内立杆连接。二、搭设要求1、 搭设顺序放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后，搭设横向扫地杆并与立杆固定（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直），每边竖起34根立杆后，随即装设第一步大横杆（与立杆扣接固定）和横向小横杆（小横杆靠近立杆并与大横杆扣接固定），校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，按4060n。力矩拧紧扣件螺栓，形成构架的始段按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。交圈后再全面检查一遍构架质量和挑支构造紧固性、稳定性，严格确保构架质量设置连墙件（在还没条件设连墙件时，加设抛撑）按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步、随搭设进程及时装设连墙件和剪刀撑装设作业层间横杆（在构架两纵向立杆中间加设，用于缩小脚手报支承跨度的横杆），铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板等围护、封闭设施。2、 搭设时注意事项（1） 脚手架立杆接头必须采用对接扣件，相邻两面三道立杆接头应错位不小于500mm，且不在同一步架内，同时立杆上对接扣件距主接点距离小于600mm。所以底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，至少应有两种适合的不同长度的钢管作立杆，立杆上下垂直，其垂直度偏差每步不大于7mm，架体搭设完毕后其垂直度总偏差不大于100mm；立杆间间距偏差不大于50mm，排距不大于20mm。（2） 脚手架大横杆设置在立杆内侧，接头采用对接扣件，上下相邻两根大横杆接头错开不小500mm，且不在同一跨内；同一步内外两根大横杆接头应错开，且不在同一跨内；大横杆一根杆两端水平高差不大于20mm，同跨内、外大横杆水平差不大于10mm，步距偏差不大于20mm，排距偏差不大20mm。（3） 在大横杆与立杆交接处必须设置小横杆，小横杆设置在大横杆下面与立杆扣接，注意上下排小横杆应各布置在立杆的左右两侧面，这样有助于调节立杆的垂直度和防止立杆侧移。设脚手板层在脚手架中间加设一道大横杆扣接在小横杆上，小横杆两端应与立杆牢固扣接，小横杆伸出外立杆长度100mm。在无飘板、阳台的墙体处，在结构施工时小横杆伸出内立杆外100mm，使小横杆端离结构边200mm，拆除模板后小横杆要向结构边延伸200mm，再加一根水平杆，铺设脚手板将给体与结构层封闭。在凸窗、飘板处，小横杆伸出内立杆外100mm，架体内立杆与外墙间距600mm，此时小横杆端在定型模板施工时距离100mm，架体内立杆与外墙边间距600mm，此时小横杆端在定型模板施工时距结构边500mm。当施工窗户上端飘板时，其操作层下一层小横杆应伸出并加设一道大横排，铺设脚手报将奖作与结构层封闭；装修施工过程中在操作层下一层，小横杆应挑出支撑手报使架体与结构之间封闭。小横杆所在轴线与大横杆所在轴线垂直。内外两头偏位小于20mm。（4） 剪刀撑采用对接连接，对接位置应靠近主接点不大于500mm,两杆接头相互错开1000mm，同时斜杆应用旋转扣件与立杆和大横杆扣牢，每根斜杆除两端与立杆和大横杆扣接外，中间应设24个扣接点。剪刀撑斜杆与地面或楼层面夹角为4560度。剪刀撑杆要漆成蓝色。为了安全，搭设剪刀撑时操作人员要站在脚手架里面。（5） 如下图。连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，必须采用刚性连接与建筑物可靠连接，必须采用可承受拉力和压力的构造。通过预埋 8的钢筋以及48 钢管进行拉结，并在拉结处用直角件与脚手架的连墙杆扣紧。连墙件的连墙杆及拉筋应成水平设置，当不能水平设置时与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。（6） 脚手架外侧设置密目式安全网封闭；安全网设置在外排立杆的内侧。因为大横杆步距为1.8m，而安全网是1.86.0 m。所以安置时要使安全网充分绷紧张拉，且上下左右的安全环扣要对齐，用全乎要求的塑料蔑系牢在脚手管上。在脚车架转角处，要用用细铁丝将安全网绑扎在转角的外立杆上，这样使安全网的转角保证垂直。安全网不得随意松解；只有在得到相应区域的安全员同意时情况下才能松解。（7） 在架体外侧随架体搭设设置护身栏杆，护身拦杆用钢管与外铡立杆扣牢，护身栏杆高1200mm，每隔三步架护身栏杆下设挡脚板，挡脚板可用宽180mm旧板立放同外侧立杆绑扎牢固。同时挡脚板应沿脚手板铺设层连续设置。在架体与结构层间间隙，为防止落物、消除安全隐患，在操作层第二层和第四层也应对此间隙进行封闭。封闭方法是挑出小横杆，在距小横杆端100mm处扣接大横杆，上铺层板，层板用12号铁丝网内立杆和大横杆扣紧。（8） 上段外架第一步架刚搭设时，下段外架应继续向上搭设，下段外架的立杆在封顶横杆的下步横杆上应重新排列，另立立杆起来，与原立杆错开，联系两道横杆，距原有立杆20mm。同时在最上部设置临时连墙措施，连墙措施要符合二步三跨原则。在上段架体升上来只能做临时维护架，严禁在上面堆放过材料和机械设备以及进行主要的施工活动。（9） 在设置第一段外架的第一排连墙件前，应每隔6跨设一道抛撑，以确保架体稳定。在设置其余架段的第一排连墙前，应根据结构形式，用钢管从结构洞口固结连墙杆进行临时拉结。（10）周边脚手架的纵向平杆必须在角部交圈并与立杆连接固定。（11）脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于两步，当不能满足此要求且连墙件又不能即时设置时，应采取第隔6跨设置抛撑和结构临时扣接等撑拉临时措施。（12）脚手架开口部位高度范围内第步架子内外立杆间设置斜撑。三、挑架施工工艺及注意事项：（1）悬挑架的搭设施工工艺施工准备2、5、8、11、14层楼面预埋钢筋楼面混凝土浇筑焊接悬挑工字钢外架搭设混凝土浇筑穿钢丝绳紧固（2）搭设施工注意事项：挑架施工时必须待墙柱砼达到目的75%以上即砼浇筑一周后可张紧钢丝绳承受外架荷载。挑架工字钢间距不得大于3M。工字钢间侧向支承钢管必须牢固，固定断钢筋必须用木楔楔好以增强其侧向稳定性。每隔四层设置卸荷及连墙装置，卸荷采用每四层设置连墙钢丝绳。挑架的底部按要求做好安全防护。（3）拆除时注意事项： 拆除顺序逐层由上而下进行，严禁上下同时作业。 所有连墙件应随脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应赠设连墙件加固。 当脚手架拆至下部最后一根长钢管时，应先在适当位置临时抛撑加固，后拆连墙构件。当脚手架分段分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端应设置连墙件和横向支承加固。（3）卸苛钢丝绳技术要求：1、材料要求：采用13mm钢丝绳，必须有出厂合格证，力学性能满足技术规范要求；采用的绳卡应与钢丝绳相匹配。2、钢丝绳卸苛每隔4层设置一道，具体楼层见立面图。3、钢丝绳采用手动葫芦拉紧，每端必须使用3个绳卡固定。4、钢丝绳必须定期检查，如发现有松动现象，立即整改。四 、特殊部位外架处理1、 挑台部位：凸窗、空调板挑出宽度为650mm，则架体搭设必须考虑将板的位置和施工位置留出来，在此内立杆距结构边距离900mm，小横杆挑出450mm，留出外墙施工位置，当施工凸窗板和空调时，其操作下一层小横杆应挑出并加设一道大横杆，铺设脚手板将架体与结构封闭。2、 阳台部位：阳台边梁外还有装饰，外架内立杆距离装饰边150mm。3、 空挡部位：外围采光并较窄，一般为3米多宽，为便于空挡部位施工，按空挡挡进深设成排架的形式，一般设置3排，架体落于三层型钢钢梁上，型钢梁安置在两边力墙的预留孔里。4、 悬空架部位：因塔楼外立面装饰的需要，结构外立面有几根悬梁，外围采光井里的悬梁外在采光并排架里，所以此处不用特殊处理，但必须注意在进行悬梁结构施工时严禁将支撑模板报架与外架连接或搭设在外架上。5、 施工电梯：施工电梯与结构之间应形成施工人员进出楼层和装卸材料的通道，此平台搭设宽度以提升机械与结构边的距离来定，此段架体搭设三层板面搭设，搭设形式与外挑架相同，通道两端的内外立杆之间设置斜撑；因此段架搭设从底到顶，所以必须进行分段卸荷，每隔4楼层用钢丝绳斜拉卸荷，钢丝绳拉结在通道的两侧，同时在此段架体两端按二步架高设连墙件。五、脚手架防电避雷措施1、 脚手架在搭设和使用期间，严禁施工用电线路架设在脚手架上，在脚手架上施工的电焊机、检振动器等要放在干燥木板上，操作者要戴绝缘手套，穿绝缘，经过脚手架的电线要严格检查，电焊机、振动器外壳要采取保护性接地或接零措施。2、 最上层大横杆全部锁通，形成避雷同格，避雷网接地通过连墙点钢筋和挑梁卡环与结构本身避雷网形成整体。在施工期间遇有雷击或大雷雨时，脚手架上的操作人员应立即离开。六、脚手架的验收和使用管理1、 脚手架搭调设人员必须经过安全技术交底且身体健康。2、 脚手架在下列阶段时项目安全组会同技术组应对其进行检查。（1）每搭设10m高度；（2）达到设计高度；（3）遇有6级以上大风和大雨之后；（4）停工超过一个月恢复使用前；（5）脚手架使用一定时期后；检验主要内容：（1）立杆挑支架有无松动或脱离情况。钢顶撑是否紧，钢丝绳是否松弛；（2）检验全部节点是否锁紧；（3）连墙撑、斜杆及安全网等构设置是否达到设计要求；（4）安全防护设施是否按设计和规范设置是否安全可靠；（5）整架垂直度是否符合要求；（6）荷载是否超过规定。3、 脚手架的使用管理规定（！）脚手架施工荷载不允许超过2m，使用人力在架上搬运和安装的构件自重不得大于2.，施工设备单重不得大于此重量，架体上不允许堆放砌块和其他材料（）脚手架操作层应确保畅通，严禁施工人员在架面上奔跑、退行，工人在架上作业中应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。（）作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，严禁在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。（在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经过主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。（）人员上下脚手架必须走安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上下。（）每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业。发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。（）在每步架的作业完成后，必须将架上剩余材料物品移至室内，每日收工前应清理架面，及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。七、脚手架的拆除1、拆除脚手架前的准备工作：（1）应全面检查脚手架的扣件、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求。（2）应根据检查结果，做好拆除安全技术交底。（3）应清除脚手架上杂物及地面上杂物、障碍物。（4）拆除脚手架的工作人员，必须取得专业工种上岗证。（5）严禁酒后上岗作业。2、拆除脚手架时，应注意以下问题：（1）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。（2）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。（3）分段拆除，高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。（4）当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。（5）当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按规定设置连墙件或横向斜撑加固。3、在塔吊范围内的，拆除时使用塔吊作为脚手架垂直运输。4、不在塔吊范围内的，拆除时采取人工向下传递的方法，再用人力车运至堆放点。5、拆下的脚手架集中堆放，采用自用5吨汽车场外运输。6、拆除过程时，堆放在脚手架上的材料不得超过2KN/m2。7、脚手架拆除时，拆除工作面安排施工员专职负责，质安员监督。8、地面设警戒线及标志，并安排专人负责，在警戒线范围内，未经许可任何人均不准进入。9、拆下的材料应分类堆放。八、脚手架计算 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为42.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.82米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.5， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2。卸荷钢丝绳采取3段卸荷，吊点卸荷水平距离2倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.82，安全系数K=6.0，上吊点与下吊点距离约3.0m。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.15米，建筑物内锚固段长度1.165米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，设有钢丝绳与建筑物拉结。（一）、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.820/2=0.062kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.820/2=1.230kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.062=0.120kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.230=1.722kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.120+0.101.722)1.5002=0.409kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.120+0.1171.722)1.5002=-0.480kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.480106/5080.0=94.545N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.062=0.100kN/m 活荷载标准值q2=1.230kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.100+0.9901.230)1500.04/(1002.06105121900.0)=2.591mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!（二）、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.8201.500/2=0.092kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8201.500/2=1.845kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.092+1.41.845=2.763kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8202/8+2.7630.820/4=0.570kN.m =0.570106/5080.0=112.254N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038820.004/(3842.060105121900.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.092+1.845=1.995kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1994.850820.0820.0820.0/(482.06105121900.0)=0.913mm 最大挠度和 V=V1+V2=0.922mm 小横杆的最大挠度小于820.0/150与10mm,满足要求!（三）、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.820=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.8201.500/2=0.092kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8201.500/2=1.845kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.092+1.41.845=2.731kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；（四）、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12542.000=5.242kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15091.500(0.820+0.300)/2=1.134kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5009/2=1.013kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50042.000=0.315kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.703kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.820/2=3.690kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.700 Us 风荷载体型系数：Us = 0.842 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5001.7000.842 = 0.501kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。（五）、立杆的稳定性计算: 0.卸荷计算规范外内容，供参考 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内增加3吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 1=arctg3.00/(0.82+0.30)=1.213 2=arctg3.00/0.30=1.471 最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为10.226kN和10.226kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为10.807kN和10.807kN。 考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN) T1=11.54 T2=10.86 N1=4.04 N2=1.08 其中T钢丝绳拉力，N钢丝绳水平分力。 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为11.536kN。 选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于6.00011.536/0.820=84.409kN。 选择637+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径13.0mm。满足要求! 吊环强度计算公式为 = N / A f 其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50N/mm2； A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。 经过计算得到，选择吊环的直径要至少(23071.7584/3.1416/50/2)1/2=17mm。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.40kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 59.48 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.11kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.290kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 113.32 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 16.362kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求! 连墙件扣件连接示意图 （七）、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1220mm，l = 1580mm，ml = 300mm，m2 = 1120mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=1.27.70+1.43.69=10.81kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.22/1.58=0.77 kl=0.30/1.58=0.19 k2=1.12/1.58=0.71 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=31.937kN 支座反力 RB=-9.634kN 最大弯矩 MA=15.529kN.m 抗弯计算强度 f=15.529106/(1.05141000.0)=104.892N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=7.70+3.69=11.39kN 水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大挠度 Vmax=5.850mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2440.0mm 水平支撑梁的最大挠度小于2440.0/400,满足要求!（八）、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB5001