电梯1350kg梯速1.75设计计算.doc

设计计算书
TKJ（1350/1.75-JXW）

目 录

1　设计的目的
2 主要技术参数
3 电机功率的计算
4　电梯运行速度的计算
5　电梯曳引能力的计算
6　悬挂绳或链安全系数计算
7　绳头组合的验算
8　轿厢及对重导轨强度和变形计算
9　轿厢架的受力强度和刚度的计算
10　搁机梁受力强度和刚度的计算
11　安全钳的选型计算
12　限速器的选型计算与限速器绳的计算
13　缓冲器的选型计算
14 轿厢和门系统计算说明
15 井道顶层和底坑空间的计算
16 轿厢上行超速保护装置的选型计算
17 盘车力的计算
18 操作维修区域的空间计算
19 电气选型计算
20 机械防护的设计和说明
21 主要参考文献

1　设计的目的
TKJ(1350/1.75-JXW-VVVF)型客梯，是一种集选控制的、交流调频调压调速的乘客电梯，额定载重1350Kg，额定运行速度1.75m/s。本客梯采用先进的永磁同步无齿轮曳引机进行驱动，曳引比为2:1，绕绳方式为单绕，采用2导轨结构，用一个主轿架承受轿厢，在曳引绳的牵动下沿着2根主导轨上下运行，以达到垂直运输乘客和医疗设备的目的。
本客梯的轿厢内净尺寸为宽2100mm*深1600mm，内净面积为3.36M2，完全符合GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》的要求。
本计算书按照GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》的要求进行计算，以验证设计是否满足GB7588-2003标准和型式试验细则的要求。
本计算书验算的电梯为本公司标准的1350kg乘客电梯，主要参数如下：
额定速度1.75m/s　 额定载重量1350kg
提升高度43.5m 层站数15层15站
轿厢内净尺寸2100mm*1600mm 　　　 开门尺寸1100mm*2100mm
开门方式为中分式
本电梯对以下主要部件进行计算：
（一）曳引机、承重部分和运载部分
曳引机 永磁同步无齿轮曳引机，GETM6.0H型，15 Kw，绕绳比2：1，单绕，曳引轮节径450 mm，速度1.75m/s
搁机大梁 主梁25#工字钢
轿厢 2100mm*1600mm，2导轨
钢丝绳 7-φ10，2∶1曳引方式
导轨 轿厢主导轨T89/B
（二）安全部件计算及声明
安全钳 渐进式AQ11B型，总容许质量3500kg，额定速度1.75m/s
限速器 LOG03型，额定速度1.75m/s
缓冲器 YH68-210型油压缓冲器 ，额定速度1.0~1.75m/s，总容许质量800-3500 kg，行程210 mm，总高675mm

2　主要技术参数

Q
额定载重量
Q=1350kg
v e
额定速度
v e=1.75m/s

轿厢尺寸（宽*深*高）
2100mm *1600mm *2400mm

开门方式
中分

开门尺寸（宽*高）
1100mm *2100mm
H
提升高度
H=43.5m
i
曳引比
i= 2
d
曳引绳及绳径
8×19s西鲁式，d＝10mm

n
曳引绳根数
n=8
D
曳引轮节径
D =450mm
D1
导向轮、轿顶轮、对重轮的平均直径
D1=520mm
K
平衡系数
K =0.4~0.5
P
轿厢自重
P=1400kg

W1
曳引钢丝绳每米重量
轿厢在底层时曳引轮轿厢侧的钢丝绳重量
0.347kg/m
W1＝8*43.5*0.347＝120 kg

W2
随行电缆每米重量
轿厢在顶层时轿厢侧的随行电缆重量
1.7 kg/m
W2＝（43.5/2）*1.7＝37 kg

W3
补偿链每米重量
轿厢在顶层时轿厢侧的补偿链重量
1.5 kg/m
W3＝110kg
G
对重重量
G=P+K*Q
（1940~2075） kg
a max
最大加减速度值
a max＝0.5m/s2
α
曳引包角
α=155o =2.706 rad
β
半圆曳引绳槽的切口角
β=95
γ
曳引绳槽的槽角度
γ=35 o
S max
曳引机最大径向负载
6000 kg
η
电梯运行的总效率
η=0.90
N
电机功率
15 kw
v l
曳引机节径线速度
3.5 m/s
n1
电机额定转速
149 rpm

轿厢导轨
T89/B

限速器
XS3型，额定速度1.75m/s

安全钳
渐进式AQ10A型，最大总容许质量P+Q=3331kg，额定速度1.75m/s

缓冲器
YH68-210型油压缓冲器 ，额定速度1.75m/s，总容许质量3500kg，行程h1=210 mm，总高h=675 mm

3 电机功率的计算
对于交流电梯，功率按下列公式计算：
N=（1- K ）QV1 / 102ηi （kW）
式中：K—平衡系数，K＝0.4；
Q—额定载荷，Q=1350Kg
V1—曳引机节径线速度，V1=3.5m/s

η—电梯传动的总效率，η=0.90
i —曳引比 ，i= 2
将各参数代入上式：
N=（1-0.4）*1350*3.5/（102*0.90*2）=15.49kW
考虑到轿厢运行产生的附加阻力、满载起动工况及电机温升等情况，选用
型，电机功率 ，可以满足设计要求。

图1　曳引系统示意图

4　电梯运行速度的计算
电梯的运行速度V=π*D* n1 / 60*i
式中：D—曳引轮节园直径，D=0.45m
n1—电机的额定转速，n1=149rpm
i —曳引比，i =2
将各参数代入：V=3.142*0.45*149 / (60*2)=1.756 m/s
对于VVVF控制的电梯，只要V大于等于额定速度1.756m/s，就可以通过改变电机的输入频率和电压来调节电梯的运行速度，使之在(0.92~1.05)* 额定速度的范围内，从而满足要求。

5　电梯曳引能力的计算

　　根据GB7588—2003的要求，电梯曳引力的计算分别按轿厢装载、紧急制动、轿厢滞留3种工况进行。
5.1 基本参数
5.1.1 选用的 型曳引机，其曳引轮的槽型为半圆槽，槽形的几何参数为：
槽的角度 γ=35o=0.611 rad
下部切口角度　 β=95o=1.658 rad
5.1.2 当量摩擦系数的计算
根据GB7588—2003的要求，当量摩擦系数按下式计算：
　f =μ*4* ( cos (γ / 2 )- sin (β/ 2 ) ) /（π-β-γ-sinβ+ sin γ）
式中：μ—摩擦系数，对应3种工况分别为：
装载工况　　　　μ=0.1
紧急制停工况 μ=0.1 / (1 + V1 / 10 )＝0.1 / (1 +3.5 / 10 )＝0.074
轿厢滞留工况 μ=0.2
将各参数代入可得3种工况下的当量摩擦系数：
1) 装载工况
f =0.1*4* ( cos (35o / 2 )- sin (95 / 2 ) ) /（π-1.658-0.611-sin95 + sin 35o）=0.192
2) 紧急制停工况
f =0.074*4*( cos (35o / 2 )- sin (95o / 2 ) ) /（π-1.658-0.611-sin95 + sin 35o）=0.142
3) 轿厢滞留工况
f =0.2*4*( cos (35o / 2 )- sin (95o / 2 ) ) /（π-1.658-0.611-sin95 + sin 35o）= 0.384
5.2 轿厢装载工况
根据GB7588—2003的要求，按照载有125%额定载荷的轿厢在底层平层位置时最不利情况进行计算，此时应满足：
T1/ T2≤e fα
式中：T1/ T2—曳引轮两边曳引绳的较大静拉力与较小静拉力的比值
e —自然对数的底，e＝2.718
α—曳引绳在曳引轮上的包角，α=155o =2.706 rad
将相关参数代入可得：
T1=(P+1.25*Q+W1)g/i=(1400+1.25*1350+51) *9.8/2=15379N
T2=(G+W3)g/i=(2008+0)*9.8 /2=9839 N
T1/ T2= 15379/9839=1.563
e fα= e 0.185 *2.706=1.681
因为T1/T2 =1.563≤efα=1.681
所以满足曳引条件。

5.3 紧急制停工况
根据GB7588—2003的要求，按照空载轿厢在顶层平层位置时最不利情况进行计算，此时应满足：
T1/ T2≤e fα
将相关参数代入可得：
T1=G*(g+a max) /i+ W1*(g+ i*a max)=2008*(9.8+0.5)/2+51*(9.8+2*0.5)=10892 N
T2=(P+W2+W3)* (g-a max) /i =(1400+17.85+110)*(9.8-0.5)/2=7105 N
T1/ T2=10892/7105=1.533
e fα= e 0.142 *2.706=1.573
因为T1/T2 =1.533≤efα=1.573
所以满足曳引条件。
5.4 轿厢滞留工况
根据GB7588—2003的要求，按照空载轿厢在顶层位置、对重压实在对重缓冲器上时最不利情况进行计算，此时应满足：
T1/ T2≥e fα
将相关参数代入可得：
T1=(P+W2+W3)*g /i =(1400+17.85+110)*9.8/2=7486 N
T2= W1*g=51*9.8=499.8 N
　　T1/ T2=7486/499.8=14.98
e fα= e 0.384 *2.706=2.826
因为T1/T2 =14.98≥efα=2.826
所以满足曳引条件。

6　曳引绳的安全计算
6.1 曳引绳的直径要求
根据GB7588—2003的要求，曳引轮的节径D与曳引绳的直径d之比不应小于40。在本系统中，D＝450mm，d＝10mm，则D/d= 450/10= 45≥40，满足标准要求。
6.2　曳引绳的安全系数计算
根据GB7588—2003的要求，当装有额定载荷的轿厢停靠在最低层站时，曳引绳的实际安全系数S应不小于按标准附录N规定的安全系数计算值Sf ，即S≥Sf ，并不小于12。
6.2.1 实际安全系数S的计算
　　 S＝nF /（（P+Q）/i+ W1）g
式中：F－单根曳引绳的最小破断载荷，F＝44 KN
将相关参数代入可得：
S＝7*44*1000/（（（1400+1350）/2+51）*9.8）＝22.04
6.2.2 标准规定的安全系数Sf的计算
根据GB7588—2003标准附录N的规定，本系统中滑轮的等效数量Nequiv为：

Nequiv = Nequiv(t) + Nequiv(p)
式中：Nequiv(t) －曳引轮的等效数量，Nequiv(t)=6.7
Nequiv(p) －导向轮的等效数量
Nequiv(p)= KP* (Nps +4 * Npr )
根据标准的规定和曳引系统示意图(图1)可得：
KP=( D/D1)4=(450/520)4=0.56
Nps=3
Npr=0
则Nequiv(p)= 0.56* (3 +4 *0 )=1.68
Nequiv =6.7+1.68=8.38
因为 Sf =10X
X=2.6834-X1/X2
X1= log ( (695.85 * 10 6 * Nequiv ) / (D / d) 8.567 )= log ( (695.85 * 10 6 *8.38) / 45 8.567 )
= - 4.397
X2= log ( (77.09 * (D / d ) –2.894)= log ( 77.09 * 45–2.894)= - 2.897
X=2.6834-X1/X2=2.6834- 4.397/2.897=1.1656
所以 Sf =10X =101.1656=14.642
从以上计算可得：S=22.04≥Sf =14.642，即实际安全系数S大于标准规定的安全系数Sf并不小于12，所以曳引绳的安全系数满足标准要求。

7　绳头组合的验算
采用专业厂生产的Φ10mm型楔块式绳头组合，其型式试验的破断力为44kN，大于每根钢丝绳最小破断载荷的80%，即44*80%＝35.2，满足GB7588-2003的规定，绳头组合的强度足够。

8　轿厢及对重导轨的计算
选用标准JG/T5072.1-1996《电梯T型导轨》规定的T89/B型导轨作为轿厢主导轨。根据标准，相应的主要技术参数如下：
主导轨数量 n=2 翼缘厚度 C=10mm 截面积 A=1570mm
惯性半径 ix=19.8mm iy=18.4mm
惯性距 Jx=597000mm4 Jy=530000mm4
抗弯模量 Wx=14500mm3 Wy=11900mm3
抗拉强度Rm =370 N/mm2 弹性模量E=2.1*105 N/mm2
许用应力：正常使用时[σ1]=165 N/mm2 ， 安全钳动作时[σ2]=205 N/mm2
许用变形 [δ]=5mm
导轨支架间距 l=2500 mm 细长比λ=l / ix =2500 / 19.8=126

弯曲系数 (查GB7588-2003 附录G表G3) ：ω=2.68
轿厢尺寸：宽Dx=2000 mm，深Dy=1750mm，高Dz=2400mm
轿厢上下导靴之间距离 h=3550mm
导轨受力主要有3种工况：1、安全钳动作时工况，2、装卸载工况，3、运行工况。其中最不利的工况为安全钳动作时的工况，其次为装卸载工况，所以只需计算这2种工况下导轨的受力和变形是否满足要求。
8.1 安全钳动作时的工况
本系统选用渐进式安全钳，其冲击系数为k1=2。
本系统为中心导向和悬挂的轿厢，其坐标见轿厢布置图2 (轿厢中心Cd和轿厢重心Pd与悬挂中心Sd重合，额定载荷Q分别按相对于X轴和Y轴、均匀分布在最不利的3/4的轿厢面积里计算)。

图2 轿厢布置图

额定载荷中心坐标 Xq=325mm Yq=187.5mm
8.1.1 由导向力引起的Y轴上的弯曲应力
Fx=k1*Q*g*Xq / (2h) =2*1350*9.8*325/(2*3550) = 1211N
My=3*Fx*l/16 =3*1211*2500/16 =567656 Nmm
σy= My/ Wy=567656/11900=47.7 N/mm2
8.1.2 由导向力引起的X轴上的弯曲应力
Fy=k1*Q*g*Yq /h=2*1350*9.8*187.5/ 3550= 1398 N
Mx=3*Fy*l/16=3*1398 *2500/16=655313 Nmm
σx= Mx/ Wx=655313/14500=45.2 N/mm2

8.1.3 压弯应力
Fk=k1*(P+Q)g/n =2*(1400+1350)*9.8/2=26950 N
σk=Fk*ω/ A=26950*2.68/1570=46.0N/mm2
8.1.4 复合应力和翼缘弯曲应力
σm=σx+σy=45.2+47.7=92.9N/mm2≤[σ2]=205 N/mm2
σ=σm+Fk / A=92.9+26950/1570=110.1N/mm2≤[σ2]=205 N/mm2
σc=σk+0.9*σm=46.0+0.9*92.9=129.6 N/mm2≤[σ2]=205 N/mm2
σf=1.85*Fx /C2 =1.85*1211/102=22.4 N/mm2≤[σ2]=205 N/mm2
满足强度要求。
8.1.5 挠度
δx=0.7*Fx*l3/(48EJy) =0.7*1211*25003 /(48*2.1*105 *530000)=2.48mm≤[δ]=5mm
δy=0.7*Fy* l3/(48EJx) =0.7*1863.38*25003/(48*2.1*105*597000)= 2.54 mm≤[δ]=5mm
满足许用变形要求。
8.2 装卸载工况
装卸载时：FS=0.4gQ=0.4*9.8*1350=5292 N， X1=1400 mm
8.2.1 由导向力引起的Y轴上的弯曲应力
Fx= FS* X1/ (2h) =5292*1400 / (2*3550) = 1043 N
My=3*Fx*l/16 =3*1211*2500/16 =567656Nmm
σy= My/ Wy=567656 /11900=47.7 N/mm2
8.2.2 由导向力引起的X轴上的弯曲应力
本系统中不存在由导向力引起的X轴上的弯曲应力，所以：
Fy=0
Mx=0
σx= 0
8.2.3 压弯应力
在装卸载时不发生压弯情况，所以：
Fk=0
σk=0
8.2.4 复合应力和翼缘弯曲应力
σm=σx+σy=0+47.7=47.7 N/mm2≤[σ1]=165 N/mm2
σ=σm+Fk / A=92.9+0=92.9 N/mm2≤[σ1]=165 N/mm2
σf=1.85*Fx /C2 =1.85*1211/102=22.4 N/mm2≤[σ1]=165 N/mm2
满足强度要求。
8.2.5 挠度
δx=0.7*Fx*l3/(48EJy) =0.7*1211*25003 /(48*2.1*105 *520000)=2.52 mm≤[δ]=5mm
δy=0≤[δ]=5mm
满足许用变形要求。

8.2.6对重导轨计算
采用T/K5A导轨，符合JG/T5702.3-1996《电梯对重空心导轨》。
TK5A的技术参数：
Wxx=6.30cm3 x轴的截面积
Wyy=4.82cm3 y轴的截面积
A＝6.17cm2 导轨的截面积
Ixx=24.33cm4 x轴的截面惯性矩
Iyy=18.78cm4 y轴的截面惯性矩
ixx=1.99cm x轴的回转半径
iyy=1.74cm y轴的回转半径
E=210000.00Mpa 弹性模量
ω=1.98 ω系数（根据细长比查表求得lk/i=）100
σperm=165.22Mpa正常使用时许用应力
δperm=10.00mm最大允许变形量
c=1.8mm导轨连接部分宽度
L=2000mm导轨支架的最大间距
n=2支导轨的数量
Rm=370Mpa导轨抗拉强度（导轨材料力学性能）
A5≥24.00% 导轨材料的延伸率
K1=2.0
K2=1.2
K3=1.1
G=P+rQ=2008kg
h=2800mm…上下导靴间距
DBG=1450mm…对重架导轨距
W=250mm…对重架宽度
GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》规定：对于中心悬挂或对称悬挂的对重或平衡重，设定重力的作用点偏差在宽度方向为5%，深度方向为10%，

DBGy=145mm…重力作用点在y方向的偏移
BTFx=12.5mm…重力作用点在x方向的偏移
M=0.00kg…附加装置的质量

8.2.6.1正常使用导靴在Y方向作用在导轨上的力
Fx=K2Gg×BTFx/(2h)=1.2×9.8×2008×12.5/2×2800=52.7N
My=3Fxl/16=19766N.mm
σy=My/Wy=19766/4.82×1000=4.1Mpa
8.2.6.2导靴在X方向作用在导轨上的力
Fy=g(gPYp+FsYl)/h=1.2×9.8×2008×145/2800=1223N
Mx=3Fyl/16=3×1223×2000/16=458577Nmm
σx=Mx/Wx=458577/6300=72.8Mpa
8.2.6.3弯曲应力
在正常使用工况下，不发生弯曲情况。
8.2.6.4复合应力
σm=σx+σy=(72.8+4.1)=76.9Mpa＜σperm=165Mpa
σ=σm +(k3M)/A=76.9+(1.1×20/617)=76.9+0.0356=76.9356Mpa＜σperm=165Mpa
8.2.6.5翼缘弯曲:
σf=1.85Fx/C²=1.85×52.7/(1.8×1.8)=30.1Mpa＜σperm=165Mpa
8.2.6.6挠度：
δx=0.7Fxl³/48EIy=0.7×52.7×2000³/(48×210000×530000)=0.06mm＜σperm=5mm
结论：电梯正常使用、运行时对重导轨的应力和变形符合要求。

9　轿厢架强度和刚度的计算
轿厢架是电梯的主要受力部件，它由上梁、下梁、立梁及连接它们的若干紧固件组成，计算时，视上、下梁均为简支梁，其中上梁作用载荷为整个安装在轿厢架上所有零部件的总重量（包括轿厢架自身的重量）和额定载重量之和，并作用于上梁的中央；下梁则假定额定载重量和轿厢上各个部件的总重量之和的5/8均布于下梁上，其余3/8的总重量再加上补偿链及随行电缆的重量集中作用于下梁中央。对于立梁，由于载荷在轿厢内分布不均匀，及立梁与上、下梁视为刚性连接等特点，立梁受到拉伸与弯曲的组合作用。

图3 轿厢架结构示意图
1——拉杆 2——上梁 3——直梁　4——轿厢 5——轿底 6——下梁
9.1 基本参数
（1）T1——电梯满载起动时，上梁所受的作用力：
T1=（P+Q）(g+a)=(1400+1350)*(9.8+0.5)=28325 N
式中：P—整个轿厢的重量
　　　Q—额定载荷
（2）T2——电梯满载起动时，下梁所受的均布载荷：
T2=（P1+Q）(g+a)*5/8=(1200+1350)*(9.8+0.5) *5/8=16416 N
式中：P1—去除上梁、轿顶轮、直梁等辅件后的轿厢重量
（3）T3——电梯满载起动时，下梁所受的集中载荷：
T3=（P1+Q）(g+a)*3/8+(W2+W3)=(1200+1350)*(9.8+0.5) *3/8+（17.85+110）=9977 N
式中：W2—随行电缆的重量
W3—补偿链的重量
（4）T4——电梯满载起动时，立梁所受的垂直作用力：
T4=（P2+Q）(g+a)= (1300+1350)*(9.8+0.5)=27295 N

式中：P2—去除上梁、轿顶轮等辅件后的轿厢重量
（5）在本系统中，上梁采用16a#—GB/T707-1988槽钢制作；下梁和直梁采用14a#—GB/T707-1988槽钢制作。它们的几何特性参数分别为：
16a#槽钢：Wx=108cm3；Ix=866cm4
14a#槽钢：Wx=80.5cm3；Wy=13cm3；Ix=564cm4； Ix=53.2cm4；A=18.516cm2
[σ]——Q235材料的许用应力，对于上、下梁及立梁：[σ]＝[σ]b/n=375/2.5=150 Mpa
E——材料的弹性模量，对于本系统：E=210Gpa
Lo——上、下梁的跨度，对于本系统： Lo =2216 mm
[Y]——上、下梁的许用挠度，对于本系统：[Y]=Lo/1000=2216/1000=2.216 mm
H——上、下导靴之间的垂直中心距，对于本系统：H=3550 mm
L——立梁的长度，对于本系统：L＝3340 mm

9.2上梁强度和刚度的计算
上梁的受力情况见上梁受力示意图4，
上梁采用2根16a #—GB/T707-1988槽钢
制作，根据材料力学的基本理论可知，上
梁所受的最大弯矩、最大应力及最大挠度
分别为：
Mmax=T1*L0/8
σmax＝Mmax/ Wx
Ymax= T1* Lo3/（2*48*E*Ix）
将有关参数代入：
Mmax=28325*2.216/8＝7846 Nm
σmax＝7846 *1000/（108*1000）
＝72.65 Mpa
Ymax=28325*22163/

（2*48*210*103*866*104）= 1.66 mm
因为σmax＝72.65 Mpa＜[σ]
= 150 Mpa
Ymax=1.66 mm＜[Y]= 2.216 mm
所以上梁的强度和刚度足够。
9.3下梁强度和刚度的计算
下梁的受力情况见下梁受力示
意图5，下梁采用2根14a #—GB/
T707-1988槽钢制作，本系统中：
均布载荷q =T2/ L0=16416/2.216=
7408 N/m；

根据材料力学的基本理论可知，
下梁所受的最大弯矩、最大应力及
最大挠度分别为：
（a）在集中载荷情况下
M2max=T3*L0/8
σ2max＝M2max/ Wx
Y2max= T3* Lo3/（2*48*E*Ix）
将有关参数代入：
M2max =9977*2.216/8＝2764 Nm
σ2max＝2764*1000/（80.5*1000）＝34.3 Mpa
Y2max =9980*22163/（2*48*210*103*564*104）= 0.84mm
（b）在均布载荷情况下
M1max= q*Lo2/16.94.94
σ1max＝M1max/ Wx
Y1max=（5*q*Lo4）/（2*384*E*Ix）
将有关参数代入：
M1max=9296.03*2.2162/16=2853.1 Nm
σ1max＝2853.1 *1000/(80.5*1000)=35.44 Mpa
Y1max=(5*9296.03*10-3*22164)/（2*384*210*103*564*104）=1.15 mm
根据应力的叠加原理可得：
σmax＝σ1max+σ2max=35.44+34.3 =69.8 Mpa＜[σ]= 150 Mpa
Ymax= Y1max+ Y2max=1.04+0.84=1.88 mm＜[Y]= 2.216 mm

所以下梁的强度和刚度足够。
9.4立梁的强度计算
立梁的受力情况见立梁受力示意
图6，立梁采用2根14a #—GB/T707
-1988槽钢制作，本系统中：轿厢的
内净宽度B=2.0m；
根据材料力学的基本理论可知，
在受到拉伸和弯曲的组合作用下，
立梁所受的最大应力为：
σmax= Q*g*B*L/（32*Wy*H）+
T4/（2*A）
将有关参数代入：
σmax=1350*9.8*1.5*3.34 /
(32*13*3.55)+ 33990 / (2*18.516*102)
=52.64Mpa ＜[σ]= 150 Mpa
所以立梁的强度足够。

10　搁机梁强度和刚度的计算
搁机梁为2根28a#——GB706/T-1988工字钢。按简支梁计算，并按最不利的工况计算，即所有受力点都在梁的跨度中央。搁机梁受纯弯矩的作用，弯矩、许用应力和挠度分别为：
M=[2*（P +Q+ G）+ Gm]*g*L/4
σ=M/（2*Wx）
y= [2*（P+Q+G）+ Gm]*g *L3/（2*48*E* Ix）
式中：Gm——曳引机自重，Gm=500 kg
L——搁机梁的长度，L=3.4 m
搁机梁28a #工字钢的几何特性参数为：
Ix=7110 cm4 Wx=508 cm3
将相关参数代入可得：
M= [2*（1400+1350+2008）+500]*9.8*3.4/4=83433 Nm
σ=83433 / (2*508)=82.1 Mpa
y = [2*（1400+1350+2008）+500]*9.8*3.43*102 /（2*48*210*7110）=2.69mm
因为σ=82.1 Mpa＜[σ]= 150 Mpa y =2.69 mm＜[y] =3.4 mm
所以搁机梁的强度和挠度符合设计需要。

11　安全钳的选用
选用河北东方富达机械有限公司生产的AQ11B型渐进式安全钳，其总容许质量3500kg，额定速度=1.75 m/s。本客梯的（P+Q）=3200 kg，额定速度为1.75m/s，在AQ11B型渐进式安全钳的适用范围内，符合使用要求。

12　上行超速保护装置的选型计算
本梯选用GETM6.0H型无齿轮同步曳引机。
额定载重量　　　：1350kg
电动机功率　　　：15kw
电动机转速　　　：149r/min
曳引轮节径　　　：Φ450mm
减速箱减速比　　：1:1
曳引轮绳槽　　　：8×φ10 半圆形带切口，β角=95 γ角=35 槽距=16
主轴最大静载荷T　：6000kg
钢丝绳倍率　　　：i＝2

2、本梯的额定载重量为：1350kg,本梯的额定速度为：1.75m/s,相对曳引机-系统总质量为：P+W=(1400+2008) =3408kg。
3、按型式试验合格证：NO.TXF350-003-12 0026曳引机制动器（电梯轿厢上行超速保护装置）
型号规格：DZD1-653，曳引机制动器（电梯轿厢上行超速保护装置）--符合要求
我司选用的主机制动力是直接作用在曳引轮上，符合国标GB7855-2003标准。

13　限速器绳的计算
13.1 根据GB7588-2003中9.9.6.4条的要求，限速器的节圆直径与绳的公称直径之比不小于30。
现选用河北东方富达机械有限公司SX型限速器，其φ节=240，φ绳=8；φ节/φ绳=30，满足标准要求。
13.2 根据GB7588-2003中9.9.6.2条的要求，限速器绳的破断负荷与限速器动作时所产生的限速器绳的张力有关，其安全系数至少为8。
限速器绳的最大张力由GB7588-2003中9.9.4条的要求确定，应至少为以下两个值中的较大者：
a：300N ; b：安全钳起作用所需力的两倍
巳知安全钳楔块动作力为4 kg，使安全钳提拉机构复位的力为10 kg，取提拉系统的机械效率η=0.6，那么安全钳起作用时所需提拉力为：(4+10)*9.8/0.6=228.7 N，其两倍值应为：228.7*2=457.4 N。
按标准要求，取限速器绳的张力为：457.4 N，而限速器绳涨紧力≥1000N，满足标准要求。
按GB8903-88中的要求，φ8的钢丝绳破断拉力最小值为17800N，则安全系数K=17800/457.4=38.92＞8，所以满足要求。
14　缓冲器的选用计算
本电梯选用2个(轿厢、对重各1个) ，对重缓冲器选用河北东方富达机械有限公司生产的YH68-/210型油压耗能缓冲器，该缓冲器的设计行程为H=210 mm，自由高度H1=675 mm，适用于总质量700 kg≤G ≤3500 kg，额定速度在1.0～1.75 m/s的电梯。本客梯的G=2430 kg，额定速度为1.75 m/s，在缓冲器的适用范围内，符合使用要求。本客梯的P+Q=3200 kg，额定速度为1.75 m/s，在缓冲器的适用范围内，符合使用要求
15　轿厢通风面积的计算
15.1按照标准要求，其上、下部的通风面积应分别大于内净面积的1％，并且，计入通风面积的门缝隙的通风面积不超过一半。本电梯的内净面积为3.5 m2，则其通风面积A≥0.035 m2。
本电梯的开门尺寸为1.2 m*2.1 m，门板与门框及地坎的间隙为0.006 m；上、下部的通风垫头高度均为0.005 m。因此，门缝隙的通风面积A1=2*(1.2+2.1)*0.006=0.04 m

2，上、下部垫头处的通风面积均为A2=(2.0+2*1.75)*0.005=0.0275 m2，所以，上、下部的通风面积均为：
A=A1/2+A2=0.04/2+0.0275=0.0475 m2 ＞0.035 m2，并且A/2=0.02375 m2 ＞A1/2 =0.02 m2
轿厢通风面积符合标准的要求。
15.2轿厢地坎和轿门至井道内表面的距离计算
电梯井道内表面与轿厢地坎、轿厢门框架或滑动门的最近门口边缘的水平距离不应大于0.15 m。
判定：符合要求，不需加装防护墙；见附图
15.3轿顶护栏设计：见附图
15.4轿厢护脚板的安装和尺寸图：见附图
15.5开锁区域的尺寸说明图示：见附图
15.6门系统计算
说明：
1.轿门和层门的净高度不应小于2m，而实际的净门高为：2.1m。
2.本梯为中分门，净开门为1100mm，门板为1.5mm厚的冷轧板，宽度为575mm，门板中间有2条U形加强筋，确保了门板的机械强度。
3.轿门和层门和门吊板分别用2个M10的螺栓连接，门吊板上的滚轮在固定的导轨上滚动，门轨下面有偏心轮调节间隙，防止滚轮从门轨上脱落。下端与门滑块连接，门滑块在地坎不滑槽中滑动，同时防止门滑块从与开关方向相垂直的滑槽中脱落。
4.轿厢地坎与层门地坎的水平距离为30mm,
5.关门保护的型式为：红外光幕保护器，E型D200SL.
6.本梯在快门上装设了强迫关门装置用的重锤及滑套
15.6.1层门、轿门门扇撞击能量计算
主要参数：
1. 门距：宽×高=1100×2100；
2. 型式：中分门；
3. 门板重量：m1=35kg；
4. 门机重量：m2=85kg；
5. 门机转动部分转动惯量：J=0.03kg·m2；
6. 开、关门平均速度：V=0.25m/s;
7. 强迫关门重锤重量：M=3kg；
8. 转动部分平均转速：n=100r/min
15.6.1.1层门门扇撞击能量计算

15.6.1.2轿门门扇撞击能量计算

式中：E——轿门、层门关闭时总能量，J；
E1——门机转动部分能量，J；
E2——强迫关门装置能量，J。

15.6.2门电动机容量计算
15.6.2.1 门的型号及规格
15.6.2.2 电动机容量用下列公式计算
P=F*V/n
F ——门驱动力=W*a＋W*a*μ＋Fc
V ——门开闭速度(平均速度) = 0.3m/s
n ——门驱动效率 = 0.9
w ——门重量
主门(包括门板、门吊架滑轮组及杂件）重 = 120 kg
副门(包括门板、门吊架滑轮组及杂件）重 = 85 kg
a ——门开闭的加速度 =1.47m/s