年产5万吨碳酸二甲酯工艺流程的dmc加压精馏塔设计-大学论文.doc

大连大学DALIAN UNIVERSITY2013届毕业论文(设计)题目名称： 年产5万吨碳酸二甲酯工艺流程的加压精馏塔设计 所在学院： 环境与化学工程学院 专业(班级)： 过程装备与控制工程102班 学生姓名： 指导教师： (副教授) 评阅人： (副教授) 院 长 ： (教授) 年产5万吨碳酸二甲酯工艺流程的加压精馏塔设计总 计：毕业论文：51 页表 格： 6 表插 图： 8 幅指导教师：（副教授）评 阅 人（副教授）完成日期：2014年05月20日51摘要碳酸二甲酯（DMC）是一种无毒、环保性能优异且用途广泛的化工原料。本设计采用尿素醇解法工艺生产DMC，该工艺的DMC回收率可达98%，产品纯度高于99.9%。本论文主要进行该工艺过程的加压精馏塔进行工艺和机械设计。运用Aspen plus模拟计算了塔的工艺条件，其计算结果为：回流比R=1.6，塔板数为40，塔径D=2.7，板间距为0.7。选用的塔器为浮阀塔，采用单溢流弓形降液管，凹形受液盘，取塔径D=2.8m，HT =0.7m，R=1.6.筛孔采用等腰三角形顺式排列，筛板塔的操作上限为液泛控制，下限为漏液控制，操作弹性为2.52。塔的机械设计分别进行了壁厚及全塔质量载荷的计算，然后分别对每一段进行地震载荷、风载荷等校核计算。由地震弯矩和风弯矩引起的应力校核表明水压试压、 基础环等塔附件应力校核以及机械设计均全部符合标准。关键词：碳酸二甲酯、精馏塔、aspen plus、AUTO CADAbstractDimethyl carbonate (DMC) is a non-toxic, excellent environmental performance and the extensive use of chemical raw materials. This design uses an alcohol solution of urea, Recovery process up to 98%, the product purity higher than 99.9%.Aspen Plus software use sophisticated separation module for the process of distillation simulate various operating units, and then based on the results of the simulation results and processes Aspen mechanical design calculations tower equipment. Optional floating valve tower , using a single down comer overflow arcade concave liquid receiving plate, D = 2.7m, HT= 0.7m, isosceles triangle mesh using the arrangement of the operation cap plate column to control flooding, the lower limit for the leakage control, operating flexibility to 2.52.In mechanical design, the tower is divided into six sections, the first tower of the whole mass loading is calculated, and then separately for each section of the seismic loads, wind loads and other calculations. By SW6 stress check software that moment caused by the earthquake and wind moments are all in compliance with the standard, hydraulic pressure test standard. Stress tower attachment checking compliance. All qualified mechanical design.Keywords: dimethyl carbonate , rectifying tower, Aspen Plus, AUTO CAD目 录摘要iAbstractii目 录iii1绪论51.1碳酸二甲酯介绍51.1.1碳酸二甲酯概述51.1.2 碳酸二甲酯用途51.2 塔设备介绍与设计选取51.2.1 气液传质塔设备61.2.2 板式塔61.2.3 填料塔61.2.4 设计选材61.3 板式塔的类型71.3.1 泡罩塔71.3.2 筛板塔71.3.3 浮阀塔71.4 碳酸二甲酯的合成方法72 DMC加压精馏塔的工艺设计82.1 塔径和塔高的计算82.1.1 计算允许空塔气速82.1.2 塔径82.1.3 塔高92.2 溢流装置92.3 塔板布置及浮阀数目与排列112.3.1 阀孔数112.3.2 塔板布置112.4 塔板流体力学验算122.4.1 阻力计算122.4.2 淹塔校核132.4.3 雾沫夹带校核142.4.4 塔板负荷性能图和操作弹性142.5 aspen plus软件模拟结果汇总及说明172.6 DMC加压精馏塔工艺设计结果一览表202.7 DMC加压精馏塔工艺设计主要符号说明223 DMC加压精馏塔的机械设计243.1 塔体选材243.2 塔体壁厚计算243.2.1 塔筒体壁厚计算243.2.2 塔封头壁厚计算243.3 塔重量载荷计算243.3.1 塔体和裙座的质量243.3.2 塔内构件的质量253.3.3 人孔，法兰，接管及附属物的质量253.3.4 保温材料的质量253.3.5 平台，扶梯的质量253.3.6 操作时塔内物料的质量263.3.7 充水的质量263.3.8 全塔操作质量263.3.9 全塔最小质量263.3.10 全塔最大质量263.4 塔的自振周期计算263.5 地震载荷计算273.5.1 地震影响系数273.5.2 高振型地震载荷和地震弯矩283.6 风载荷计算293.7 各种载荷引起的轴向应力303.7.1 计算压力引起的轴向拉应力303.7.2 重量载荷引起的轴向压应力303.7.3 最大弯矩引起的轴向应力303.8 基础环设计313.8.1 基础环尺寸313.8.2 基础环的应力校核323.8.3 基础环厚度323.9 地脚螺栓计算333.9.1 地脚螺栓承受的最大拉应力333.9.2 地脚螺栓直径333.10 DMC机械设计结果汇总343.11 DMC加压精馏塔机械设计主要符号说明364 结论38参考文献39致谢40附录I 外文翻译附录II 外文原文附图 1 绪论 1.1 碳酸二甲酯介绍 1.1.1 碳酸二甲酯概述碳酸二甲酯（Dimethyl Carbonate，以下简称DMC），常温下是一种无色的透明的、略带香气、微甜的液体。了解其性质：熔点4 ，沸点90.3 ，密度1.0694 ，着火点465，闪点18，粘度，燃烧热 ，难溶于水，但可以与乙醇、乙醚、酮等几乎所有的有机溶剂进行混溶。随着现代科技的发展，人们对环境保护的意识变得愈发强烈，DMC作为一种无毒、环保性能优异且用途十分广泛的化工原料，具有可代替毒性大腐蚀性强的光气等显著的优点1。因此DMC的合成技术受到了国内外化工界的广泛重视，我国化工部在“八五”和“九五”期间将其列为重点项目2。1.1.2 碳酸二甲酯用途DMC的优良性质和特殊分子结构决定了其广泛的用途3：（1） 代替光气作羰基化剂：（2） 代替硫酸二甲酯（DMS）作甲基化剂；（3） 低毒溶剂；（4） 合成聚碳酸酯；（5） 香醚制造；（6） 合成异氰酸酯；（7） 杀菌剂多茵灵的合成；（8） 碳酸二甲酯用作甲基化试剂；（9） 碳酸二甲酯用作燃油的添加剂；1.2 塔设备介绍与设计选取塔设备（又称塔器）作为气液和液液进行传质与传热的重要的化工设备，被广泛应用于石油化工、精细化工、炼油、化肥、农药、环保、医药等行业的物系分离中。其中涉及到蒸馏、吸收、萃取等化工单元操作4。由于本次设计为DMC的加压精馏塔的设计，属于典型的相际传质的单元操作。所以这个制作过程需要在一定的传质设备中进行。传质设备的种类较多，而他们的共同特点都是要求既能使两相物质能够充分接触传质，又能较好的实现两相物质的分离。1.2.1 气液传质塔设备 在气液传质塔设备中，所涉及到的流体是气、液两相，其结构特征是应能使气、液两相在加压精馏塔内能够充分的接触，在完成传质过程后，又能很好的实现气液相的分离。在工程中所广泛使用的精馏塔和吸收塔均属于气液传质设备，传质设备主要分板式塔和填料塔两大类5。1.2.2 板式塔板式塔是化工设备中精馏过程、吸收过程和萃取过程中所应用的最早的塔设备之一6。长期以来，人们对其进行的非常系统的研究，所以在技术上较为纯熟，是目前工程中应用的主要塔设备之一。板式塔的主要优点在于塔的生产能力很大、操作相对稳定且具有较大的操作弹性、造价低、维修及制造方便，所以其应用范围十分广泛7。1.2.3 填料塔 填料塔是化工分离过程的主要设备之一，与上述的板式塔相比，其具有生产能力大、塔内持液量小、分离效率高、塔的压降小、操作弹性大等相对突出的特点，因而在化工生产中同样得到了广泛的应用8。尤其是近20年来的新型高效塔填料和新型塔内件的成功开发，使其更加广泛的应用于分离过程。1.2.4 设计选材本次设计的DMC加压精馏塔是基于年产5万吨碳酸二甲酯生产工艺流程分离工段的精馏塔器。DMC加压精馏塔的作用是将碳酸二甲酯、甲醇这两组物料分离。其轻组分为碳酸二甲酯和甲醇的共沸物；重组分为是碳酸二甲酯含量接近100%（99.9%）的产品。此塔器的生产负荷和分离效果将直接影响产品的数量和质量。所以在此塔器的设计时，希望它能够满足以下设计要求： 生产能力要大，即气液处理量大； 分离效率高，气液能够接触充分； 塔器操作弹性大，对气液相负荷波动具有很强的适应性，即能够较好的维持操作的稳定性，同时能够保持较高的分离效率； 流体流动阻力小，即气相通过每层塔板的压降小； 结构简单，材料耗用量小，制造安装相对容易，尽量减少设备的投资，同时尽量降低操作的费用；对比上述两种类型的塔器，本次我们选取板式塔进行设计。1.3 板式塔的类型从1813年Cellier首次提出泡罩塔至今，板式塔已经出现了许多不同类型的塔板。最常用的板式塔有泡罩塔、筛板塔和浮阀塔9。1.3.1 泡罩塔 泡罩塔是最早的板式塔，它在化工工艺上的应用已经有近两百年的历史。泡罩塔因其操作弹性大、塔板效率高、生产能力大等优点，被广泛应用于蒸馏、吸收等重要领域。泡罩塔板的结构包括塔板、泡罩、进口堰、溢流堰、和降液管10等。1.3.2 筛板塔在塔设备中，筛板塔是最早出现的结构类型之一。筛板塔以其构造简单、造价低廉、维修方便等而著称。与上述的泡罩塔相比，其生产能力大、塔效率高、压降低、塔板造价低、安装与维修较为方便。正式这些非常突出的优点，目前筛板塔在国外已经占有优势地位11。1.3.3 浮阀塔浮阀塔板，安置能上下浮动的阀件。由于浮阀塔板的气体流通面积能随气体负荷变动自动调节，因而可以在较宽范围下的气体负荷下保持稳定操作12；与此同时气体在浮阀上由水平方向吹出，气液接触时间长，雾沫夹带少，同时具有良好的操作弹性和较高的塔板效率，因此在工业中得到较为广泛的应用13。浮阀的类型很多，目前国内最常用的浮阀类型为F1型和V4型。本次设计我选用的是F1型浮阀，因为F1的浮阀制造方便、结构简单、节省材料同时性能良好，因此广泛用于化工及炼油生产中14。F1浮阀分轻阀和重阀两种，本次设计选用重阀，因为考虑到重阀需要较高的气速才能将阀吹开、关闭迅速，所以可以有效的减轻漏液，增加效率。1.4 碳酸二甲酯的合成方法关于碳酸二甲酯的合成方法，有以下几种方法15：1、 酯交换法合成碳酸二甲酯2、 甲醇氧化羟基化合成碳酸二甲酯3、 尿素醇解法合成碳酸二甲酯4、 以二氧化碳和甲醇俄日原料直接合成碳酸二甲酯本论文采用尿素醇解法生产碳酸二甲酯。尿素醇解法工艺分间歇和连续两种。间歇工艺具有操作简单、运行成本低、影响因素少等优点。2. DMC加压精馏塔的工艺设计2.1 塔径和塔高的计算2.1.1 计算允许空塔气速根据给出条件查得：气相负荷V=1.80 m3/s,液相负荷L=0.059m3/s,Error! No bookmark name given.气相密度=14.85kg/m3，液相密度=637.3kg/m3，物系表面张力=10.3mN/m，取板间距H=0.7 m，并取板上液层高度h=0.06 m，则H- h=0.70-0.06=0.64 （2-1）动能参数： =0.215 （2-2）C可由史密斯关联图查出。查得C=0.07m/s。C=C（）= 0.07（）=0.0186 （2-3）最大允许气速： （2-4）因此空塔气速u由下式计算： （2-5）取安全系数k为0.75，则空塔气速为：u=0.750.1204=0.09032.1.2 塔径液体负荷V =0.059 m3/s忽略降液管所占截面，直接计算塔径： （2-6）将数据代入得： 塔径： 按标准塔径圆整为D=2.8m，可见这里的D和H的关系与经验关系相符。塔截面积： （2-7）实际空塔气速： （2-8）2.1.3 塔高根据aspen plus模拟出来的实际塔板数： N=40，=0.7 Np=32 =0.80塔顶空间高度要大于1-2倍板间距,所以取两倍塔板间距,取塔顶空间高度： 。取塔底空间高度：为保证塔底有10min的液体储存，所以：裙座高度： 人孔布置塔顶、塔底和裙座各设有1个人孔，其它板间设5个人孔，总共8个人孔。设人孔处的板间距为0.95m，人孔直径定为600mm，其伸出塔体的筒为200mm，人孔中心的操作平台约为1200mm。所以综上计算塔高：+7（0.95-0.7） +70.15 （2-9）2.2 溢流装置选用双溢流弓形降液管，不设进口堰。堰长： 取堰长=0.65D=0.652.8=1.82校核液体在降液管中的停留时间，由，弓形降液管宽度和面积，求取和，查弓形降液管的宽度与面积图得： 该值与表查得的一致，所以：验算液体在降液管终的停留时间： （2-10）故降液管尺寸符合要求。出口堰高： （2-11）采用平直堰，堰上液层高度可计算，即因为，查得E=1.03，因此校正后：则： 取降液管底隙高度取液体通过降液管底隙时的流速=0.15m/s故取h=0.045m(符合降液管的液封要求)2.3 塔板布置及浮阀数目与排列本次设计取标准F浮阀，重阀2.3.1 阀孔数取阀孔动能因子F=10，求孔速u，即：每层塔板上的浮阀数：2.3.2 塔板布置已知，所以，取边缘宽度 W=0.05m两边安定区宽度W=0.065m浮阀排列方式采用等腰三角形叉排。等腰三角形的高取t=75mm=0.075m,则估算排间距t，即： ，取t=75mm。塔板上的鼓泡区面积计算： ） = =3.77 （2-12）具体的排列见下图（图2-1），共安排浮阀个数N=698个。图2-1：浮阀塔孔布置图（塔径2.8m 浮阀个数 698个）因此，实际阀孔中气体速度为：由于阀孔实际排列的个数不等于理论个数，因此需重新核算孔速及阀孔动能因数： （2-13）阀孔动能因素变化不大，因此阀孔数N=698个适宜。塔板开孔率= （2-14）2.4 塔板流体力学验算2.4.1 阻力计算计算塔板压强降，即： （2-15）干板阻力临界气速计算:,采用下式计算： 为液柱湿板阻力用下式计算气体通过板上液层阻力液体表面张力造成的阻力很小，可忽略不计。因此，气体流经一层浮阀塔板的压强降所相当的液柱高度为：因此，单板总压降为： （2-16）该值偏大些。2.4.2 淹塔校核为了防止淹塔现象发生，要求控制降液管终清液层的高度，计算，即： （2-17）因设置进口堰，根据之前得出的数据，计算液体通过降液管的压头损失，即：则降液管的清液高度H=hp+hL+hd=0.0389+0.06+0.1125=0.2114取系数，则：计算结果表明，设计的塔板结构在给定的操作下，降液管不会发生液泛。2.4.3 雾沫夹带校核计算泛点百分率校核雾沫夹带用以下两种方法计算泛点率：泛点率= （2-18）泛点率= （2-19）式中，。两者结果取其中较大值。由表查取物性系数K，查得泛点负荷系数C=0.14代入得： 由式（2-18）得出泛点率=60.7%；由式（2-19）得出泛点率=44.4%根据经验，对于大塔，为避免过量雾沫夹带，应控制泛点率不超过80%。以上两个式中得出的泛点率都小于80%，故在给定操作条件下，雾沫夹带量能够满足e10%的要求。验算雾沫夹带量再用雾沫夹带量的经验公式验算雾沫夹带量 （2-20） （2-21）取B=0.159，。代入得：结果小于10%，符合要求。2.4.4 塔板负荷性能图和操作弹性液体负荷上限线液体在降液管里停留的最短时间以20 s计算，所以液相负荷最大值： （2-22）液相负荷下限取平堰上液层最小厚度,为液相负荷下限标准h=0.668E（）=0.668 （2-23）所以 L=1.22气相负荷下限 对于F型重阀，取F作为规定最小负荷标准，求出气相负荷下值： 重阀的阀孔直径为39mm，因此 （2-24）过量雾沫夹带线取极限雾沫夹带e=10%泛点率=按照泛点率80%计算得：将上式整理得：V=4.24-65.2 L （2-25）液泛线降液管液泛时，取极限值降液管与堰高，堰上清液层高度，干板压降，湿板压降和液体流过降液管的阻力 （2-26）代入得：=0.317将上式整理得：1.28EL+0.0209 （2-27）根据上式，下面列表计算与L相对应的液泛气量V，见下表（表2-1）：表2-1：液相负荷下限L与气相负荷下限V的关系表序 号1234假设L/(m3/s)0.01180.020.0250.03E1.031.041.061.0711.019.968.847.54V/（）3.132.832.512.14由上表中的L与V的关系图作出液泛线根据计算得数据，可分别作出塔板负荷性能图上共五条线，见下图(图2-2)。图2-2 操作弹性图若径流操作中，保持恒定的回流比，则：为恒定值，在操作性能图上作出操作线，这样可以计算出操作弹性：2.5 aspen plus软件模拟结果汇总及说明 根据aspen plus软件中的精密分离模块模拟出的结果及部分说明。 表2-2 加压精馏塔水力学参数表上表（表2-2）为本设计使用aspen plus软件模拟出的结果数据中的水力学参数，本人使用了其中第一块塔板的液体流量和气体流量。表2-3 加压精馏塔设计结果汇总 上表（表2-3）为本人使用aspen plus软件模拟出来的结果，其中包括塔径2.8m，最大液泛因子0.77，小于0.8，故符合要求。塔段压降为0.214bar，符合要求。最大降液管与板间距的比值为0.442，在0.250.5范围之间，故符合要求。表2-4 塔板类型和塔板间距 上表（表2-4）为aspen plus模拟出的踏板材料和塔板间距的数据，其中塔板类型为浮阀塔板，板间距为0.7m。表2-5 设计结果简汇上表（表2-5）为aspen plus的结果得回流比为R=1.6.表2-6 加压精馏塔设备设计模拟的详细数据上表（表2-7） 为aspen plus软件模拟出来的设计的详细数据，包括进料流股、塔顶馏出物、塔底馏出物的详细数据。表2-7 精密分离模块结果简汇通过aspen plus软件模拟的结果，我们可以得出模包括塔径2.8m，板间距0.7m，浮阀数698个，开孔率13.7%、，泛点率44.4%，热负荷性能图，单板压降0.0582m，最大液泛因子为0.773，塔板的水力学参数，筛板塔的操作上限为液泛控制，下限为漏液控制，操作弹性为2.52。这些有效数据。2.6 DMC精制塔工艺设计结果一览表根据之前通过aspen plus软件和计算得结果的出的数据汇总在下方的表格中 表2-8 设计结果一览表项目名称符号单位数值备注设计变量气相密度pvkg/m314.85设计变量液相密度pLkg/m3637.3设计变量表面张力N/m0.0103设计变量液体粘度Pas0.00034设计变量回流比R1.6设计变量理论塔板数N40设计变量理论进料板17设计结果塔型浮阀塔设计结果板间距HTm0.7设计结果溢流形式双溢流设计结果堰型平堰不设进口堰设计结果堰长lWm1.76设计结果堰宽Wdm0.351设计结果堰高hWm0.036设计结果降液管底隙hOm0.0447设计结果降液管面积Afm21.56项目名称符号单位数值备注设计结果降液管面积/塔截面面积Af/AT0.068设计结果塔板形式分块式塔板双溢流弓形降液管设计结果空塔气速um/s0.438设计结果板上液层高度hLm0.06设计结果浮阀数N个698等腰三角形叉排设计结果阀孔气速uom/s5.94设计结果阀孔动能因子Fo10设计结果开孔率13.7设计结果堰液头hOWm0.0254设计结果降液管内清液高hdm0.1125设计结果泛点率%44.4设计结果单板压降bar0.0582设计结果实际塔板数N50设计结果实际进料板13设计结果液体在降液管内停留时间s18.5设计结果操作弹性2.522.7 DMC精制塔工艺设计主要符号说明表2-9 主要符号说明序 号符 号单 位名称1Lm3/s液相负荷2Vm3/s气相负荷3pvkg/m3气相密度4pLkg/m3液相密度5mN/m物系表面张力6HTm板间距7hLm板上清液层高度8C负荷系数9umaxm/s最大允许气速10ko安全系数11um/s空塔气速12Dm塔径13Am2塔截面积14um/s实际空塔气速15lWm堰长16Wdm降液管宽度17Afm2降液管面积18s液体停留时间19hwm出口堰高20hOWm堰上液层高度21hom降液管底隙高度22Fo阀孔动能因子23N个浮阀数序 号符 号单 位名 称24Wcm边缘区宽度25Wsm安定区宽度26tmm排间距27Apm2鼓泡取面积28uom/s气体流速29hpm压强降30uocm/s临界气速31hlm液层阻力32hpm液柱高度33pPPa总压降34hLm清液层高度35hdm压头损失36Hdm清液高度37物性系数38Ko泛点负荷系数39e%雾沫夹带量40%百分数41E修正因子3 DMC精制塔的机械设计3.1 塔体选材选择分块式塔盘，由于设计压力为P=0.105MPa，为低压，操作温度在65左右，介质并无特别腐蚀性。故综合考虑选碳素钢板，Q245R。3.2 塔体壁厚计算许用应力。采用双面对接焊，局部无损探伤，即：3.2.1 塔筒体壁厚计算 (3-1)3.2.2 塔封头壁厚计算 (3-2)考虑到各种载荷因素及制造，运输,安装等因素，加上厚度附加量C=C1+C2=3.3mm，其中C1为钢板厚度负偏差为0.3mm，C2为腐蚀余量为3 mm，此为厚度附加量。所以设定筒体名义厚度取12mm（计算厚度加上钢材厚度负偏差后向上圆整至钢材标准规格的厚度），封头名义厚度取12mm，裙座名义厚度12mm。所以得到筒体有效厚度10mm，封头有效厚度10mm，裙座有效厚度10mm。3.3 塔重量载荷计算3.3.1 塔体和裙座的质量圆筒质量塔体圆筒总高度：所以： (3-3) =18128.22 封头质量DN=2700 mm，壁厚12mm，查表得椭圆封头质量为315.4 kg裙座质量 采用圆筒型裙座，根据尺寸估算裙座质量为3500kg。所以： =18128.22+630.8+3500 =22259 (3-4)3.3.2 塔内构件的质量由表查得浮阀塔盘的单位质量为75kg/m2 =0.785 =19743.3 (3-5)3.3.3 人孔，法兰，接管及附属物的质量 (3-6)3.3.4 保温材料的质量 取保温层的厚度为50 mm，保温材料密度为500 kg/m则保温材料的质量为： (3-7)3.3.5 平台，扶梯的质量qp为平台单位质量为150kg/m2，HF为扶梯高度为40m。qF为笼式扶梯的单位质量为40kg/m。B为平台宽，取0.9m。n为平台数量，每隔9块板设置一个人孔，所以n=5。则： =5860.2 (3-8)3.3.6 操作时塔内物料的质量 封头容积V，塔釜深度h=0.785=12969.4 (3-9)3.3.7 充水的质量 m = =147331 (3-10)3.3.8 全塔操作质量m (3-10) =22259+19743.3+25139.9+5860.2+12969.4+5564.75 =91536.55 3.3.9 全塔最小质量 m (3-11) =22259+0.219743.3+25139.9+5860.2+5564.75 =62772.5 3.3.10 全塔最大质量 m (3-12) =22259+19743.3+25139.9+5860.2+12969.4+5564.75+147331 =238867.55 3.4 塔的自振周期计算等直径，等厚度的塔设备的基本自振周期： =1.1455 (3-13)3.5 地震载荷计算3.5.1 地震影响系数一阶振型地震影响系数由表查得： （设防烈度7度，设计基本地震加速度0.1g） （II类场地土，第二组）取一阶振型阻尼比计算得： 二阶振型地震影响系数： 取二阶振型阻尼比可得： 三阶振型地震影响系数： 取二阶振型阻尼比可得： 3.5.2 高振型地震载荷和地震弯矩将塔沿高度方向分成10段，每段连续分布的质量按质量静力等效原则分别集中于该段的两端，端点处相邻段的集中质量予以叠加。塔的危险截面为，裙座基底0-0截面；裙座人孔出1-1截面；裙座与塔体焊缝处2-2截面。各阶振型下，由各种集中质量引起的危险截面处的地震弯矩为：0-0截面组合地震弯矩： = (3-14)1-1截面组合地震弯矩： =