现浇箱梁支架计算书.doc

温州龙港大桥改建工程

满堂支架法现浇箱梁

设计计算书

设计：
复核：
审定：
中铁上海工程局集团有限公司
温州龙港大桥改建工程项目经理部
2015年3月10日

目 录
1 编制依据、原则及范围 - 1 -
1.1 编制依据 - 1 -
1.1.1 设计文件 - 1 -
1.1.2 行业标准 - 1 -
1.1.3 实际情况 - 1 -
1.2 编制原则 - 1 -
1.3 编制范围 - 2 -
2 设计构造 - 2 -
2.1 主要技术标准 - 2 -
2.2 总体设计构造 - 2 -
2.3 现浇连续箱梁设计构造 - 3 -
3 模板支架体系主要组成及主要构造形式 - 3 -
3.1 模板支架体系主要组成 - 3 -
3.2 模板支架体系主要构造形式 - 3 -
4 模板支架体系设计参数取值 - 3 -
4.1 模板支架荷载组合标准 - 3 -
4.2 模板、支架刚度标准 - 4 -
4.3 所用材料力学参数规定 - 5 -
5 计算基本思路、流程、工况及假定 - 6 -
5.1 计算基本思路 - 6 -
5.2 计算基本流程 - 6 -
5.3 计算基本工况 - 6 -
5.4 计算基本假定 - 6 -
6 模板支架体系设计计算 - 7 -
6.1 主要结构形式选择 - 7 -
6.2 顶板下模板支架体系强度和刚度计算 - 7 -
6.2.1 顶板下荷载分项取值 - 7 -
6.2.2 顶板下计算荷载取值 - 8 -
6.2.3 顶板下竹制胶合板强度和刚度计算 - 8 -
6.2.4 顶板下方木分配梁强度和刚度计算 - 9 -
6.2.5 顶板下方木主梁强度和刚度计算 - 10 -
6.2.6 顶板下普通脚手架立杆强度和稳定性计算 - 11 -
6.3 翼缘板下模板支架体系强度和刚度计算 - 11 -
6.3.1 翼缘板下荷载分项取值 - 12 -
6.3.2 顶板下计算荷载取值 - 12 -
6.3.3 翼缘板下竹制胶合板强度和刚度计算 - 12 -
6.3.4 翼缘板下方木分配梁强度和刚度计算 - 13 -
6.3.5 翼缘板下方木主梁强度和刚度计算 - 14 -
6.3.6 翼缘板下碗扣支架立杆强度和稳定性计算 - 15 -
6.4 腹板下模板支架体系强度和刚度计算 - 16 -
6.4.1 腹板下荷载分项取值 - 16 -
6.4.2 腹板下计算荷载取值 - 16 -
6.4.3 腹板下竹制胶合板强度和刚度计算 - 16 -
6.4.4 腹板下方木分配梁强度和刚度计算 - 17 -
6.4.5 腹板下方木主梁强度和刚度计算 - 18 -
6.4.6 腹板下碗扣支架立杆强度和稳定性计算 - 19 -
6.5 底板桥墩支点加厚区下模板支架体系强度和刚度计算 - 20 -
6.5.1 底板桥墩支点加厚区下荷载分项取值 - 20 -
6.5.2 底板桥墩支点加厚区下计算荷载取值 - 21 -
6.5.3 底板桥墩支点加厚区下竹制胶合板强度和刚度计算 - 21 -
6.5.4 底板桥墩支点加厚区下方木分配梁强度和刚度计算 - 22 -
6.5.5 底板桥墩支点加厚区下方木主梁强度和刚度计算 - 23 -
6.5.6 底板桥墩支点加厚区下碗扣支架立杆强度和稳定性计算 - 24 -
6.6 底板标准厚度区下模板支架体系强度、刚度、稳定性计算 - 24 -
6.6.1 底板标准厚度区下荷载分项取值 - 25 -
6.6.2 底板标准厚度区下计算荷载取值 - 25 -
6.6.3 底板标准厚度区下竹制胶合板强度和刚度计算 - 25 -
6.6.4 底板标准厚度区下方木分配梁强度和刚度计算 - 26 -
6.6.5 底板标准厚度区下方木主梁强度和刚度计算 - 27 -
6.6.6 底板标准厚度区下碗扣支架立杆强度和稳定性计算 - 28 -
6.7 腹板及横梁外侧模强度和刚度计算 - 29 -
6.7.1 混凝土最大侧压力计算 - 29 -
6.7.2 腹板及横梁外侧模胶合板强度和刚度计算 - 29 -
6.7.3 腹板及横梁外侧模方木分配梁强度和刚度计算 - 31 -
6.7.4 腹板及横梁外侧模方木主梁强度和刚度计算 - 32 -
6.7.5 腹板及横梁外侧模防涨模拉杆强度计算 - 33 -
6.8 地基承载力计算 - 33 -
7 计算结论 - 34 -

温州龙港大桥改建工程
现浇连续梁模板支架计算书
1 编制依据、原则及范围
1.1 编制依据
1.1.1 设计文件
（1）《温州龙港大桥改建工程两阶段施工图设计》（2013年8月）。
（2）其它相关招投标文件、图纸及相关温州龙港大桥改建工程设计文件。
1.1.2 行业标准
（1）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）。
（2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008。
（3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）。
（4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011。
（5）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001。
（6）《竹胶合板模板》（JG/T156-2004）。
（7）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）。
（8）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）。
（9）《路桥施工计算手册》（2001年10月 第1版）。
1.1.3 实际情况
（1）通过对施工现场的踏勘、施工调查所获取的资料。
（2）本单位现有技术能力、机械设备、施工管理水平以及多年来参加公路桥梁工程建设所积累的施工经验。
1.2 编制原则
（1）依据招标技术文件要求，施工方案涵盖技术文件所规定的内容。
（2）施工方案力求采用先进的、可靠的工艺、材料、设备、达到技术先进，力求工艺成熟，具有可操作性。
（3）根据温州龙港大桥设计文件，施工方案结合桥址的地质、水文、气象条件及工程规模、技术特点、工期要求、工程造价等多方面比选的基础上确定。
1.3 编制范围
适用于温州龙港大桥现浇连续梁模板支架法施工。
2 设计构造
2.1 主要技术标准
主要技术标准：
公路等级：一级公路兼顾城市道路功能；
设计速度：60km/h；
桥梁宽度：36.3m，其中左右幅桥各宽15.75m；
汽车荷载等级：公路-Ⅰ级；
设计洪水频率：桥涵1/100；路基1/50；
地震：地震动峰值加速度0.05g区，桥梁工程Ⅶ度抗震措施；
通航：航道等级为内河五级航道兼300t级海轮，桥梁通航孔净宽范围内设计梁底标高不低于11.74m（设计最高通航水位3.24m，85国家工程），净高不小于8.6m，净宽不小于80m。
2.2 总体设计构造
温州龙港大桥改建工程起点位于浙江省温州市苍南县龙港镇龙金大道温州礼品城附近，起点桩号为K-1+760，主线与沿江西路(沿湖路)相交，设龙港大桥(8×30m＋103.56m＋2×30m＋12×16m)跨鳌江，跨规划滨江大道，经埭头新村，终点位于平阳县鳌江镇原龙港大桥平阳侧接线与104国道交叉口处，终点桩号为K0+878.466，主线全长1118.466m。
沿线主要城镇有；苍南县龙港镇、平阳县鳌江镇。
温州龙港大桥改建工程位于鳌江口鳌江潮位站上游3.76km处。新建龙港大桥位于老龙港大桥上游14m处，桥址区鳌江水面宽度约为200m。
主桥采用钢管混凝土系杆拱；引桥采用装配式预应力混凝土T梁和现浇连续箱梁；基础采用钻孔灌注桩基础。
2.3 现浇连续箱梁设计构造
现浇连续上部结构为16m跨径的钢筋混凝土等截面现浇连续箱梁，4跨连续箱梁为一联，共有3联，每联左右幅分开。
梁为单箱三室截面，梁高1.2m，左幅箱梁顶板宽15.75m，底板宽11.75m，挑臂长2m。右幅箱梁向内侧加宽，顶板宽17.25m，底板宽13.25m，挑臂长2m。箱梁顶、底板厚度为25cm，腹板厚度为50cm。
箱梁的横梁为预应力横梁，横梁高度采用1.5m（即箱梁在支点横梁处局部加高为1.5m）。
连续箱梁下部采用无盖梁的桩柱式墩，每幅桥墩横向为2根桩柱，柱径1.3m，桩径1.5m。
3 模板支架体系主要组成及主要构造形式
3.1 模板支架体系主要组成
模板支架体系主要由地基硬化、碗扣支架系统、顶板底模系统、翼缘板底模系统、顶板底模系统、端头模系统、检查孔模、人孔模板系统、爬梯、安全防护等组成。
3.2 模板支架体系主要构造形式
（1）硬化地基
（2）碗扣支架系统
（3）顶板底模系统
（4）翼缘板底模系统
（5）顶板底模系统
（6）端头模系统
（7）检查孔模
（8）人孔模板系统
（9）爬梯
（10）安全防护
4 模板支架体系设计参数取值
4.1 模板支架荷载组合标准
依据《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50—2011）P21页的相关规定，模板、支架设计应按照下列方式进行荷载组合：
（1）模板、支架自重；
（2）新浇筑混凝土、钢筋、预应力筋或其他圬工结构物的重力；
（3）施工人员及施工设备、施工材料等荷载；
（4）振捣混凝土时产生的振动荷载；
（5）新浇筑混凝土对模板侧面的压力；
（6）混凝土入模时产生的水平方向的冲击荷载；
（7）设于水中的支架所承受的水流压力、波浪力、流冰压力、船只及其他漂浮物的撞击力；
（8）其他可能产生的荷载，如风荷载、雪荷载、冬季保温设施荷载等。
模板、支架设计计算的荷载组合见下表。
模板、支架设计计算的荷载组合表
模板、支架结构类别
荷载组合
强度计算
刚度计算
梁、板的底模板以及支撑板、支架等
(1)+(2)+(3)+(4)+
(7)+(8)
(1)+(2)+(7)+(8)
缘石、人行道、栏杆、柱、梁、板等的侧模板
(4)+(5)
（5）
基础、墩台等厚大结构物的侧模板
(5)+(6)
（5）
4.2 模板、支架刚度标准
依据《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50—2011）P22页的相关规定，验算模板、支架的刚度时，其最大变形值不得超过下列允许数值：
（1）结构表面外露的模板，挠度为模板构件跨度的1/400。
（2）结构表面隐蔽的模板，挠度为模板构件跨度的1/250。
（3）支架受载后挠曲的杆件（横梁、纵梁），其弹性挠度为相应结构计算跨度的1/400。
（4）钢模板的面板变形为1.5mm，钢棱和柱箍变形为L/500和B/500（其中L为计算跨径，B为柱宽）。
外模板计算时挠度取为模板构件跨度的1/400；内模板计算时挠度取为模板构件跨度的1/250。
4.3 所用材料力学参数规定
（1）钢材允许应力规定
所用型钢材质为Q235材质。
依据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ 025—86）P24页的相关规定，Q235钢允许应力为:
①轴向应力［σ］=140MPa；
②弯曲应力［σw］=145MPa；
③剪应力［τ］=85MPa。
（2）圆钢筋允许应力规定
圆钢筋材质为Q235材质。
轴向应力［σ］=140MPa。
（3）碗扣脚手架和普通脚手架允许应力规定
碗扣脚手架截面为φ48×3.5mm，为Q235材质。
当步距为600mm 时，立杆允许荷载为40kN/根；步距为1200mm 时，立杆允许荷载为30kN/根；步距为1800mm时，立杆允许荷载为25kN/根；步距为2400mm 时，立杆允许荷载为20kN/根；顶托和底座允许荷载为50kN/根。
（4）方木允许力学参数规定
方木容许顺纹弯应力［бw］=9.5MPa,弹性模量E=8.5×103MPa(8.5×109Pa)(选用针叶林,木材应力等级为A-5,为较低等级)。
（5）胶合板力学参数
采用竹制胶合板，胶合板静曲强度［б］=30MPa,弹性模量E=0.5×104MPa(5×109Pa)。
（6）钢材弹性模量规定
依据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ 025—86）P3页的相关规定，钢材弹性模量为： E=2.1×105 MPa。
5 计算基本思路、流程、工况及假定
5.1 计算基本思路
（1）采用允许应力法计算模板支架体系强度、刚度、稳定性。
（2）统一按照强度计算荷载组合进行模板支架体强度、刚度、稳定性计算。
（3）内模板计算时挠度取为模板构件跨度的1/250，其它部位计算时挠度取为模板构件跨度的1/400。
（4）箱梁混凝土按照2次浇筑成型，第1次浇筑至翼缘板与腹板倒角，第2次浇筑剩余部分，而模板支架体系按照1次浇筑成型工况配置构件。
5.2 计算基本流程
计算基本流程：
（1）梁段截面、荷载分析。
（2）计算模板支架体系强度、刚度、稳定性。
（3）列出模板支架体系在梁段自重荷载下的荷载挠度表。
（4）编制整理计算资料，绘制模板支架体系施工图。
5.3 计算基本工况
（1）工况1：混凝土浇筑时，计算模板支架体系强度、刚度、稳定性。
（2）工况2、混凝土浇筑前，计算风力作用下模板体系的稳定性。
5.4 计算基本假定
计算基本假定：
（1）碗扣支架立杆按照轴心受压构件计算，碗口支架横杆按照零杆考虑。
（2）由于碗扣支架体系高度较低，忽略碗扣支架体系的自重影响。
（3）第一次浇筑成型的槽型梁不作为第二次浇筑混凝土的承载构件。
6 模板支架体系设计计算
6.1 主要结构形式选择
（1）支架体系选择碗口支架，并配备顶托、底座以及φ48×3.5mm普通钢管剪刀撑。
（2）模板体系选择16mm厚竹制胶合板，以及15cm×10cm方木主梁和10cm×7.5cm方木分配梁。
（3）采用15cm厚度硬化混凝土和30cm厚度10%灰土，以分散碗扣支架体系立杆传递过来的应力，从而降低原状地基应力。
（4）支架除内腔内采用普通钢管脚手架外，其余部分采用碗口脚手架。
6.2 顶板下模板支架体系强度和刚度计算
除顶板水平倒角厚度为45cm外，其余部位顶板厚度为25cm，荷载计算时统一按照45cm厚度计算。
顶板底模采用竹胶合板和方木组合模板。
面板采用为16mm厚竹胶板；分配梁采用10cm×7.5cm方木，横桥向布置，间距30cm；主梁采用15cm×10cm方木，顺桥向布置，间距90cm；普通钢管支架平面布置采用90cm×90cm，步距采用60cm。
6.2.1 顶板下荷载分项取值
荷载分项取值：
①顶板钢筋混凝土自重：荷载取值为11925N/m2,(26500N/m3×0.45m)。
②竹胶板自重：底模面板采用为16mm厚竹胶板，竹胶板容重取8000N/m3，合128N/m2，忽略不计。
③方木自重：底模分配梁采用10cm×7.5cm方木，主梁采用15cm×10cm方木，容重取8000N/m3，分配梁合60N/m，主梁合120N/m，忽略不计。
④施工荷载:2500N/m2，含人员、施工机具等。
⑤振捣荷载：2000N/m2。
6.2.2 顶板下计算荷载取值
取1.0m宽度计算，则计算荷载Q：
Q=（11925+0+0+2500+2000）×1.0
=16425N/m
6.2.3 顶板下竹制胶合板强度和刚度计算
竹胶合板厚16mm，支垫间距30cm。
取1m宽胶合板作为梁单元计算，简化为三跨连续梁计算，偏于安全。
1m宽竹胶合板截面特征参数：
截面面积：A=0.016m2
截面惯性矩: m4
截面抵抗矩: m3
计算荷载：Q=16425N/m。

计算简图（单位m）
最大弯距Mmax：

传递给方木分配梁的荷载F：

最大弯曲应力σW：
＜［б］=30MPa
满足要求。
最大挠度fmax：

最大相对挠度△f：

满足要求。
6.2.4 顶板下方木分配梁强度和刚度计算
分配梁采用10cm×7.5cm方木，布置间距30cm，支垫间距90cm。
简化为三跨连续梁计算，偏于安全。
单根10cm×7.5cm方木分配梁截面特征参数：
截面面积A=0.0075m2
截面惯性矩: m4
截面抵抗矩:m3
计算荷载：Q=5420.25N/m。

计算简图（单位m）
最大弯距Mmax：

传递给方木主梁的荷载F：

最大弯曲应力σW：
＜［б］=9.5MPa
满足要求。
最大挠度fmax：

最大相对挠度△f：

满足要求。
6.2.5 顶板下方木主梁强度和刚度计算
主梁采用15cm×10cm方木，布置间距90cm，支垫间距90cm。
简化为三跨连续梁计算，偏于安全。
单根15cm×10cm方木截面特征参数：
截面面积：A=0.015m2
截面惯性矩:m4
截面抵抗矩:m3
由于方木分配梁布置间距30cm，较密，按照均布荷载计算。
则计算荷载：Q=5366.05/0.3=17886.83N/m。

计算简图（单位m）
最大弯距Mmax：

传递给碗扣支架立杆的荷载F：

最大弯曲应力σW：
＜［б］=9.5MPa
满足要求。
最大挠度fmax：

最大相对挠度△f：

满足要求。
6.2.6 顶板下普通脚手架立杆强度和稳定性计算
6.2.6.1 顶板下普通脚手架立杆强度计算
方木主梁传递给碗扣支架立杆的竖直荷载为17707.96N。
碗扣支架平面布置采用90cm×90cm，步距采用60cm，则立杆允许荷载为40000N，满足要求。
6.2.6.2 顶板下普通脚手架立杆稳定性计算
钢管的截面积A=4.241cm2 ，回转半径i=1.594cm。
长细比
查表得轴心受压构件的稳定系数φ=0.870。

稳定性符合要求。
6.3 翼缘板下模板支架体系强度和刚度计算
翼缘板端部厚度为20cm，根部厚度为50cm，荷载计算时统一按照50cm厚度计算。
翼缘板底模采用竹胶合板和方木组合模板。
面板采用为16mm厚竹胶板；分配梁采用10cm×7.5cm方木，横桥向布置，间距30cm；主梁采用15cm×10cm方木，顺桥向布置，间距90cm；碗扣支架平面布置采用90cm×90cm，步距采用120cm。
6.3.1 翼缘板下荷载分项取值
荷载分项取值：
①、顶板钢筋混凝土自重：荷载取值为13250N/m2,(26500N/m3×0.5m)。
②、竹胶板自重：底模面板采用为16mm厚竹胶板，竹胶板容重取8000N/m3，合128N/m2，忽略不计。
③、方木自重：底模分配梁采用10cm×7.5cm方木，主梁采用15cm×10cm方木，容重取8000N/m3，分配梁合60N/m，主梁合120N/m，忽略不计。
④、施工荷载:2500N/m2，含人员、施工机具等。
⑤、振捣荷载：2000N/m2。
6.3.2 顶板下计算荷载取值
取1.0m宽度计算，则计算荷载Q：
Q=（13250+0+0+2500+2000）×1.0
=17750N/m
6.3.3 翼缘板下竹制胶合板强度和刚度计算
竹胶合板厚16mm，支垫间距30cm。
取1m宽胶合板作为梁单元计算，简化为三跨连续梁计算，偏于安全。
1m宽竹胶合板截面特征参数：
截面面积：A=0.016m2
截面惯性矩: m4
截面抵抗矩: m3
计算荷载：Q=17750N/m。

计算简图（单位m）
最大弯距Mmax：

传递给方木分配梁的荷载F：

最大弯曲应力σW：
＜［б］=30MPa
满足要求。
最大挠度fmax：

最大相对挠度△f：

满足要求。
6.3.4 翼缘板下方木分配梁强度和刚度计算
分配梁采用10cm×7.5cm方木，布置间距30cm，支垫间距90cm。
简化为三跨连续梁计算，偏于安全。
单根10cm×7.5cm方木分配梁截面特征参数：
截面面积A=0.0075m2
截面惯性矩: m4
截面抵抗矩:m3
计算荷载：Q=5857.5N/m。

计算简图（单位m）
最大弯距Mmax：

传递给方木主梁的荷载F：

最大弯曲应力σW：
＜［б］=9.5MPa
满足要求。
最大挠度fmax：

最大相对挠度△f：

满足要求。
6.3.5 翼缘板下方木主梁强度和刚度计算
主梁采用15cm×10cm方木，布置间距90cm，支垫间距90cm。
简化为三跨连续梁计算，偏于安全。
单根15cm×10cm方木截面特征参数：
截面面积：A=0.015m2
截面惯性矩:m4
截面抵抗矩:m3
由于方木分配梁布置间距30cm，较密，按照均布荷载计算。
则计算荷载：Q=5798.93/0.3=19329.77N/m。

计算简图（单位m）
最大弯距Mmax：

传递给碗扣支架立杆的荷载F：

最大弯曲应力σW：
＜［б］=9.5MPa
满足要求。
最大挠度fmax：

最大相对挠度△f：

满足要求。
6.3.6 翼缘板下碗扣支架立杆强度和稳定性计算
6.3.6.1 翼缘板下碗扣支架立杆强度计算
方木主梁传递给碗扣支架立杆的竖直荷载为19136.47N。
碗扣支架步距采用60cm，则立杆允许荷载为30000N，满足要求。
6.3.6.2 翼缘板下碗扣支架立杆稳定性计算
钢管的截面积A=4.241cm2 ，回转半径i=1.594cm。
长细比
查表得轴心受压构件的稳定系数φ=0.811。

稳定性满足要求。
6.4 腹板下模板支架体系强度和刚度计算
腹板高度为120cm，荷载计算时统一按照120cm厚度计算。
腹板底模采用竹胶合板和方木组合模板。
面板采用为16mm厚竹胶板；分配梁采用10cm×7.5cm方木，横桥向布置，间距15cm；主梁采用15cm×10cm方木，顺桥向布置，间距60cm；碗扣支架平面布置采用60cm（横桥向）×90cm（顺桥向），步距采用60cm。
6.4.1 腹板下荷载分项取值
荷载分项取值：
①、顶板钢筋混凝土自重：荷载取值为31800N/m2,(26500N/m3×1.2m)。
②、竹胶板自重：底模面板采用为16mm厚竹胶板，竹胶板容重取8000N/m3，合128N/m2，忽略不计。
③、方木自重：底模分配梁采用10cm×7.5cm方木，主梁采用15cm×10cm方木，容重取8000N/m3，分配梁合60N/m，主梁合120N/m，忽略不计。
④、施工荷载:2500N/m2，含人员、施工机具等。
⑤、振捣荷载：2000N/m2。
6.4.2 腹板下计算荷载取值
取1.0m宽度计算，则计算荷载Q：
Q=（31800+0+0+2500+2000）×1.0
=36300N/m
6.4.3 腹板下竹制胶合板强度和刚度计算
竹胶合板厚16mm，支垫间距15cm。
取1m宽胶合板作为梁单元计算，简化为三跨连续梁计算，偏于安全。
1m宽竹胶合板截面特征参数：
截面面积：A=0.016m2
截面惯性矩: m4
截面抵抗矩: m3
计算荷载：Q=36300N/m。

计算简图（单位m）
最大弯距Mmax：

传递给方木分配梁的荷载F：

最大弯曲应力σW：
＜［б］=30MPa
满足要求。
最大挠度fmax：

最大相对挠度△f：

满足要求。
6.4.4 腹板下方木分配梁强度和刚度计算
分配梁采用10cm×7.5cm方木，布置间距15cm，支垫间距60cm。
简化为三跨连续梁计算，偏于安全。
单根10cm×7.5cm方木分配梁截面特征参数：
截面面积A=0.0075m2
截面惯性矩: m4
截面抵抗矩:m3
计算荷载：Q=5989.5N/m。

计算简图（单位m）
最大弯距Mmax：

传递给方木主梁的荷载F：

最大弯曲应力σW：
＜［б］=9.5MPa
满足要求。
最大挠度fmax：

最大相对挠度△f：

满足要求。
6.4.5 腹板下方木主梁强度和刚度计算
主梁采用15cm×10cm方木，布置间距60cm，支垫间距90cm。
简化为三跨连续梁计算，偏于安全。
单根15cm×10cm方木截面特征参数：
截面面积：A=0.015m2
截面惯性矩:m4
截面抵抗矩:m3
由于方木分配梁布置间距15cm，较密，按照均布荷载计算。
则计算荷载：Q=3953.07/0.15=26253.8N/m。

计算简图（单位m）
最大弯距Mmax：

传递给碗扣支架立杆的荷载F：

最大弯曲应力σW：
＜［б］=9.5MPa
满足要求。
最大挠度fmax：

最大相对挠度△f：

满足要求。
6.4.6 腹板下碗扣支架立杆强度和稳定性计算
6.4.6.1 腹板下碗扣支架立杆强度计算
方木主梁传递给碗扣支架立杆的竖直荷载为25991.26N。
碗扣支架步距采用60cm，则立杆允许荷载为40000N，满足要求。
6.4.6.2 腹板下碗扣支架立杆稳定性计算
钢管的截面积A=4.241cm2 ，回转半径i=1.594cm。
长细比
查表得轴心受压构件的稳定系数φ=0.870。

稳定性符合要求。
6.5 底板桥墩支点加厚区下模板支架体系强度和刚度计算
底板钢筋混凝土自重荷载采用顶板混凝土厚度叠加底板混凝土厚度计算。
顶板和底板的标准厚度分别为25cm，桥墩支点处采用斜倒角分别加厚为45cm，
底板桥墩支点加厚区荷载计算时统一按照90cm厚度计算。
腹板底模采用竹制胶合板和方木组合模板。
面板采用为16mm厚竹胶板；分配梁采用10cm×7.5cm方木，横桥向布置，间距25cm；主梁采用15cm×10cm方木，顺桥向布置，间距90cm；碗扣支架平面布置采用90cm×90cm，步距采用60cm。
6.5.1 底板桥墩支点加厚区下荷载分项取值
荷载分项取值：
①、顶板钢筋混凝土自重：荷载取值为23850N/m2,(26500N/m3×0.9m)。
②、竹胶板自重：底模面板采用为16mm厚竹胶板，竹胶板容重取8000N/m3，合128N/m2，忽略不计。
③、方木自重：底模分配梁采用10cm×7.5cm方木，主梁采用15cm×10cm方木，容重取8000N/m3，分配梁合60N/m，主梁合120N/m，忽略不计。
④、施工荷载:2500N/m2，含人员、施工机具等。
⑤、振捣荷载：2000N/m2。
6.5.2 底板桥墩支点加厚区下计算荷载取值
取1.0m宽度计算，则计算荷载Q：
Q=（23850+0+0+2500+2000）×1.0
=28350N/m
6.5.3 底板桥墩支点加厚区下竹制胶合板强度和刚度计算
竹胶合板厚16mm，支垫间距25cm。
取1m宽胶合板作为梁单元计算，简化为三跨连续梁计算，偏于安全。
1m宽竹胶合板截面特征参数：
截面面积：A=0.016m2
截面惯性矩: m4
截面抵抗矩: m3
计算荷载：Q=28350N/m。

计算简图（单位m）
最大弯距Mmax：

传递给方木分配梁的荷载F：

最大弯曲应力σW：
＜［б］=30MPa
满足要求。
最大挠度fmax：

最大相对挠度△f：

满足要求。
6.5.4 底板桥墩支点加厚区下方木分配梁强度和刚度计算
分配梁采用10cm×7.5cm方木，布置间距25cm，支垫间距90cm。
简化为三跨连续梁计算，偏于安全。
单根10cm×7.5cm方木分配梁截面特征参数：
截面面积A=0.0075m2
截面惯性矩: m4
截面抵抗矩:m3
计算荷载：Q=7796.25N/m。

计算简图（单位m）
最大弯距Mmax：

传递给方木主梁的荷载F：

最大弯曲应力σW：
＜［б］=9.5MPa
满足要求。
最大挠度fmax：

最大相对挠度△f：

满足要求。
6.5.5 底板桥墩支点加厚区下方木主梁强度和刚度计算
主梁采用15cm×10cm方木，布置间距90cm，支垫间距90cm。
简化为三跨连续梁计算，偏于安全。
单根15cm×10cm方木截面特征参数：
截面面积：A=0.015m2
截面惯性矩:m4
截面抵抗矩:m3
由于方木分配梁布置间距25cm，较密，按照均布荷载计算。
则计算荷载：Q=7718.29/0.25=30873.16N/m。

计算简图（单位m）
最大弯距Mmax：

传递给碗扣支架立杆的荷载F：

最大弯曲应力σW：
＜［б］=9.5MPa
满足要求。
最大挠度fmax：

最大相对挠度△f：

满足要求。
6.5.6 底板桥墩支点加厚区下碗扣支架立杆强度和稳定性计算
6.5.6.1 底板桥墩支点加厚区下碗扣支架立杆强度计算
方木主梁传递给碗扣支架立杆的竖直荷载为30564.43N。
碗扣支架步距采用60cm，则立杆允许荷载为40000N，满足要求。
6.5.6.2 底板桥墩支点加厚区下碗扣支架立杆稳定性计算
钢管的截面积A=4.241cm2 ，回转半径i=1.594cm。
长细比
查表得轴心受压构件的稳定系数φ=0.870。

稳定性满足要求。
6.6 底板标准厚度区下模板支架体系强度、刚度、稳定性计算
底板钢筋混凝土自重荷载采用顶板混凝土厚度叠加底板混凝土厚度计算。
顶板和底板的标准厚度分别为25cm。
底板标准厚度区荷载计算时统一按照50cm厚度计算。
腹板底模采用竹制胶合板和方木组合模板。
面板采用为16mm厚竹胶板；分配梁采用10cm×7.5cm方木，横桥向布置，间距30cm；主梁采用15cm×10cm方木，顺桥向布置，间距90cm；碗扣支架平面布置采用90cm×90cm，步距采用120cm。
6.6.1 底板标准厚度区下荷载分项取值
荷载分项取值：
①、顶板钢筋混凝土自重：荷载取值为13250N/m2,(26500N/m3×0.5m)。
②、竹胶板自重：底模面板采用为16mm厚竹胶板，竹胶板容重取8000N/m3，合128N/m2，忽略不计。
③、方木自重：底模分配梁采用10cm×7.5cm方木，主梁采用15cm×10cm方木，容重取8000N/m3，分配梁合60N/m，主梁合120N/m，忽略不计。
④、施工荷载:2500N/m2，含人员、施工机具等。
⑤、振捣荷载：2000N/m2。
6.6.2 底板标准厚度区下计算荷载取值
取1.0m宽度计算，则计算荷载Q：
Q=（13250+0+0+2500+2000）×1.0
=17750N/m
6.6.3 底板标准厚度区下竹制胶合板强度和刚度计算
竹胶合板厚16mm，支垫间距30cm。
取1m宽胶合板作为梁单元计算，简化为三跨连续梁计算，偏于安全。
1m宽竹胶合板截面特征参数：
截面面积：A=0.016m2
截面惯性矩: m4
截面抵抗矩: m3
计算荷载：Q=17750N/m。

计算简图（单位m）
最大弯距Mmax：

传递给方木分配梁的荷载F：

最大弯曲应力σW：
＜［б］=30MPa
满足要求。
最大挠度fmax：

最大相对挠度△f：

满足要求。
6.6.4 底板标准厚度区下方木分配梁强度和刚度计算
分配梁采用10cm×7.5cm方木，布置间距30cm，支垫间距90cm。
简化为三跨连续梁计算，偏于安全。
单根10cm×7.5cm方木分配梁截面特征参数：
截面面积A=0.0075m2
截面惯性矩: m4
截面抵抗矩:m3
计算荷载：Q=5857.5N/m。

计算简图（单位m）
最大弯距Mmax：

传递给方木主梁的荷载F：

最大弯曲应力σW：
＜［б］=9.5MPa
满足要求。
最大挠度fmax：

最大相对挠度△f：

满足要求。
6.6.5 底板标准厚度区下方木主梁强度和刚度计算
主梁采用15cm×10cm方木，布置间距90cm，支垫间距90cm。
简化为三跨连续梁计算，偏于安全。
单根15cm×10cm方木截面特征参数：
截面面积：A=0.015m2
截面惯性矩:m4
截面抵抗矩:m3
由于方木分配梁布置间距30cm，较密，按照均布荷载计算。
则计算荷载：Q=5798.93/0.3=19329.77N/m。

计算简图（单位m）
最大弯距Mmax：

传递给碗扣支架立杆的荷载F：

最大弯曲应力σW：
＜［б］=9.5MPa
满足要求。
最大挠度fmax：

最大相对挠度△f：

满足要求。
6.6.6 底板标准厚度区下碗扣支架立杆强度和稳定性计算
6.6.6.1 底板标准厚度区下碗扣支架立杆强度计算
方木主梁传递给碗扣支架立杆的竖直荷载为19316.47N。
碗扣支架步距采用120cm，则立杆允许荷载为30000N，满足要求。
6.6.6.2 底板标准厚度区下碗扣支架立杆稳定性计算
钢管的截面积A=4.241cm2 ，回转半径i=1.594cm。
长细比
查表得轴心受压构件的稳定系数φ=0.811。

稳定性满足要求。
6.7 腹板及横梁外侧模强度和刚度计算
端横梁高度最高，高度为210cm，
荷载计算时，计算至翼缘板与腹板下倒角处，即计算高度H=210-50（翼缘板根部厚度）=160cm，统一按照160cm厚度计算。
腹板外模采用竹制胶合板和方木组合模板。
面板采用为16mm厚竹胶板；分配梁采用10cm×7.5cm方木，竖向布置，间距25cm；主梁采用15cm×10cm方木，水平向布置，间距90cm；防涨模拉杆采用φ16mm圆钢拉杆，布置间距60cm（竖直方向）×90cm（水平方向）。
6.7.1 混凝土最大侧压力计算
6.7.1.1 混凝土施工基本情况
（1）、箱梁混凝土按照2次浇筑成型，第1次浇筑至翼缘板与腹板倒角，第2次浇筑剩余部分；
（2）、混凝土浇筑采用混凝土汽车泵进行；
（3）、混凝土初凝时间t0＝6个小时；
（4）、混凝土坍落度取为150mm；
（5）、斜向分层浇筑，全断面浇筑成型。
6.7.1.2 混凝土最大侧压力计算
混凝土最大侧压力计算高度取95cm（腹板高度70cm+底板高度25cm），按照流体进行计算，计算结果：

综合公式⑴和⑵的计算结果，取F＝46.1kN/m2。
6.7.2 腹板及横梁外侧模胶合板强度和刚度计算
6.7.2.1 计算荷载分项取值
计算荷载分项取值：
①、混凝土侧压力:荷载取值22800N/m3。
②、振捣荷载：2000N/m2。
6.7.2.2 计算荷载取值
取1.0m宽度计算，则计算荷载：
Q=(22800+2000)×1.0
=24800N/m
6.7.2.3 腹板及横梁外侧模胶合板强度和刚度计算
竹胶合板厚16mm，支垫间距25cm。
取1m宽胶合板作为梁单元计算，简化为三跨连续梁计算，偏于安全。
1m宽竹胶合板截面特征参数：
截面面积：A=0.016m2
截面惯性矩: m4
截面抵抗矩: m3
计算荷载：Q=24800N/m。

计算简图（单位m）
最大弯距Mmax：

传递给方木分配梁的荷载F：

最大弯曲应力σW：
＜［б］=30MPa
满足要求。
最大挠度fmax：

最大相对挠度△f：

满足要求。
6.7.3 腹板及横梁外侧模方木分配梁强度和刚度计算
分配梁采用10cm×7.5cm方木，布置间距25cm，支垫间距60cm。
简化为三跨连续梁计算，偏于