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整体式单向板肋梁楼盖-课程设计.doc

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资源描述
整体式单向板肋梁楼盖设计 一、设计资料: 某一般XX车间楼盖,采用整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖结构形式,其梁格布置如下图所示。 1、 楼面构造层做法(自上而下) 20mm厚水泥砂浆面层 =20kN/m 现浇沪混凝土楼板,取板厚h=80mm =25kN/m 15mm厚混合砂浆天棚抹灰 =17kN/m 2、 可变荷载取值:车间类别为二类,板的标准值为10.0kN/m,次梁的标准值为8.0 kN/m,主梁的标准值为7.0 kN/m。 3、 恒荷载的分项系数为1.2;活荷载的分项系数为1.3(因为楼面活荷载标准值大于4 kN/)。 4、 材料选用:楼板,次梁及主梁的混凝土强度等级均为C30();板中钢筋,梁中架立筋和箍筋采用HRB335(,),梁中受弯纵筋可采用HRB335(,). 5、 柱的尺寸为bh=350350mm,层高4.2m。 6、 柱网尺寸: 。 二、板的计算: 板按考虑塑性内力重分布方法计算。 板的厚度按构造要求取。次梁的截面高度取,截面宽度,板的尺寸及支承情况如图1—1(a)所示。 (1) 荷载: 恒荷载的标准值: 20mm水泥砂浆面层 80mm钢筋混凝土板 15mm混合砂浆天棚抹灰 ———————— 恒荷载设计值 活荷载设计值 ———————————— 合计 16.186 即每米板宽 图1—1 板的构造和计算简图(a)构造(b)计算简图 (2) 内力计算: 计算跨度: 边跨 中间跨 跨度差 ,说明可按等跨连续板计算内力。取1m宽板带作计算单元,其计算简图如图1—1(b)。各截面的弯矩计算见表1—1。 (3) 截面承载力计算:各截面的配筋计算见 表1—2.。 连续梁各截面弯矩的计算 表1—1 截面 边跨跨中 离端第二支座 离端第二跨跨中 中间跨跨中 中间支座 弯矩计算系数 1/11 -1/11 1/16 -1/14 板的配筋计算 表1—2 板带部位 边区板带(1 ~ 2 , 5 ~ 6 轴线间) 中间区板带(2 ~ 5 轴线间) 板带部位截面 边跨跨中 离端第二跨支座 离端第二跨跨中 中间跨跨中 中间 支座 边跨跨中 离端第二跨支座 离端第二跨跨中 中间跨跨中 中间 支座 5.424 5.424 3.652 4.174 5.424 5.424 0.105 0.105 0.071 0.081 0.105 0.105 0.057 0.065 0.944 0.944 0.963 0.958 0.944 0.944 0.971 0.966 319 319 210 242 319 319 167 192 选配钢筋 8/10 @180 8/10 @180 8 @180 8 @180 10 @200 8/10 @200 8 @200 8 @200 实配钢筋面积 358 358 279 279 393 393 251 251 适用条件:A,验证是否超筋: B,验证是否少筋: 且 且其配筋率的范围是,在经济范围以内,较为合理。中间区板带2 ~ 5 轴线间,其各内区各板的四周与梁整体连接,故各跨跨中和中间支座考虑板的内拱作用,其计算弯矩降低20% 。板的配筋示意图见图1—2。 (a)边区板带 (b)中间区板带 图1—2 板的配筋示意图 三、次梁的计算: 板按考虑塑性内力重分布方法计算。 取主梁的梁,梁宽。次梁有关计算尺寸及支承情况见图1—3。 (a) (b) 图1—3 次梁的构造和计算简图(a)构造(b)计算简图 (1) 荷载: 恒荷载设计值 由板传来 次梁自重 抹灰 ——————————————— 活荷载设计值 —————————— (2) 内力计算 计算跨度: 边跨 因为 所以 中间跨: 跨度差 说明可按等跨连续梁计算内力。计算简图如图(b)。 次梁弯矩计算 表1—3 截面 边跨跨中 离端第二支座 离端第二跨跨中 中间跨跨中 中间支座 弯矩计算系数 1/11 -1/11 1/16 -1/14 次梁的剪力计算 表1—4 截面 端支座右侧 离端第二支座左侧 离端第二支座右侧 中间支座 弯矩计算系数 0.45 0.6 0.55 0.55 (3) 截面承载力的计算:次梁跨中截面按T形截面计算,其翼缘计算宽度为:边跨:; 离端第二跨,中间跨:; 梁高:; 翼缘厚:; 判断T形截面类型: 所以各跨属于第一类T形截面,各跨中截面按矩形截面计算,离端第二支座按布置 两排纵筋mm,中间支座布置一排纵筋。钢筋 选用HRB335, 次梁的正截面及斜截面承载力计算分别见表1—5及表1—6; 次梁的配筋示意图见图1—4。 次梁正截面承载力计算 表1—5 截面 边跨跨中 离端第二支座 离端第二跨跨中 中间跨跨中 中间支座 87.70 87.70 57.62 65.85 0.019 0.013 0.144 0.990 0.886 0.994 0.928 选配钢筋 218+16 218+216 214+16 212+216 实配钢筋面积 710 911 509 628 适合条件验算:验证是否少筋: 且验证是否超筋: 次梁的斜截面承载力计算 表1—6 截面 端支座右侧 离端第二支座左侧 离端第二支座右侧 中间支座左右侧 76.19 101.59 93.04 93.04 选用箍筋 2 8 2 8 2 8 2 8 101 101 101 101 按构造配箍 实配箍筋间距 200 200 200 200 因为: 故按构造配箍合理。 图2---1 次梁配筋示意图 四、 主梁的计算 主梁按弹性理论计算。 柱高,柱截面尺寸为。主梁的有关尺寸及支承情况如图1—5(a)所示。 (a) (b) 图3---1 主梁的构造及计算简图 (a)构造(b)计算简图 (1) 荷载 恒荷载设计值 由次梁传来 主梁自重(折算成集中荷载) 梁侧抹灰(折算成集中荷载) ——————————————— G=61.298kN 活荷载设计值 ————————————— 合计 G+Q=170.225kN (2) 内力计算 计算跨度: 边跨 中间跨 平均跨度(计算支座弯矩使用)跨度差,则可按等跨连续梁计算。 由于主梁线刚度较柱的线刚度大得多(i梁/i柱=5.84),故主梁可视为铰支柱顶上的连续梁,计算简图如图1—5(b)所示。 在各种不同分布的荷载作用下内力计算可采用等跨连续梁的内力系数表进行,跨中和支座截面最大弯矩及剪力按公式9—3及9—4计算,则: 式中系数K值由表13中查得,具体计算结果以及最不利内力组合见表1—7,表1—8。 主梁的弯矩计算 表1—7 序号 荷载简图及弯矩图 边跨跨中 中间支座 中间跨跨中 最不利荷载组合 293.95 194.38 65.33 48.82 194.38 163.52 258.58 316.531(164.184) 142.88 将表1—7和表1—8的最不利荷载的弯矩图及剪力图分别叠画在同一个坐标图上,即可得主梁的弯矩包络图及剪力的包络图,见图1—6。 【注】对边跨取L=6.335m;中间跨取L=6.30m;对支座取L=6.32m。 主梁的剪力计算 表1—8 序号 荷载简图及弯矩图 边跨跨中 中间支座 中间跨跨中 0 最不利荷载组合 139.298 201.186 61.30 119.98 220.47(146.05) 194.41(87.36) 图3---2 主梁的弯矩包络图及剪力包络图 (3) 截面承载力计算: 主梁跨中截面按T形截面计算,其翼缘计算宽度为: ,并取。 判别T形截面类型: 故属于第一类T形截面。支座按矩形截面计算,取(因支座弯矩较大考虑布置两排钢筋,并布置在次梁主筋下面)。主梁正截面及斜截面承载力就算分别见表1—9及表1—10。 主梁正截面承载力计算 表1—9 截面 边跨跨中 中间支座 中间跨跨中 293.95 316.53 163.52 65.33 286.74 0.031 0.362 0.017 0.063 0.984 0.819 0.992 0.968 选配钢筋 222 + 225 225 + 218 + 222 418 222 实配钢筋面积 1742 2251 1017 760 [注] 。 主梁的斜截面承载力的计算 表1—10 截面 支座 支座 支座 139.258 220.47 194.41 选用箍筋 2 8 2 8 2 8 101 101 101 实配箍筋间距 200 200 200 选配弯筋 125 实配弯筋面积 () 490.9 验算最小配箍率条件: 最小箍筋配筋率 所以,满足最小配箍率的要求。 (4) 主梁吊筋计算 由次梁传至主梁的全部集中力为: G+Q=52.44+108.93=161.37kN 则 选用216 主梁的配筋示意图见下图: 图3—3 主梁配筋示意图 1. 基于C8051F单片机直流电动机反馈控制系统的设计与研究 2. 基于单片机的嵌入式Web服务器的研究 3. 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