10层建筑物计算书毕业论文.doc

哈 尔 滨 工 程 大 学 毕 业 设 计 计 算 书
计 算 书
一．工程概况
本工程共10层（不包括一层地下室）。1层层高为3.97m，标准层均为3.3m。
本工程为二类高层，，地上十层，二至十层为办公室，室外标高-1.350，本工程建筑等级为二级，耐久年限为50年，本工程抗震等级为三级。
本工程框架材料选用如下：各种构件混凝土强度等级:C40(地下室和一层中体框架柱)其余均为C30。

二．截面尺寸估算
1． 梁板截面尺寸估算
框架梁截面高度h，按梁跨度的1/10～1/15确定，则横向框架梁高为7200×（1/10～1/15）=720～440，取h=720mm，梁宽取梁高的一半，即b=300mm；横向次梁高为7200×（1/8～1/15）=825～440，取h=500mm，梁宽b=250mm；纵向框架梁高为8700×（1/10～1/15）=870～520，取h=720mm，梁宽b=300mm。板的最小厚度为L/40=3900/40=97.5mm，考虑到板的挠度及裂缝宽度的限制及在板中铺设管线等因素，根据经验取板厚为120mm。
2． 柱截面尺寸估算
根据柱支撑的楼板面积计算由竖向荷载作用下产生的轴力，并按轴压比控制估算柱截面面积，估算柱截面时，楼层荷载按11～14KN/m2计，本工程边柱按13KN/m2计，中柱按11KN/m2计。
负荷面为8.7×7.2/2的边柱轴力：
NV=（8.7×7.2/2）×13×11×1.25=5599KN，
各柱的轴力虽然不同，但为了施工方便和美观，往往对柱截面进行合并归类。本工程将柱截面归并为一种。取轴力最大的柱估算截面面积。
本工程框架为三级抗震，取N=1.1 NV=1.1×5309=5840 KN，
柱轴压比控制值μN查规范得μN=0.9。其中
μN=N/ACfC
5层底柱截面核算
NV=[（7.2+2.4）/2] ×8.7×11×6×1.25=3445KN，
N=1.1×2896=3185 KN，
N/ ACfC=3185000/5002/15=0.85＜0.9
柱轴压满足要求。
柱高度：地上部分每层柱高均等于该层层高，地下部分柱高h=3.6+0.1=3.7m。
三．荷载汇集
1． 竖向荷载
（1） 楼面荷载
楼面活荷载按荷载规范的规定，宿舍房间活荷载取1.5 KN/m2（标准值），厕所、走廊、楼梯间、教室活荷载取2.0 KN/m2（标准值），本工程为简化计算，均取楼面活荷载为2.0 KN/m2。
砼楼板（板厚120），
25×0.12=3.0 KN/m2，
水泥砂浆抹灰（楼板上下分别为40和20厚），
20×（0.04+0.02）=1.2 KN/m2，
内隔墙为200厚陶粒砼砌块，砌块容重8 KN/m3，两侧各抹20厚混合砂浆，
8×0.2+20×0.02×2=2.4 KN/m2，
外墙为400厚陶粒砼砌块，墙外侧贴墙面砖，墙里侧抹混合砂浆，
0.5+8×0.4+20×0.02×2=4.5 KN/m2。
（2） 屋面荷载
8~10厚防滑釉面砖 0.6 KN/m2，
100厚粗砂垫层 17×0.1=1.7 KN/m2，
防水卷材 0.1 KN/m2，
20厚砂浆找平层 20×0.02=0.4 KN/m2，
炉渣砼找坡2%（最薄处30厚） 14×0.15=2.1 KN/m2，
120厚钢筋砼楼板 25×0.12=3.0 KN/m2，
20厚混合砂浆抹灰 20×0.02=0.4 KN/m2，
合 计 8.3 KN/m2，
基本雪压 0.4 KN/m2，
2． 水平风荷载
查荷载规范中全国基本风压分布图可知哈市基本风压值为0.45 KN/m2。根据荷载规范规定，对于高层建筑结构，其基本风压可按基本风压分布图中数值乘以1.1后采用，即ω0=1.1×0.45 =0.495KN/m2。
垂直于建筑物表面上的风荷载标准值按ωK下式计算：
ωK=βZ ·μS ·μZ ·ω0
风荷载体型系数μS ，查荷载规范可知，矩形平面建筑μS =1.3，
风压高度变化系数μZ ，本工程建在某高校校区，地面粗糙度类别为C类，查荷载规范中μZ 之值，5m以上按内插法计算，5m以下按5m高处取值。
风振系数βZ ，βZ =1+（Hi/H）×（ξV/μZ），
式中V为脉动影响系数，当高层建筑的高宽比不小于2，地面粗糙度类别为C类时，V=0.63。
式中ξ为脉动增大系数，与基本风压ω0，结构自振周期T及地面粗糙度有关。框架结构基本自振周期取T=0.09n=0.09×11=0.99，
ω0×T2=0.495×0.992=0.485。
查荷载规范，ξ=1.32。
各层风荷载标准值计算结果见（表-1）。
各层风荷载标准值表 表-1
距地面高度HI
βZ
μZ
μS
ω0
ωK=βZ ·μS ·μZ ·ω0
37.2
1.715
1.163
1.300
0.495
1.283
32.1
1.693
1.141
1.300
0.495
1.243
28.8
1.652
1.100
1.300
0.495
1.169
25.5
1.614
1.049
1.300
0.495
1.090
22.2
1.572
0.998
1.300
0.495
1.010
18.9
1.526
0.947
1.300
0.495
0.930
15.6
1.482
0.880
1.300
0.495
0.839
12.3
1.433
0.811
1.300
0.495
0.748
9
1.362
0.728
1.300
0.495
0.638
5.7
1.286
0.615
1.300
0.495
0.509
4.5
1.163
0.540
1.300
0.495
0.404
0.00
1.000
0.540
1.300
0.495
0.347

四．水平荷载作用下框架内力及侧移计算
由平面图可以看出，除边框架外，中间各榀框架受风面积相同，故应选取边框架和中间框架分别进行计算。下面仅以中框架为例进行计算，边框架计算从略。
1． 计算在风荷载作用下各楼层节点上集中力及各层剪力。
计算在风荷载作用下各楼层节点上集中力时，假定风荷载在层间为均匀分布，并假定上下相邻各半层层高范围内的风荷载按集中力作用在本层楼面上。
10层顶处风荷载作用下各楼层节点上集中力计算：
F10=（ω10+1×h10+1+ω10×h10/2）×B
=（1.283×1.68+1.243×3.0/2）×7.8
=31.36KN
9层顶处风荷载作用下各楼层节点上集中力计算：
F9=（ω10×h10/2+ω9×h9/2）×B
=（1.243×3.0/2+1.169×3.0/2）×7.8
=28.22KN
其余各层风荷载引起的节点集中力及各层剪力计算结果见（表-2）
风荷载作用水平集中力及层剪力表 表-2
层号i
层高hI（m）
风荷标准值
ωki
各层集中力
FI（KN）
各层剪力
VI= ∑FI（KN）
女儿墙
1.35
1.283

10
5.1
1.243
31.36
31.36
9
3.3
1.169
28.22
59.58
8
3.3
1.090
26.43
86.01
7
3.3
1.010
24.57
110.58
6
3.3
0.930
22.70
133.28
5
3.3
0.839
20.70
153.98
4
3.3
0.748
20.32
174.30
3
3.3
0.638
19.46
193.76
2
3.3
0.509
16.10
209.86
1
5.7
0.404
12.82
222.69
地下室
4.5
0.347
5.67
228.36

2． 计算各梁柱的线刚度ib和ic，
计算梁的线刚度时，考虑到现浇板的作用，一边有楼板的梁截面惯性矩取i=1.5i0，两边有楼板的梁截面惯性矩取i=2i0，i0为按矩形截面计算的梁截面惯性矩。
线刚度计算公式i=EI/l。各梁柱线刚度计算结果见（表-3）。
3． 计算各柱抗侧移刚度D
D值为使柱上下端产生单位相对位移所需施加的水平力，计算公式为：D=αC×（12 ic/h2）
各柱抗侧移刚度D见（表-4）
各杆件惯性矩及线刚度表 表-3
b×h
（mm）
L
（mm）
EC
（N/mm2）
I0=bh3/12
（mm4）
I=2I0
i=EI/L
（N.mm）
梁
800×1500
7800
2.80×104
5.40×109
1.08×1010
4.58×1010
900×1500
7200
2.80×104
5.40×109
1.08×1010
1.26×1011
柱
700×700
2334
3.25×104
1.08×1010

9.75×1010
700×650
3000
3.00×104
5.21×109

5.21×1010

水平荷载作用下抗侧移刚度D及柱剪力Vij计算表 表-4
层/hi
柱列轴号
ic
（×105）
（KN.m）
∑ib
（×105）
（KN.m）
K=∑ib/ 2ic
底层
K=∑ib/ ic
αC=K/（2+K）
底层
αC=（0.5+K）/（2+K）
Di=αC×（12 ic/hi2）
（×105）
∑Di
Vij
（KN）
10/3.0
B
0.521
0.916
0.879
0.305
0.212
128800
5.16
C
0.521
3.436
3.298
0.622
0.432
128800
10.52
D
0.521
3.436
3.298
0.622
0.432
128800
10.52
E
0.521
0.916
0.879
0.305
0.212
128800
5.16
9/3.0
B
0.521
0.916
0.879
0.305
0.212
128800
9.81
C
0.521
3.436
3.298
0.622
0.432
128800
19.98
D
0.521
3.436
3.298
0.622
0.432
128800
19.98
E
0.521
0.916
0.879
0.305
0.212
128800
9.81
8/3.0
B
0.521
0.916
0.879
0.305
0.212
128800
14.16
C
0.521
3.436
3.298
0.622
0.432
128800
28.85
D
0.521
3.436
3.298
0.622
0.432
128800
28.85
E
0.521
0.916
0.879
0.305
0.212
128800
14.16
7/3.0
B
0.521
0.916
0.879
0.305
0.212
128800
18.20
C
0.521
3.436
3.298
0.622
0.432
128800
37.09
D
0.521
3.436
3.298
0.622
0.432
128800
37.09
E
0.521
0.916
0.879
0.305
0.212
128800
18.20
6/3.0
B
0.521
0.916
0.879
0.305
0.212
128800
21.94
C
0.521
3.436
3.298
0.622
0.432
128800
44.70
D
0.521
3.436
3.298
0.622
0.432
128800
44.70
E
0.521
0.916
0.879
0.305
0.212
128800
21.94
5/3.0
B
0.521
0.916
0.879
0.305
0.212
128800
25.34
C
0.521
3.436
3.298
0.622
0.432
128800
51.65
D
0.521
3.436
3.298
0.622
0.432
128800
51.65
E
0.521
0.916
0.879
0.305
0.212
128800
25.34
4/3.6
B
0.975
0.916
0.450
0.184
0.166
117800
24.56
C
0.975
3.436
1.762
0.468
0.423
117800
62.59
D
0.975
3.436
1.762
0.468
0.423
117800
62.59
E
0.975
0.916
0.450
0.184
0.166
117800
24.56
3/3.6
B
0.975
0.916
0.450
0.184
0.166
117800
27.30
C
0.975
3.436
1.762
0.468
0.423
117800
69.58
D
0.975
3.436
1.762
0.468
0.423
117800
69.58
E
0.975
0.916
0.450
0.184
0.166
117800
27.30
2/3.6
B
0.975
0.916
0.450
0.184
0.166
117800
29.57
C
0.975
3.436
1.762
0.468
0.423
117800
75.36
D
0.975
3.436
1.762
0.468
0.423
117800
75.36
E
0.975
0.916
0.450
0.184
0.166
117800
29.57
1/3.6
B
0.975
0.916
0.450
0.184
0.172
119000
32.19
C
0.975
3.436
1.762
0.468
0.423
119000
79.16
D
0.975
3.436
1.762
0.468
0.423
119000
79.16
E
0.975
0.916
0.450
0.184
0.172
119000
32.19
-1/3.6
B
0.975
0.458
0.450
0.393
0.366
179600
45.14
C
0.975
1.718
1.762
0.601
0.543
179600
69.04
D
0.975
1.718
1.762
0.601
0.543
179600
69.04
E
0.975
0.458
0.450
0.393
0.355
179600
45.14

4． 各柱剪力计算
设第i层第j个柱的D值为Dij，该层柱总数为m，该层任意柱的剪力为：
Vij= Vi×（Dij/ ∑Dij）
各柱剪力计算结果见（表-4）
5． 确定柱的反弯点高度比y
反弯点距柱下端距离为yh：
y=y0+y1+y2+y3
式中y0—标准反弯点高度系数，
y1—考虑上下层梁刚度不同时反弯点高度比的修正值
y2,y3—考虑上下层层高变化时反弯点高度比的修正值
y0根据结构总层数m及该柱所在层n及K值查表。
例如，计算10层柱反弯点高度系数y：由m=11，n=11，K=0.879，查表得，y0=0.34；上下层梁相对刚度无变化，y1=0；最上层柱y2=0；下层层高与本层层高之比α3= h9/ h10=1，查表得，y3=0；B轴反弯点高度系数为：
y=y0+y1+y2+y3=0.34+0+0+0=0.34
其余各柱反弯点高度系数见（表-5）。
6． 计算柱端弯矩
根据各柱分配到的剪力及反弯点位置yh计算第i层第j个柱的柱端弯矩。
上端弯矩：Mtij=Vij.h.（1-y）
下端弯矩：Mbij=Vij.y.h
计算结果见（表-5）。

风荷载作用下柱反弯点高度比及柱端弯矩 表-5
层/hi
柱列轴号
K
α1
α2
α3
y0
Y1
Y2
Y3
Y
Mtij
（KN.m）
Mbij
（KN.m）
10/3.0
B
0.879
1
0
1
0.340
0
0
0
0.340
10.22
5.26
C
3.298
1
0
1
0.450
0
0
0
0.450
17.36
14.20
D
3.298
1
0
1
0.450
0
0
0
0.450
17.36
14.20
E
0.879
1
0
1
0.340
0
0
0
0.340
10.22
5.26
9/3.0
B
0.879
1
1
1
0.400
0
0
0
0.400
17.66
11.77
C
3.298
1
1
1
0.465
0
0
0
0.465
32.07
27.87
D
3.298
1
1
1
0.465
0
0
0
0.465
32.07
27.87
E
0.879
1
1
1
0.400
0
0
0
0.400
17.66
11.77
8/3.0
B
0.879
1
1
1
0.440
0
0
0
0.440
23.79
18.69
C
3.298
1
1
1
0.500
0
0
0
0.500
43.28
43.28
D
3.298
1
1
1
0.500
0
0
0
0.500
43.28
43.28
E
0.879
1
1
1
0.440
0
0
0
0.440
23.79
18.69
7/3.0
B
0.879
1
1
1
0.450
0
0
0
0.450
30.03
24.57
C
3.298
1
1
1
0.500
0
0
0
0.500
55.64
55.64
D
3.298
1
1
1
0.500
0
0
0
0.500
55.64
55.64
E
0.879
1
1
1
0.450
0
0
0
0.450
30.03
24.57
6/3.0
B
0.879
1
1
1
0.450
0
0
0
0.450
36.20
29.62
C
3.298
1
1
1
0.500
0
0
0
0.500
67.05
67.05
D
3.298
1
1
1
0.500
0
0
0
0.500
67.05
67.05
E
0.879
1
1
1
0.450
0
0
0
0.450
36.20
29.62
5/3.0
B
0.879
1
1
1.20
0.450
0
0
0
0.450
41.81
34.21
C
3.298
1
1
1.20
0.500
0
0
0
0.500
77.48
77.48
D
3.298
1
1
1.20
0.500
0
0
0
0.500
77.48
77.48
E
0.879
1
1
1.20
0.450
0
0
0
0.450
41.81
34.21
4/3.6
B
0.450
1
0.83
1
0.450
0
0
0
0.450
48.63
39.79
C
1.762
1
0.83
1
0.500
0
0
0
0.500
112.66
112.66
D
1.762
1
0.83
1
0.500
0
0
0
0.500
112.66
112.66
E
0.450
1
0.83
1
0.450
0
0
0
0.450
48.63
39.79
3/3.6
B
0.450
1
1
1
0.500
0
0
0
0.500
49.14
49.14
C
1.762
1
1
1
0.500
0
0
0
0.500
125.24
125.24
D
1.762
1
1
1
0.500
0
0
0
0.500
125.24
125.24
E
0.450
1
1
1
0.500
0
0
0
0.500
49.14
49.14
2/3.6
B
0.450
1
1
1
0.500
0
0
0
0.500
53.23
53.23
C
1.762
1
1
1
0.500
0
0
0
0.500
135.65
135.65
D
1.762
1
1
1
0.500
0
0
0
0.500
135.65
135.65
E
0.450
1
1
1
0.500
0
0
0
0.500
52.23
53.23
1/3.6
B
0.450
1
1
1
0.500
0
0
0
0.500
57.94
57.94
C
1.762
1
1
1
0.500
0
0
0
0.500
142.49
142.49
D
1.762
1
1
1
0.500
0
0
0
0.500
142.49
142.49
E
0.450
1
1
1
0.500
0
0
0
0.500
57.94
57.94
-1/3.6
B
0.450
1
1
0
0.650
0
0
0
0.650
56.88
105.63
C
1.762
1
1
0
0.550
0
0
0
0.550
111.84
136.70
D
1.762
1
1
0
0.550
0
0
0
0.550
111.84
136.70
E
0.450
1
1
0
0.650
0
0
0
0.650
56.88
105.63

7． 计算梁端弯矩
由柱端弯矩，并根据节点平衡原理计算梁端弯矩。
边跨外边缘处的梁端弯矩
Mbi= Mtij+ Mbi+1，j
中间支座处的梁端弯矩
Mlbi= （Mtij+ Mbi+1，j）（ilb/ ilb+ irb）
Mrbi= （Mtij+ Mbi+1，j）（irb/ ilb+ irb）
框架在风荷载作用下的弯矩见（图-2）。

8． 计算梁支座剪力及柱轴力
根据力平衡原理，由梁端弯矩和作用在梁上的竖向荷载可求出梁支座剪力；柱轴力可由计算截面之上的梁端剪力之和求得。
框架在风荷载作用下的梁端剪力及柱轴力见（图-3）。
9． 梁柱弯曲产生的侧移
因为H<50m，H/B<4，所以只考虑梁柱弯曲变形产生的侧移。第i层结构的层间变形为Δui，由公式Δun=Vn/ΣD可得。
Δu10=31.36/128800=2.43×10-4m，
Δu9=51.58/128800=4.63×10-4m，
Δu8=86.01/128800=6.68×10-4m，
Δu7=110.58/128800=8.59×10-4m，
Δu6=133.28/128800=10.35×10-4m，
Δu5=153.98/128800=11.95×10-4m，
Δu4=174.30/117800=14.80×10-4m，
Δu3=193.76/117800=16.45×10-4m，
Δu2=209.86/117800=17.81×10-4m，
Δu1=222.69/119000=18.71×10-4m，
Δu-1=228.36/179600=12.71×10-4m，
则顶点总侧移为：
u=ΣΔuI=125.11×10-4m=12.511×10-3m
顶点相对位移为：
u/H=12.511×10-3/34.08=1/2724<1/550 满足要求；
最大层间相对位移为：
Δu/H=1.871×10-3/3.6=1/1924<1/450 满足要求。

五．在竖向荷载作用下结构内力计算
由平面图可以看出，本工程结构及荷载分布比较均匀，可以选取典型平面框架进行计算，横向框架可以仅取1、3、5、7、11轴框架，纵向框架需选取A、B、C、D、E轴框架进行计算，这里仅给出11轴框架的内力计算过程，纵向框架的计算方法与横向框架的计算方法相同，这里不再给出。
1. 各层框架梁上荷载计算
屋面梁边跨均布荷载（雪荷与活荷不同时考虑）：
（7.125×1.2+1.5×1.4）×3.9+0.3×0.6×25×1.2=41.535+5.4=46.94 KN/m，
屋面梁中间跨均布荷载：
0.3×0.6×25×1.2=5.4 KN/m，
屋面梁中间跨均布荷载：
（7.125×1.2+1.5×1.4）×2.4=25.56 KN/m，
4～9层顶框架梁上荷载：
梁自重--0.3×0.6×25×1.2=5.4 KN/m2，
板荷载--4.2×1.2+2×1.4=7.84 KN/m2，
200厚陶粒砼砌块墙2.4m高--2.4×2.4×1.2=6.912KN/m2，
板上所砌隔墙转换为线荷载为：
2.4×（2.1+2.4）×2.8/6.6=4.58 KN/m，
两边跨梁上均布荷载：
5.4+7.84×3.9+4.58+6.912=60.75 KN/m，
中间跨梁上均布荷载：
0.3×0.6×25×1.2=5.4 KN/m，
中间跨梁上三角形荷载（板传来）：
7.84×2.4=18.82 KN/m，
地下室至三层顶框架梁上荷载：
梁自重--0.3×0.6×25×1.2=5.4 KN/m2，
板荷载--4.2×1.2+2×1.4=7.84 KN/m2，
200厚陶粒砼砌块墙3.0m高--2.4×3.0×1.2=8.64KN/m2，
两边跨梁上均布荷载：
5.4+7.84×3.9+8.64=44.62 KN/m，
中间跨框架梁上荷载与4～9层顶框架梁上荷载相同。
竖向荷载作用下框架计算简图见（图-4）。

2. 内力计算
多层多跨框架在竖向荷载作用下的内力近似按分层法计算。除底层以外，上层各柱线刚度均乘以0.9进行修正，这些柱的传递系数均取-1/3，底层柱的传递系数均取-1/2。竖向荷载引起的各层框架梁固端弯矩见（表-6）。弯矩分配系数计算公式为αj=ij/Σij。各节点弯矩分配系数计算结果见（表-7）。内力分层计算结果见（图-5）～（图-8）。
竖向荷载作用下框架梁固端弯矩值 表-6
层数
BC跨
CD跨
DE跨
左支座
右支座
左支座
右支座
左支座
右支座
10
-170.39
170.39
-10.26
10.26
-170.39
170.39
9
-220.52
220.52
-8.24
8.24
-220.52
220.52
8
-220.52
220.52
-8.24
8.24
-220.52
220.52
7
-220.52
220.52
-8.24
8.24
-220.52
220.52
6
-220.52
220.52
-8.24
8.24
-220.52
220.52
5
-220.52
220.52
-8.24
8.24
-220.52
220.52
4
-160.40
220.52
-8.24
8.24
-220.52
160.40
3
-161.97
161.97
-8.24
8.24
-161.97
161.97
2
-161.97
161.97
-8.24
8.24
-161.97
161.97
1
-161.97
161.97
-8.24
8.24
-161.97
161.97
-1
-161.97
161.97
-8.24
8.24
-161.97
161.97

各杆节点弯矩分配系数 表-7
层数
B轴
C轴
D轴
E轴
下柱
上柱
梁
下柱
上柱
梁左
梁右
下柱
上柱
梁左
梁右
下柱
上柱
梁
10
0.532
0
0.468
0.233
0
0.205
0.562
0.233
0
0.562
0.205
0.532
0
0.468
9
0.347
0.347
0.306
0.189
0.189
0.164
0.458
0.189
0.189
0.458
0.164
0.347
0.347
0.306
8
0.347
0.347
0.306
0.189
0.189
0.164
0.458
0.189
0.189
0.458
0.164
0.347
0.347
0.306
7
0.347
0.347
0.306
0.189
0.189
0.164
0.458
0.189
0.189
0.458
0.164
0.347
0.347
0.306
6
0.347
0.347
0.306
0.189
0.189
0.164
0.458
0.189
0.189
0.458
0.164
0.347
0.347
0.306
5
0.347
0.347
0.306
0.189
0.189
0.164
0.458
0.189
0.189
0.458
0.164
0.347
0.347
0.306
4
0.499
0.267
0.234
0.303
0.162
0.143
0.392
0.303
0.162
0.392
0.143
0.499
0.267
0.234
3
0.405
0.405
0.190
0.266
0.266
0.125
0.343
0.266
0.266
0.343
0.125
0.405
0.405
0.190
2
0.405
0.405
0.190
0.266
0.266
0.125
0.343
0.266
0.266
0.343
0.125
0.405
0.405
0.190
1
0.405
0.405
0.190
0.266
0.266
0.125
0.343
0.266
0.266
0.343
0.125
0.405
0.405
0.190
-1
0.405
0.405
0.190
0.266
0.266
0.125
0.343
0.266
0.266
0.343
0.125
0.405
0.405
0.190

竖向荷载作用下框架弯矩图见（图-9）。
竖向荷载作用下柱轴力及梁剪力图见（图-10）。
一层顶的梁内力组合值及C轴柱内力组合值见（表-8）和（表-9）。

11轴框架一层顶梁内力组合 表-8
部位
组号
内力
竖向荷载作用下
风荷载作用下
组合内力
BC跨
左支座
1
Mmax
V
139.76×0.8=111.81
145.27
114.82×1.4=160.75
27.67×1.4=38.74
272.56
184.01
2
Mmin
V
111.81
145.27
-106.75
-38.74
-48.94
106.53
跨中
1
Mmax
96.64×1.2=115.97
（114.82-67.8）×1.4/2=32.91
148.88
右支座
1
Mmax
V
152.86×0.8=122.29
149.23
67.8×1.4=94.92
27.67×1.4=38.74
217.21
187.97
2
Mmin
V
122.29
149.23
-94.92
-38.74
27.37
110.49
CD跨
左支座
1
Mmax
V
44.27×0.8=35.42
17.77
186.53×1.4=261.14
155.44×1.4=276.62
296.56
294.39
2
Mmin
V
35.42
17.77
-261.14
-276.62
-225.72
-258.85
跨中
1
Mmax
36.68×1.2=44.02
0
44.02
右支座
1
Mmax
V
43.65×0.8=34.92
17.77
186.53×1.4=261.14
155.44×1.4=276.62
296.06
314.39
2
Mmin
V
34.92
17.77
-261.14
-276.62
-226.22
-258.85
DE跨
左支座
1
Mmax
V
152.86×0.8=122.29
149.23
67.8×1.4=94.92
27.67×1.4=38.74
217.21
187.97
2
Mmin
V
122.29
149.23
-94.92
-38.74
27.37
110.49
跨中
1
Mmax
95.90×1.2=115.08
（114.82-67.80）×1.4/2=32.91
147.99
右支座
1
Mmax
V
141.24×0.8=112.99
145.49
114.82×1.4=160.75
27.67×1.4=38.74
273.74
184.23
2
Mmin
V
112.99
145.49
-160.75
-38.74
-47.76
106.75

11轴框架C轴柱部分截面内力组合 表-9
楼层
部位
组号
内力