资源描述
郑州市某中学教学楼土木混凝土课程设计
1 设计资料
1.1工程概况
（1） 建设地点：郑州市市区
（2） 工程名称：郑州市某中学教学楼
（3） 工程概况：建筑总高为15 m。共4层，每层层高4.20 m，室内外高差0.45 m。
（4） 气候条件:夏季主导风向为南风,冬季主导风向为北风.基本风压0.4 kN/m2,基本雪压0.3 kN/m2。
（5） 该地区地质条件:根据对建筑地基的勘测,该地区表层0.2m-0.6m为杂填土,下层为轻亚粘土,厚约3.0m-4.2m,地基承载力特征值为180 kN/m2 。
（6） 场地情况：场地平坦,无障碍物，地下无古代建筑，用地四周无住宅区
（7） 地面粗糙类型：C类
（8） 抗震设防烈度为7度，建筑耐火等级二级，建筑耐火年限50年。
1.2建筑设计说明书
本说明是对建筑方案的必要说明。根据防火疏散要求确定楼梯位置，走廊与梯段净宽，以及办公室布置，墙体防水等构造做法。此外根据规范给出了建筑的等级要求。
该工程位于郑州市市区，交通方便，各种材料供应及时。建筑面积3339.04㎡，建筑层数四层。建筑场地平坦，无障碍物，地下无古代建筑物。地质情况良好。
1.2.1设计依据
（1） 建设行政主管部分对本项目的批复文件。
（2） 与甲方签订的设计合同及经甲方同意的建筑方案。
（3） 现行国家有关建筑工程设计规范、标准：
《中小学建筑设计规范》 （GBJ99-86(2001版)）
《建筑抗震设计规范》 （GB50011-2001）
《建筑设计防火规范》 （GBJ16-87(2001版)）
《混凝土结构设计规范》 （GB50010-2002）
1.2.2 方案说明
（1）该工程为郑州市某中学教学楼，建筑结构形式为钢筋混凝土框架结构建筑主体高度为15.000 m，基础形式为条形基础。
（2）本设计中柱距为7.20m，进深为6.60m，楼梯开间为3.6m。
（3）按二级防火要求，楼梯设在了建筑的两端，且在建筑的两端均有安全出口，满足防火要求。
（4）本工程±0.000相对于绝对标高值（黄海系）104.51。
（6）本设计中建筑长50.900m，在建筑左侧设有厕所，厕所地面低于同层教室地面30mm。
（7）为了防潮和预防洪水季节雨水进入室内，设室内外高差，高差450mm。
（8）为了采光通风满足要求，窗地比均大于1/7，窗台高900mm。
（10）屋面防水采用三级防水，不上人屋面。
1.2.3等级说明
（1）根据建筑抗震设计规范,本工程为丙类建筑。
（2）本工程安全等级为二级，设计使用年限为50年。
（3）本工程抗震设防烈度为7度,设计基本地震加速度值为0.15g。设计地震分组为第一组；场地类别为Ⅱ类。
（4）建筑物抗震等级:框架为3级。
（5）本工程地基基础设计等级为丙级。
（6）本建筑物防火等级为二级。
1.2.4建筑设计说明及构造做法
（1）长度单位毫米为mm，标高单位米为m。
（2）.本工程共四层，室内外高差-0.45m,首层室内地坪标高±0.000m，建筑总标高15.000ｍ。
（3）.建筑材料:现浇的框架柱、梁、板、楼梯间混凝土均为C30，梁柱受力筋HRB335，箍筋HPB235，所有的板钢筋HPB235，外墙加气混凝土砌块250mm宽，内墙加气混凝土砌块200mm。
（4）卫生间:地面低于同层楼地面30mm，向地漏找坡1%。地面采用防滑地砖，墙面采用防水砂浆墙面，做法详见98ZJ001-33-16。
（5）屋面做法：屋面做法详见中南98ZJ001 屋16；
楼地面做法：楼地面做法详见中南98ZJ001 楼6；
（6）各房间内墙面做法采用混合砂浆墙面，做法详见中南98ZJ001 内墙4。
（7）四层楼梯间设有通向屋顶的通道，屋顶要开检修孔800mm×800mm。
（8）落水管直径为100mm。
1.3结构说明书
1.3.1工程概况
（1）.本工程为现浇混凝土框架结构，房屋高度详见建筑图，基础为钢筋混凝土条形基础。
（2）.根据国家现行规定，本工程建筑结构按7度三级抗震设防，基本风压为0.40kN/m²，结构设计使用年限为50年。
（3）.设计基本地震加速度为0.15g，设计地震分组为第一组，抗震设防类别为丙类，场地类别为II类，建筑结构安全等级为二级，基础设计的等级为丙级。
（4）.依据规范、规程、标准
《混凝土结构设计规范》 （GB50010-2002）
《建筑抗震设计规范》 （GB50011-2001）
《建筑结构荷载规范》 （GB50009-2001）
《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）
《地下工程防水技术规范》（GB50108-2001）
1.3.2设计楼面活荷载
（1）不上人屋面：0.5 kN/m²
（2）楼面及卫生间：2.0kN/m²
（3）走廊、楼梯：2.0kN/m²
1.3.3材料
（1）.混凝土等级：所有混凝土的强度等级都为C30.
（2）.钢筋：HPB235（A）、HRB335（B）、HRB400（C）
（3）.墙体：±0.000以上填充墙采用加气混凝土砌块，M5混合砂浆砌筑。
1.3.4楼板
（1）.板的设计说明详见各结施图及国家建筑标准设计图集《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》(03G101-1)
（2）.板的混凝土保护层厚度均为20mm。
（3）.HPB235钢筋所注长度不包括弯钩长度.锚固长度为24d，板中受力筋的短向钢筋放在长向钢筋之上
1.3.5梁、柱
（1）.梁、柱的设计说明详见各结施图及国家建筑标准设计图集 混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》(03G101-1)
（2）.混凝土保护层厚度均为35mm
（3）混凝土柱锚入基础梁的钢筋应在基础施工时预埋,预埋钢筋的直径数量同上部柱
1.3.6墙体
（1）.填充墙的长度>5m时, 每隔3-4m在墙中设200X墙厚砼构造柱, 柱主筋上下分别锚入梁内, 锚入长度500mm,箍筋为A8@200.
（2）女儿墙在每一相交轴线上均设250X250混凝土构造柱
1.3.7构造柱
（1）.构造柱纵筋锚于基础内直段长度>la,并弯直钩> 250mm直钩.纵筋层间搭接长度>la,箍筋为@100，且加密高度不能小于500
（2）.穿楼面的构造柱 ,纵筋在穿楼面处应上下贯通,在楼面以上才能搭接;
（3）.墙与柱连接处沿柱高每@500mm设2^18 拉结筋,拉结筋伸入墙体内长度不小于1000mm,遇门窗洞按实际长度截取,钢筋伸入柱内不少于210mm.
1.3.8其他
（1）卫生间及管井周边均做混凝土反边,宽度同墙；
（2）所有设备基础均以厂家订货为准，且待设备到货核实后方可施工。
（3）未经技术鉴定或设计许可，不得改变结构的用途和使用环境。
2 结构的选型和布置
2.1 结构选型
本建筑只有4层，且功能较少，为方便布置房间和便于管理采用大柱网框架结构。为使结构有较大的刚度本设计中楼面、屋面、楼梯等均采用现浇结构；基础为柱下单向条形基础。
2.2 结构布置
本设计中柱距为7.2m。根据结构布置，本建筑平面均为双向板。本建筑由于楼面活荷载较大，楼面板和屋面板厚度取120mm。
材料选用：
混凝土：C30
钢筋：纵向受力钢筋采用热扎钢筋HRB335，HRB400；其余采用热扎钢筋HPB235。
墙体：内外墙均采用粉煤灰轻渣空心砌块390×240×190，重度=7KN/m3.
窗：钢塑门窗，=0.35KN/m2.
门：木门
具体情况见结构布置图2-1。
图2-1结构平面布置图
2.3 初估梁柱截面尺寸
2.3.1 按大跨度进行计算
纵向框架梁：h=(1/8~1/14)L= (1/8~1/12) ×7200=900~514
L—纵向柱距
取h=600mm. 300mm~200mm 取b=250mm
横向边跨梁：h=(1/8~1/14)L= (1/8~1/12) ×6600=825~471
L—纵向柱距
取h=600mm. 300mm~200mm 取b=250mm
横向中跨梁：取h=450mm. b=250mm
连系梁取：h=500mm. b=250mm
故框架梁初选截面尺寸b×h=250mm×600mm 连系梁尺寸b×h=250mm×500mm
其惯性矩为=1/12×300×=5.400×
2.3.2 柱的截面尺寸
，其中公式中：
—根据抗震设防烈度为7度时取0.9。
β —边柱取1.3，不等跨内柱取1.25。
gE — 各层的重力荷载代表值取14 kN/m2
F —柱的负荷面积，如图2-2所示，对于中柱为7.2（6.6/2+2.7/2）=33.48 m2，对于边柱为7.23.3=23.76 m2
边柱Ac1 =134 图2-2柱的负荷面积
中柱 Ac =182
如取柱截面为正方形，则边柱和中柱的截面宽度分别为366 mm、423 mm初选柱的截面
尺寸为b×h=500mm×500mm。
其惯性矩=
3 框架计算简图及梁柱线刚度
3.1确定框架计算简图
框架的计算单元如图2-1所示，取⑦轴的一榀框架计算。假定框架柱嵌固于基础顶面框架梁与柱刚接，由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼层，基顶的标高根据地址条件室内外高差定为-1.00m，二层楼面标高为3.60m，故底层的为4.60 m，其余各层柱高楼面算至上一层楼面（即层高）故均为3.60米。由此给出框架计算简图如图3-1所示。
3.2框架梁柱的线刚度计算
对于中框架梁：==1/12×250×=4.5×
中跨梁：==1/12×250×=1.898×
考虑楼面板与梁连接使梁的惯性矩增加的有利影响对于中框架梁取I=2I0
边跨梁=
中跨梁=
底层柱=
其余各层柱=
令 则其余各层杆件的相对线刚度为
，，
框架梁柱的相对线刚度如图3-1所示。作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。
4 荷载计算
4.1 恒载标准值的计算
4.1.1 屋面
中南标98ZJ001-屋面16 2.26 kN/m2
结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.12×25= 3.0 kN/m2
抹灰层：98ZJ001-顶3 ，12厚混合沙浆 0.24 kN/m2
总计： 5.5 kN/m2
4.1.2 各层楼面
中南标98ZJ001-楼面6 0.65 kN/m2
结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.12×25= 3.0 kN/m2
抹灰层：12厚混合沙浆 0.24 kN/m2
总计： 3.89 kN/m2
4.1.3梁自重
b×h=250mm×600mm
梁自重 （0.6-0.12）× 0.25×25 = 3.0kN/m
抹灰层：12厚混合砂浆 0.24×=0.29 kN/m
总计： 3.29kN/m
图3-1 结构计算简图
b×h=250mm×500mm
梁自重 （0.5-0.12）× 0.25×25 = 2.375 kN/m
抹灰层：12厚混合砂浆 0.24×=0.24 kN/m
总计： 2.62kN/m
b×h=250mm×450mm
梁自重 （0.45-0.12）× 0.25×25 = 2.06 kN/m
抹灰层：12厚混合砂浆 0.24×=0.22 kN/m
总计 2.28 kN/m
4.1.4柱自重
b×h=500mm×500mm
柱自重 0.5× 0.5×25= 6.25 kN/m
中南标98ZJ001-外墙4 0.02×（0.5+0.25+0.25）×17=0.34 kN/m
总计： 6.59kN/m
4.1.5外纵墙自重
标准层
纵墙： 0.9×0.24×7=2.0 kN/m
钢塑窗： 2.1×0.35=0.74 kN/m
贴瓷砖外墙面： （3.6-2.1）×0.6=0.9 kN/m
混合砂浆内墙面： （3.6-2.1）×0.34=0.51 kN/m
总计 4.15 kN/m
底层
纵墙： （4.6-2.1-0.6-0.45）×0.24×7=2.436 kN/m
钢塑窗： 2.1×0.35=0.74 kN/m
贴瓷砖外墙面： （3.6-2.1）×0.6=0.9 kN/m
混合砂浆内墙面： （3.6-2.1）×0.34=0.51 kN/m
总计 4.59 kN/m
4.1.6内纵墙自重
标准层
纵墙： 2.1×0.19×7=2.793kN/m
钢塑窗： 0.35×0.9=0.315 kN/m
混合砂浆内墙面： 2.1×0.34×2=1.428 kN/m
总计 4.54 kN/m
4.1.7内隔墙自重
标准层
内隔墙： 3.0×0.19×7=3.99kN/m
混合砂浆内墙面： 3.0×0.34×2=2.04kN/m
总计 6.03kN/m
底层
内隔墙： （4.6-0.6-0.45）×0.19×7=4.72 kN/m
混合砂浆内墙面： （4.6-0.6-0.45）×2×0.34=2.41 kN/m
总计 7.13kN/m
4.2活荷载标准值计算
4.2.1 屋面和楼面荷载标准值
根据<<建筑结构荷载规范>>（GB50009-2001）查得：
不上人的屋面： 0.5 kN/m2
楼 面：教室 2.0 kN/m2
走廊 2.5 kN/m2
厕所 2.5 kN/m2
4.2.2 雪荷载
=1.0×0.3=0.3 kN/m2
屋面或荷载与雪荷载不同时考虑，俩者中取大值
4.3 竖向荷载下框架受荷总图
4.3.1在A - B 及C -- D轴内：
按双向板计算
在B -- C 轴内：
按双向板计算
4.3.2在A -B 轴间框架梁
板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载，荷载的传递示意图如图4-1所示
图4-1板传荷载示意图
屋面板传递荷载
恒载： 5.5×1.8×（1-2×0.272+0.273）×2=17.3 kN/m
活载： 0.5×1.8×（1-2×0.272+0.273）×2=1.57 kN/m
楼面板传递荷载
恒载： 3.89×1.8×（1-2×0.272+0.273）×2=12.24 kN/m
活载： 2.0×1.8×（1-2×0.272+0.273）×2=17.3 kN/m
梁自重： 3.29kN/m
在A- B 轴间框架梁均布荷载为：
屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载= 3.29+17.3=20.59kN/m
活载=板传荷载=1.57 kN/m
楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载= 3.29+12.24=15.53kN/m
活载=板传荷载=6.28kN/m
4.3.3在B- C轴间框架梁
屋面板传递荷载
恒载： 5.5×1.35×5/8×2=9.28 kN/m
活载： 0.5×1.35×5/8×2=0.84kN/m
楼面板传递荷载
恒载： 3.89×1.35×5/8×2=6.56 kN/m
活载： 2.0×1.35×5/8×2=3.38 kN/m
梁自重： 2.28kN/m
在B- C 轴间框架梁均布荷载为
屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载= 2.28+9.28=11.56kN/
活载=板传荷载=0.84 kN/m
楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载= 2.28+6.56=8.84kN/m
活载=板传荷载=3.38kN/m
4.3.4 C- D轴间框架梁同A- B 轴间框架梁
4.3.5 A- B ，C- D轴间联系梁：
屋面板传递荷载
恒载： 5.5×1.8×（1-2×0.272+0.273）×2=17.3 kN/m
活载： 0.5×1.8×（1-2×0.272+0.273）×2=1.57 kN/m
楼面板传递荷载
恒载： 3.89×1.8×（1-2×0.272+0.273）×2=12.24 kN/m
活载： 2.0×1.8×（1-2×0.272+0.273）×2=17.3 kN/m
梁自重： 2.62kN/m
在A- B 轴间框架梁均布荷载为
屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载= 2.62+17.3=19.92kN/m
活载=板传荷载=1.57 kN/m
楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载= 2.62+12.24=14.86kN/m
活载=板传荷载=6.28kN/m
4.3.6 A轴柱纵向集中荷载的计算
顶层柱
女儿墙自重（做法：墙高600 mm）
0.25×0.6×7+0.6×（0.6×2+0.25）=1.87kN/m
顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载
=1.87×7.2+3.29×（7.2-0.5）+5.5×1.8×5/8×7.2+2×19.92×6.6/4
=145.96kN
顶层柱活载=板传荷载= 0.5×1.8×5/8×7.2+2×1.57/4=9.23kN
标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载
= 4.15×（7.2-0.5）+3.29×（7.2-0.5）+3.89×1.8×5/8×7.2+14.86×6.6×2/4
=130.77kN
标准层柱活载=板传荷载= 2.0×1.8×5/8×7.2+6.28×2×6.6/4=36.92kN
基础顶面恒载=基础梁自重+底层外纵墙自重
=4.59×（7.2-0.5）+2.5×（7.2-0.5）
=47.86kN
4.3.7 B轴柱纵向集中荷载的计算
顶层柱恒载=梁自重+板传荷载
=3.29×（7.2-0.5）+5.5×1.8×5/8×7.2+2×19.92
×6.6/4+5.5×1.35×（1-2×0.192+0.193）×7.2
=182.46kN
顶层柱活载=板传荷载
=0.5×1.8×5/8×7.2+2×1.57×6.6/4+0.5×1.35×（1-2×0.192+0.193）×7.2
=13.77kN
标准层柱恒载=梁自重+板传荷载
= 3.29×（7.2-0.5）+3.89×1.8×5/8×7.2+2×14.86×
6.6/4+3.89×1.35×（1-2×0.192+0.193）×7.2
=138.09kN
标准层柱活载=板传荷载
=2.0×1.8×5/8×7.2+2×6.28×6.6/4+2.0×1.35×（1-2×0.192+0.193）×7.2
=55.09kN
基础顶面恒载=基础梁自重+底层内隔墙自重
=2.5×（7.2-0.5）+7.13×（7.2-0.5）=65kN
4.3.8 C轴柱纵向集中荷载的计算与B轴柱的相同
4. 3. 9 D轴柱纵向集中荷载的计算与A轴柱的相同
框架在竖向荷载作用下的受荷总图如图4-2所示（图中数值均为标准值）
图4-2竖向受荷总图（KN）
4.4风荷载计算
作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值见表4-1：
w=βZμSμZω0 本地区基本风压为：w0=0.4
μZ— 风压高度变化系数.地面粗糙度为C类
μS— 风荷载体型系数。根据建筑物的体型查的μS=1.3
βZ — 以为房屋总高度小于30米所以βZ=1.0
— 下层柱高
— 上层柱高，对顶层为女儿墙的2倍
B — 迎风面的宽度B=7.2m.
表4-1集中风荷载标准值
离地高度（Z/m）
μZ
βZ
μS
w0 (kN/m2 )
(m)
(m)
14.4
0.74
1.0
1.3
0.4
3.6
1.2
6.64
10.8
0.74
1.0
1.3
0.4
3.6
3.6
9.97
7.2
0.74
1.0
1.3
0.4
3.6
3.6
9.97
3.6
0.74
1.0
1.3
0.4
4.05
3.6
10.60
4.5 水平地震作用
该建筑物的高度为15.00米，以剪切变形为主，且质量和刚度沿高度均匀分布，故可采用底部剪力法计算水平地震作用。
4.5.1重力荷载代表值的计算：
屋面处重力荷载代表值=结构和构配件自重标准值+0.5×雪荷载标准值
楼面处重力荷载代表值=结构和构配件自重标准值+0.5×楼面活荷载标准值
其中结构和构配件自重取楼面上下各半层高范围内（屋面处取顶层的一半）的结构及构配
件自重
4.5.1.1 屋面处重力荷载代表值标准值计算
屋面板结构层及构造层自重标准值：
G＇屋面板=5.5×（50.9×16.4）=4591.18kN
G＇梁=3.29×（6.6-0.5）×16+3.29×（7.2-0.5）×28+2.28×（2.7-0.5）×8+2.62×（6.6-0.5）×14=1202.18kN
G＇柱=6.59×（1.8-0.12）×32=354.28 kN
顶层墙重：
=247.96+4591.18+1202.18+354.28+743.3
=7138.9
4.5.1.2其余各层楼面处重力荷载标准值计算：
=1486.6+3247.22+1202.18+733.86
=6769.86
4.5.1.3 底层楼面处重力荷载标准值计算：
=1700.19+3247.22+1202.18+839.54
=6989.13KN
4.5.1.4屋面雪荷载标准值计算：
4.5.1.5楼面活荷载标准值计算：
4.5.1.6 总重力荷载代表值的计算：
屋面处结构和构件自重+0.5雪荷载标准值
=7138.9+0.5250.43=7264.12
=楼面处结构和构件自重+0.5活载标准值
=6769.86+0.51669.52=7604.62
底层楼面处：
=楼面处结构和构件自重+0.5活载标准值
=6989.13+0.51669.52=7823.89
4.5.2 框架柱抗侧移刚度和结构基本自震周期计算：
4.5.2.1 横向D值的计算：
计算过程见表4-2及4-3
表4-2中框架柱侧移刚度D值（N/mm）
层数
边柱（12根）
中柱（12根）
2～4
0.95
0.32
127407
1.93
0.49
195093
322500
1
1.86
0.61
141141
3.78
0.74
171221
312362
表4-3边框架柱侧移刚度D值（N/mm）
层数
边柱（4根）
中柱（4根）
2～4
0.72
0.26
41407
1.41
0.41
65296
106703
1
1.41
0.56
43191
2.84
0.69
53217
96408
4.5.2.2 结构基本自振周期的计算
用假想顶点位移计算结构基本自振周期，计算过程见表4-4
表4-4假想顶点位移计算结果
层次
4
7264.12
7264.12
429203
0.0169
0.1780
3
7604.62
14868.74
429203
0.0346
0.1611
2
7604.62
22473.36
429203
0.0524
0.1265
1
7823.89
30297.25
408770
0.0741
0.0741
结构基本自振周期考虑非结构墙影响折减系数=0.6，则结构的基本自振周期为
4.5.2.3多遇水平地震作用计算
由于该工程所在地区抗震设防烈度为7度，场地为II类，设计地震分组为第一组，由表查得
=0.85×30297.25=25752.66KN
由于，故
式中 r— 衰减系数，在的区间取0.9
— 阻尼调整系数相应的=1.0
纵向地震影响系数
不需要考虑顶部附加水平地震作用的影响，即顶部附加地震作用系数：
如图4-3对于多质点体系，对于多质点体系结构底部总纵向水平地震作用标准值：
质点i的水平地震作用标准值，楼层地震剪力及数层层间位移的计算过程见表4-5
图4-3楼层水平地震作用标准值
表4-5
层
4
7264.12
15.4
111867.4
299949.7
957.7
957.7
429203
0.00223
3
7604.62
11.8
89734.5
768.2
1725.9
429203
0.00402
2
7604.62
8.2
62357.9
533.8
2259.7
429203
0.00526
1
7823.89
4.6
35989.9
308.1
2567.8
408770
0.00628
楼层最大位移与楼层层高之比满足位移要求
5 内力计算
5.1 恒载作用下的框架的内力
恒荷载设计值=恒荷载标准值×1.2
恒荷载作用下框架受荷简图如图5-1
图5-1 恒载受荷简图
恒载作用下的内力图见图5-2，5-3，5-4.
图5-2恒载作用下M图(KN.m)
图5-3 恒载作用下N图（KN）
图5-4 恒载作用下的V图（单位：kN）
5.2活载作用下的框架的内力
活荷载设计值=活荷载标准值×1.2
活载作用下的内力图见图5-5，5-6，5-7
图5-5活载作用下M图 （单位：kN.M）
图5-6活载作用下的V图（单位：kN）
图5-7 活载作用下的N图（单位：kN）
5.3风载作用下的框架的内力
风荷载设计值=风荷载标准值×1.2
风荷载作用下的框架受荷简图见图5-8
图5-8风荷载作用下等效集中力
风荷载作用下的内力图见图5-9，5-10，5-11
图5-9风荷载作用下的M图（单位：kN.M）
图5-10风荷载作用下N图（单位：kN）
图5-11风荷载作用下V图 (单位：kN.M）
5.4框架地震内力计算框架柱剪力和柱端弯矩计算采用D值法
计算过程见表5-1，表5-2，表5-3
表5-1中框架横向水平地震荷载作用下框架柱剪力和柱端弯矩计算
柱
层次
层
(KN.m)
(KN.m)
边
柱
4
3.6
957.7
429203
10617
0.025
23.94
1.93
0.447
38.52
47.66
3
3.6
1725.9
429203
10617
0.025
43.15
1.93
0.45
69.90
85.44
2
3.6
2259.7
429203
10617
0.025
56.49
1.93
0.50
101.68
101.68
1
4.6
2567.8
408770
11761
0.029
74.47
3.78
0.557
190.80
151.75
中柱
4
3.6
957.7
429203
16257
0.038
36.39
0.95
0.375
49.13
81.88
3
3.6
1725.9
429203
16257
0.038
65.58
0.95
0.45
106.24
129.85
2
3.6
2259.7
429203
16257
0.038
85.87
0.95
0.487
150.55
158.58
1
4.6
2567.8
408770
14268
0.035
89.87
1.86
0.564
233.16
180.24
注：
表5-2边框架水
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