环境综合项目工程原理课后习题环工班.doc

环工81301班 姓名 学号

2.6
某一段河流上游流量为36000m3/d，河水中污染物浓度为3.0mg/L。有一支流流量为10000 m3/d，其中污染物浓度为30mg/L。假设完全混合。
（1）求下游污染物浓度
（2）求每天有多少kg污染物质通过下游某一监测点。

解：（1）依照质量衡算方程，下游污染物浓度为

（2）每天通过下游测量点污染物质量为

2.7
某一湖泊容积为10×106m3，上游有一未被污染河流流入该湖泊，流量为50m3/s。一工厂以5 m3/s流量向湖泊排放污水，其中具有可降解污染物，浓度为100mg/L。污染物降解反映速率常数为0.25d－1。假设污染物在湖中充分混合。求稳态时湖中污染物浓度。
解：设稳态时湖中污染物浓度为，则输出浓度也为
则由质量衡算，得
即
5×100mg/L－（5＋50）m3/s －10×106×0.25×m3/s＝0
解之得 ＝5.96mg/L

2.11
有一装满水储槽，直径1m、高3m。现由槽底部小孔向外排水。小孔直径为4cm，测得水流过小孔时流速u0与槽内水面高度z关系 u0＝0.62（2gz）0.5
试求放出1m3水所需时间。

解：设储槽横截面积为A1，小孔面积为A2
由题得 A2u0＝－dV/dt，即u0＝－dz/dt×A1/A2
因此有 －dz/dt×（100/4）2＝0.62（2gz）0.5
即有 －226.55×z-0.5dz＝dt
z0＝3m
z1＝z0－1m3×（π×0.25m2）-1＝1.73m
积分计算得 t＝189.8s

2.13
有一种4×3m2太阳能取暖器，太阳光强度为3000kJ/（m2·h），有50％太阳能被吸取用来加热流过取暖器水流。水流量为0.8L/min。求流过取暖器水升高温度。
解：以取暖器为衡算系统，衡算基准取为1h。
输入取暖器热量为 3000×12×50％ kJ/h＝18000 kJ/h
设取暖器水升高温度为（△T），水流热量变化率为
依照热量衡算方程，有18000 kJ/h ＝0.8×60×1×4.183×△TkJ/h.K
解之得 △T＝89.65K
2.14
有一种总功率为1000MW核反映堆，其中2/3能量被冷却水带走，不考虑其她能量损失。冷却水来自于本地一条河流，河水流量为100m3/s，水温为20℃。
（1）如果水温只容许上升10℃，冷却水需要多大流量；
（2）如果加热后水返回河中，问河水水温会上升多少℃。

解：输入给冷却水热量为 Q＝1000×2/3MW＝667 MW
（1）以冷却水为衡算对象，设冷却水流量为，热量变化率为。
依照热量衡算定律，有 ×103×4.183×10 kJ/m3＝667×103KW
Q＝15.94m3/s
（2）由题，依照热量衡算方程，得 100×103×4.183×△T kJ/m3＝667×103KW
△T＝1.59K
4.3
某燃烧炉炉壁由500mm厚耐火砖、380mm厚绝热砖及250mm厚普通砖砌成。
其λ值依次为1.40 W/(m·K)，0.10 W/(m·K)及0.92 W/(m·K)。传热面积A为1m2。已知耐火砖内壁温度为1000℃，
普通砖外壁温度为50℃。
（1）单位面积热通量及层与层之间温度；
（2）若耐火砖与绝热砖之间有一2cm空气层，其热传导系数为0.0459 W/(m·℃)。内外壁温度仍不变，问此时单位面积热损失为多少？

解：设耐火砖、绝热砖、普通砖热阻分别为r1、r2、r3。
（1）由题易得 r1＝＝＝0.357 m2·K/W
r2＝3.8 m2·K/W
r3＝0.272·m2 K /W
因此有 q＝＝214.5W/m2
由题 T1＝1000℃
T2＝T1－QR1 ＝923.4℃
T3＝T1－Q（R1＋R2） ＝108.3℃
T4＝50℃
（2）由题，增长热阻为
r’＝0.436 m2·K/W
q＝ΔT/（r1＋r2＋r3＋r’） ＝195.3W/m2
4.4
某一φ60 mm×3mm铝复合管，其导热系数为45 W/(m·K)，外包一层厚30mm石棉后，又包一层厚为30mm软木。石棉和软木导热系数分别为0.15W/(m·K)和0.04 W/(m·K)。
试求
（1）如已知管内壁温度为-105℃，软木外侧温度为5℃，则每米管长冷损失量为多少？
（2）若将两层保温材料互换，互换后假设石棉外侧温度仍为5℃，则此时每米管长冷损失量为多少？

解：设铝复合管、石棉、软木对数平均半径分别为rm1、rm2、rm3。
由题有
rm1＝mm＝28.47mm rm2＝mm＝43.28mm rm3＝mm＝73.99mm
（1）R/L＝
＝
＝3.73×10－4K·m/W＋0.735K·m/W＋1.613K·m/W
＝2.348K·m/W
Q/L＝＝46.84W/m
（2）R/L＝
＝
＝3.73×10－4K·m /W＋2.758K·m /W＋0.430K·m /W
＝3.189K·m /W
Q/L＝＝34.50W/m‘

4.6
水以1m/s速度在长为3mφ25×2.5mm管内，由20℃加热到40℃。试求水与管壁之间对流传热系数。
解：由题，取平均水温30℃以拟定水物理性质。d＝0.020 m，u＝1 m/s，ρ＝995.7 kg/m3，μ＝80.07×10-5 Pa·s。

流动状态为湍流

因此得

4.8
某流体通过内径为50mm圆管时，雷诺数Re为1×105，对流传热系数为100 W /（m2·K）。若改用周长与圆管相似、高与宽之比等于1：3矩形扁管，流体流速保持不变。问对流传热系数变为多少？

解：由题，该流动为湍流。

由于为同种流体，且流速不变，
因此有
由 可得
矩形管高为19.635mm，宽为58.905mm，计算当量直径，得d2＝29.452mm

4.11
列管式换热器由19根φ19×2mm、长为1.2m钢管构成，拟用冷水将质量流量为350kg/h饱和水蒸气冷凝为饱和液体，规定冷水进、出口温度分别为15℃和35℃。已知基于管外表面总传热系数为700 W/（m2·K），试计算该换热器能否满足规定。

解：设换热器正好能满足规定，则冷凝得到液体温度为100℃。饱和水蒸气潜热L＝2258.4kJ/kg
ΔT2＝85K，ΔT1＝65K

由热量守恒可得KAΔTm＝qmL
即
列管式换热器换热面积为A总＝19×19mm×π×1.2m
＝1.36m2＜4.21m2

故不满足规定。

4.13
若将一外径70mm、长3m、外表温度为227℃钢管放置于：
（1）很大红砖屋内，砖墙壁温度为27℃；
（2）截面为0.3×0.3m2砖槽内，砖壁温度为27℃。
试求此管辐射热损失。（假设管子两端辐射损失可忽视不计）补充条件：钢管和砖槽黑度分别为0.8和0.93

解：（ 1）Q1－2＝C1－2φ1－2A（T14－T24）/1004
由题有φ1－2＝1，C1－2＝ε1C0，ε1＝0.8
Q1－2＝ε1C0 A（T14－T24）/1004
＝0.8×5.67W/（m2·K4）×3m×0.07m×π×（5004K4－3004K4）/1004
＝1.63×103W

（2）Q1－2＝C1－2φ1－2A（T14－T24）/1004
由题有φ1－2＝1
C1－2＝C0/[1/ε1＋A1/A2（1/ε2－1）]
Q1－2＝C0/[1/ε1＋A1/A2（1/ε2－1）] A（T14－T24）/1004
＝5.67W/（m2·K4）[1/0.8＋（3×0.07×π/0.3×0.3×3）（1/0.93－1）]×3m×0.07m×π×（5004K4－3004K4）/1004
＝1.42×103W

5.1
在一细管中，底部水在恒定温度298K下向干空气蒸发。干空气压力为0.1×106pa、温度亦为298K。水蒸气在管内扩散距离（由液面到管顶部）L＝20cm。在0.1×106Pa、298K温度时，水蒸气在空气中扩散系数为DAB＝2.50×10-5m2/s。试求稳态扩散时水蒸气传质通量、传质分系数及浓度分布。

解：由题得，298K下水蒸气饱和蒸气压为3.1684×103Pa，则pA,i＝3.1684×103Pa，pA,0＝0

（1）稳态扩散时水蒸气传质通量：

（2）传质分系数：

（3）由题有

yA,i＝3.1684/100＝0.031684 yA,0＝0
简化得

5.3
浅盘中装有清水，其深度为5mm，水分子依托分子扩散方式逐渐蒸发到大气中，试求盘中水完全蒸干所需要时间。假设扩散时水分子通过一层厚4mm、温度为30℃静止空气层，空气层以外空气中水蒸气分压为零。分子扩散系数DAB＝0.11m2/h.水温可视为与空气相似。本地大气压力为1.01×105Pa。

解：由题，水蒸发可视为单向扩散

30℃下水饱和蒸气压为4.2474×103Pa ，水密度为995.7kg/m3
故水物质量浓度为995.7 ×103/18＝0.5532×105mol/m3
30℃时分子扩散系数为
DAB＝0.11m2/h
pA,i＝4.2474×103Pa ，pA,0＝0

又有NA＝c水V/(A·t)(4mm静止空气层厚度以为不变)
因此有
c水V/(A·t)＝DABp(pA,i－pA,0)/(RTpB,m z)
可得t＝5.8h
故需5.8小时才可完全蒸发。

5.5
一填料塔在大气压和295K下，用清水吸取氨－空气混合物中氨。传质阻力可以以为集中在1mm厚静止气膜中。在塔内某一点上，氨分压为6.6×103N/m2。水面上氨平衡分压可以忽视不计。已知氨在空气中扩散系数为0.236×10-4m2/s。试求该点上氨传质速率。
解：设pB,1,pB,2分别为氨在相界面和气相主体分压，pB,m为相界面和气相主体间对数平均分压
由题意得：

5.8 溴粒在搅拌下迅速溶解于水，3min后，测得溶液浓度为50％饱和度，试求系统传质系数。假设液相主体浓度均匀，单位溶液体积溴粒表面积为a，初始水中溴含量为0，溴粒表面处饱和浓度为cA,S。

解：设溴粒表面积为A，溶液体积为V，对溴进行质量衡算,有d(VcA)/dt＝k(cA,S－cA)A
由于a＝A/V，则有 dcA/dt＝ka（cA,S－cA）
对上式进行积分，由初始条件，t＝0时，cA＝0，得 cA/cAS＝1－e-kat
因此有

6.4
容器中盛有密度为890kg/m3油，黏度为0.32Pa·s，深度为80cm，如果将密度为2650kg/m3、直径为5mm小球投入容器中，每隔3s投一种，则：
（1）如果油是静止，则容器中最多有几种小球同步下降？
（2）如果油以0.05m/s速度向上运动，则最多有几种小球同步下降？

解：（1）一方面求小球在油中沉降速度，假设沉降位于斯托克斯区，则
m/s
检查
沉降速度计算对的。
小球在3s内下降距离为m

因此最多有4个小球同步下降。

（2）以上所求得小球沉降速度是小球与油相对速度，当油静止时，也就是相对于容器速度。当油以0.05m/s速度向上运动，小球与油相对速度依然是 m/s，但是小球与容器相对速度为 m/s
因此，小球在3s内下降距离为m

因此最多有11个小球同步下降。

6.7
降尘室是从气体中除去固体颗粒重力沉降设备，气体通过降尘室具备一定停留时间，若在这个时间内颗粒沉到室底，就可以从气体中去除，如下图所示。现用降尘室分离气体中粉尘（密度为4500kg/m3），操作条件是：气体体积流量为6m3/s，密度为0.6kg/m3，黏度为3.0×10-5Pa·s，降尘室高2m，宽2m，长5m。求能被完全去除最小尘粒直径。

含尘气体
净化气体
ui
ut
降尘室

图6-1 习题6.7图示
解：设降尘室长为l，宽为b，高为h，则颗粒停留时间为，沉降时间为，当时，颗粒可以从气体中完全去除， 相应是可以去除最小颗粒，即
由于，因此m/s
假设沉降在层流区，应用斯托克斯公式，得
mμm
检查雷诺数
，在层流区。
因此可以去除最小颗粒直径为85.7μm

6.8
采用平流式沉砂池去除污水中粒径较大颗粒。如果颗粒平均密度为2240kg/m3，沉淀池有效水深为1.2m，水力停留时间为1min，求可以去除颗粒最小粒径（假设颗粒在水中自由沉降，污水物性参数为密度1000kg/m3，黏度为1.2 ×10-3Pa·s）。
解：可以去除颗粒最小沉降速度为m/s
假设沉降符合斯克托斯公式，则
因此m
检查，假设错误。
假设沉降符合艾伦公式，则
因此m
检查，在艾伦区，假设对的。
因此可以去除颗粒最小粒径为2.12×10-4m。

6.13
本来用一种旋风分离器分离气体粉尘，当前改用三个相似、并联小旋风分离器代替，分离器形式和各某些比例不变，并且气体进口速度也不变，求每个小旋风分离器直径是本来几倍，分离临界直径是本来几倍。

解：（1）设本来入口体积流量为qV，当前每个旋风分离器入口流量为qV/3，入口气速不变，因此入口面积为本来1/3，
又由于形式和尺寸比例不变，分离器入口面积与直径平方成比例，
因此小旋风分离器直径平方为本来1/3，则直径为本来
因此小旋风分离器直径为本来0.58倍。
（2）由式（6.3.9）
由题意可知：、、、都保持不变，因此此时
由前述可知，小旋风分离器入口面积为本来1/3，则为本来倍
因此倍 因此分离临界直径为本来0.76倍。
6.15
用离心沉降机去除悬浊液中固体颗粒，已知颗粒直径为50μm，密度为1050 kg/m3，悬浊液密度为1000 kg/m3，黏度为1.2×10-3Pa·s，离心机转速为3000r/min，转筒尺寸为h=300mm，r1=50mm，r2=80mm。求离心机完全去除颗粒时最大悬浊液解决量。

解：

7.3
用过滤机解决某悬浮液，先等速过滤20min，得到滤液2m3，随后保持当时压差等压过滤40min，则共得到多少滤液（忽视介质阻力）？
解：恒速过滤方程式为式（7.2.18a）
因此过滤常数为
此过滤常数为恒速过滤结束时过滤常数，也是恒压过滤开始时过滤常数，在恒压过滤过程中保持不变，因此由恒压过滤方程式（7.2.15），

因此

因此总滤液量为m3

7.5
用压滤机过滤某种悬浮液，以压差150kPa恒压过滤1.6h之后得到滤液25 m3，忽视介质压力，则：
（1）如果过滤压差提高一倍，滤饼压缩系数为0.3，则过滤1.6h后可以得到多少滤液；
（2）如果将操作时间缩短一半，其她条件不变，可以得到多少滤液？

解：（1） 由恒压过滤方程
当过滤压差提高一倍时，过滤时间不变时
因此
m3

（2）当其她条件不变时，过滤常数不变，因此由恒压过滤方程，可以推得
，因此

因此m3

7.7
恒压操作下过滤实验测得数据如下，求过滤常数K,qe
t/q /m-1·s
382
572
760
949
q / m3·m-2
0.1
0.2
0.3
0.4

解：
由以上数据，作t/q和q直线图
t / s
38.2
114.4
228
379.4
q /m3·m-2
0.1
0.2
0.3
0.4

由图可知直线斜率为1889，截距为193.5
所 以过滤常数m2/s
m3/m2

7.12
在直径为10mm砂滤器中装满150mm厚细沙层，空隙率为0.375，砂层上方水层高度保持为200mm，管底部渗出清水流量为6mL/min，求砂层比表面积（水温为20℃，黏度为1.005×10-3 Pa·s，密度为998.2kg/m3）。

解：清水通过砂层流速为
cm/minm/s
推动力为Pa
由式（7.3.11），可得颗粒比表面积：

因此m2/m3，m2/m3

8.3
用吸取塔吸取废气中SO2，条件为常压，30℃，相平衡常数为，在塔内某一截面上，气相中SO2分压为4.1kPa，液相中SO2浓度为0.05kmol/m3，气相传质系数为kmol/(m2·h·kPa)，液相传质系数为m/h，吸取液密度近似水密度。试求：
（1）截面上气液相界面上浓度和分压；
（2）总传质系数、传质推动力和传质速率。

解：（1）设气液相界面上压力为，浓度为
忽视SO2溶解，吸取液摩尔浓度为kmol/m3
溶解度系数 kmol/(kPa·m3)
在相界面上，气液两相平衡，因此
又由于稳态传质过程，气液两相传质速率相等，因此
因此
由以上两个方程，可以求得kPa，kmol/m3

（2）总气相传质系数
kmol/(m2·h·kPa)
总液相传质系数m/h
与水溶液平衡气相平衡分压为kPa
因此用分压差表达总传质推动力为kPa
与气相构成平衡溶液平衡浓度为kmol/m3
用浓度差表达总传质推动力为kmol/m3
传质速率 kmol/(m2·h)
或者kmol/(m2·h)

8.4
101.3kPa操作压力下，在某吸取截面上，含氨0.03摩尔分数气体与氨浓度为1kmol/m3溶液发生吸取过程，已知气膜传质分系数为 kmol/(m2·s·kPa)， 液膜传质分系数为m/s，操作条件下溶解度系数为 kmol/(m2·kPa)，试计算：
（1）界面上两相构成；
（2）以分压差和摩尔浓度差表达总传质推动力、总传质系数和传质速率；
（3）分析传质阻力，判断与否适合采用化学吸取，如果采用酸溶液吸取，传质速率提高多少。假设发生瞬时不可逆反映。

解：（1）设气液相界面上压力为，浓度为
由于相界面上，气液平衡，因此，
气相中氨气分压为kPa
稳态传质条件下，气液两相传质速率相等，因此

依照上面两个方程，求得kPa，kmol/m3

（2）与气相构成平衡溶液平衡浓度为 kmol/m3
用浓度差表达总传质推动力为 kmol/m3
与水溶液平衡气相平衡分压为 kPa
因此用分压差表达总传质推动力为 kPa
总气相传质系数
kmol/(m2·s·kPa)
总液相传质系数m/s
传质速率 kmol/(m2·s)
或者 kmol/(m2·s)

（3）以气相总传质系数为例进行传质阻力分析
总传质阻力 (m2·s·kPa)/kmol
其中气膜传质阻力为(m2·s·kPa)/kmol
占总阻力95.6%
液膜传质阻力为(m2·s·kPa)/kmol
占总阻力4.4%
因此这个过程是气膜控制传质过程，不适合采用化学吸取法。

如果采用酸液吸取氨气，并且假设发生瞬时不可逆反映，则可以忽视液膜传质阻力，只考虑气膜传质阻力，则kmol/(m2·s·kPa)，仅仅比 本来传质系数提高了4.6%，如果传质推动力不变话，传质速率也只能提高4.6%。固然，采用酸溶液吸取也会提高传质推动力，但是传质推动力提高幅度很有限。因而总来说在气膜控制吸取过程中，采用化学吸取是不适当。

8.5
运用吸取分离两组分气体混合物，操作总压为310kPa，气、液相分传质系数分别为kmol/(m2·s)、kmol/(m2·s)，气、液两相平衡符合亨利定律，关系式为（p*单位为kPa），计算：
（1）总传质系数；
（2）传质过程阻力分析；
（3）依照传质阻力分析，判断与否适合采用化学吸取，如果发生瞬时不可逆化学反映，传质速率会提高多少倍？

解：（1）相平衡系数
因此，以液相摩尔分数差为推动力总传质系数为
kmol/(m2·s)
以气相摩尔分数差为推动力总传质系数为
kmol/(m2·s)

（2）以液相摩尔分数差为推动力总传质阻力为

其中液膜传质阻力为，占总传质阻力99.7%
气膜传质阻力为，占传质阻力0.3%
因此整个传质过程为液膜控制传质过程。

（3）由于传质过程为液膜控制，因此适合采用化学吸取。如题设条件，在化学吸取过程中，如果发生是迅速不可逆化学反映，并且假设扩散速率足够快，在相界面上即可完全反映，在这种状况下，可等同于忽视液膜阻力物理吸取过程，此时
kmol/(m2·s)

与本来相比增大了426倍

8.6
已知常压下，20℃时，CO2在水中亨利系数为1.44×10-5kPa，并且已知如下两个反映平衡常数
kmol/m3
kmol/m3
若平衡状态下气相中CO2分压为10kPa，求水中溶解CO2浓度。
（CO2在水中一级离解常数为 kmol/m3，事实上包括了上述两个反映平衡，）

解：一方面求得液相中CO2浓度
由亨利定律
忽视CO2溶解，吸取液摩尔浓度为 kmol/m3
因此 kmol/m3
由反映，得
kmol/m3
由反映，得
kmol/m3
因此水中溶解CO2总浓度为
kmol/m3

8.7
在两个吸取塔a、b中用清水吸取某种气态污染物，气-液相平衡符合亨利定律。如下图所示，采用不同流程，试定性地绘出各个流程相应操作线和平衡线位置，并在图上标出流程图中各个浓度符号位置。

9.1
25℃，101.3kPa下，甲醛气体被活性炭吸附平衡数据如下：
q/[ g(气体)•g(活性炭)-1]
0
0.1
0.2
0.3
0.35
气体平衡分压 /Pa
0
267
1600
5600
12266

试判断吸附类型，并求吸附常数。
如果25℃，101.3kPa下，在1L容器中具有空气和甲醛混合物，甲醛分压为12kPa，向容器中放入2g活性炭，密闭。忽视空气吸附，求达到吸附平衡时容器内压力。
解：由数据可得吸附平衡曲线如下

图9-1 习题9.1图中吸附平衡线
由上述平衡曲线，可以判断吸附也许是Langmuir或Freundlich型。

由，整顿数据如下
1/q
10
5
3.3
2.86
1/p
0.00374
0.00062
0.00018
0.00008

作1/q和1/p直线

图9-2 习题9.1图中1/q－1/p关系曲线
由，整顿数据如下：
lnp
5.59
7.38
8.63
9.41
lnq
-2.30
-1.61
-1.20
-1.05
作lnq和lnp直线

图9-3 习题9.1图 lnq和lnp关系曲线
由以上计算可知，用Freundlich等温方程拟合更好某些。同步计算参数如下：
1/n=0.3336，n=3，lnk=-4.1266，k=0.016，因此等温线方程为
题设条件下，甲醛物质量为mol
质量为g
假设达到吸附平衡时吸附量为q，则此时压力为
将代入，可以求得Pa
因此此时甲醛平衡分压已经很低，如果忽视话，可以以为此时容器内压力为kPa

9.2
现采用活性炭吸附对某有机废水进行解决，对两种活性炭吸附实验平衡数据如下：
平衡浓度COD /(mg•L-1)
100
500
1000
1500

2500
3000
A吸附量/ [mg•g(活性炭)-1]
55.6
192.3
227.8
326.1
357.1
378.8
394.7
B吸附量/[mg•g(活性炭)-1]
47.6
181.8
294.1
357.3
398.4
434.8
476.2
试判断吸附类型，计算吸附常数，并比较两种活性炭优劣。
解：由数据可得吸附平衡曲线如下：
Langmuir吸附等温线方程为，变形后可得，整顿数据如下：
r
100
500
1000
1500

2500
3000
r/q(A)
1.80
2.60
4.39
4.60
5.60
6.60
7.60
r/q(B)
2.10
2.75
3.40
4.20
5.02
5.75
6.30
作r/q和r直线

r

r/q

图9-4 习题9.2图吸附等温线 图9-5 习题9.2图 r/q和r关系曲线
由直线可知，用Langmuir吸附等温线方程可以较好地拟合吸附曲线。
分别求得方程常数为
活性炭A： 1/qm=0.0019，qm=526，1/k1qm=1.8046，k1=0.00105
活性炭B： 1/qm=0.0015，qm=667，1/k1qm=1.9829，k1=0.00076
比较两种活性炭吸附平衡常数，可以看到B饱和吸附量要不不大于A，比表面积较大，吸附容量比较大；而A吸附系数比较大，吸附性能较好。

10.2
用H型强酸性阳离子树脂去除海水中Na+、K+离子（假设海水中仅存在这两种阳离子），已知树脂中H+离子浓度为0.3mol/L，海水中Na+、K+离子浓度分别为0.1mol/L和0.02mol/L，求互换平衡时溶液中Na+、K+离子浓度。已知，。
解：，
同步，
联立以上几式，求得
，
因此平衡时溶液中浓度Na+为0.0162 mol/L，K+为0.00046 mol/L

10.9
用反渗入过程解决溶质为3%（质量分数）溶液，渗入液含溶质为150×10-6。计算截留率β和选取性因子a，并阐明这种状况下哪一种参数更合用。
解：溶质量很少，可以忽视溶质对溶液体积和总摩尔数影响，因此
截留率：

选取性因子：
在溶质量与溶液相比很少，选取性因子很大时，采用截留率表征分离状况，成果更为清晰，容易理解。

10.14
采用电渗析办法除盐，已知料液NaCl浓度为0.3mol/L，实验测得传质系数为m/s，膜中Cl-离子迁移数为0.52，边界层中Cl-离子迁移数为0.31，求该电渗析过程极限电流密度。
解：由式（10.3.43）得极限电流密度：
A/m2

10.7
用45kg纯溶剂S萃取污水中某溶质组分A，料液解决量为39kg，其中组分A质量比为，并且S与料液组分B完全不互溶，两相平衡方程，分别计算单级萃取、两级错流萃取（每级萃取剂用量相似）和两级逆流萃取组分A萃出率。
解：（1）单级萃取
料液中B量为kg
依照物料衡算
又由于
因此萃余相溶质质量比为
因此溶质A萃出率为69.3%
（2）两级错流
两级错流状况下，每级萃取剂用量为22.5kg
则第一级萃余相浓度为
由于第一级萃余相浓度就是第二级原料液浓度，因而可以计算第二级萃余相浓度

因而溶质A萃出率为78%
（3）两级逆流
两级逆流物料衡算为
，
又依照相平衡方程
由以上三个方程式可以求得

因此溶质A萃出率为88%

11.3
气态NH3在常温高压条件下催化分解反映2NH3=N2+3H2可用于解决含NH3废气。 既有一NH3和CH4含量分别为95％ 和5％气体，通过NH3催化分解反映器后气体中NH3含量减少为3％，试计算NH3转化率和反映器出口处N2、H2和CH4摩尔分数。（CH4为惰性组分，不参加反映）
解：在气相反映中，NH3分解膨胀因子为
将已知数据；代入式11.2.28可得：
依照题意：，，，由表11.2-1可得：

11.5
在持续反映器内进行恒容平行反映(1)和(2)，当原料中（反映器进口）A、B浓度均为3000mol/m3时，出口反映液中A、R浓度分别为250mol/m3和mol/m3。试计算反映器出口处A转化率以及B和S浓度（原料中不含R和S）。 （ （1） A+B=R
（2） 2A=R+S
解：在反映式（1）和（2）中，设A转化率分别为xA1和xA2则有

将题中数据cA0＝3000 mol/m3；cA＝250 mol/m3；cR0＝0 mol/m3；cR＝ mol/m3代入，
求解方程可得
xA1＝0.417；xA2＝0.5
因此反映器出口处A转化率为
xA＝xA1＋xA2＝0.417＋0.5＝0.917
B浓度为 cB＝cB0－cA0xA1＝1749 mol/m3
S浓度为 cS＝cS0+cS0xA2/2＝750 mol/m3
11.9
在不同温度下测得某污染物催化分解反映速率常数k如下表所示，求出反映活化能和频率因子。
温度，(K)
413.2
433.2
453.2
473.2
493.2

2.0
4.8
6.9
13.8
25.8

解：依照表中数据求出lnk和1/T值，做lnk-1/T曲线如下

图11-3 习题11.9图lnk-1/T曲线

依照式11.3.31可得
因此反映活化能为Ea=5.2×104kJ/kmol

频率因子为k0=8.36×104mol/(g·h)

12.2
液相反映A＋2B→P反映速率方程为

在50℃时反映速率常数为，现将构成为cA0＝0.50mol/m3，cB0＝0.90mol/m3，cP0=0，温度为50℃反映原料，以5.0m3/h流量送入一平推流反