土木工程毕业论文-范本-36页.doc

37第一章 绪论毕业设计是在校完成本科学习的最后一个实践环节，它的目的是通过设计，将大学三年所学的基础理论和专业技能知识融会贯通，达到学以致用的目的，来具体地分析和解决一个实际问题。在做毕业设计的过程中，所学知识得到疏理和运用，它既是一次检阅，又是一次锻炼。在做完毕业设计后，能使自己的动手和动笔能力得到提高，增强跨入社会的竞争能力。目前各大城市都不约而同的在建造大户型的房屋，对那些中低收入的家庭来说这无疑限制了他们购买房屋的能力，因此在这次毕业设计中我选择了中小户型为设计题目，我认为将来中小户型将是房屋建筑中的主要类型。我的设计题目是上海市某高层住宅楼1，根据设计任务书的要求，此次设计的内容主要是剪力墙小高层住宅楼的结构体系布置、利用结构设计软件PKPM建立计算模型、参数设置和计算分析，熟悉相关设计规范规程，能按要求绘出相关的结构施工图。其中，在结构设计部分，结构设计的内容包括：结构方案的选择和确定、结构计算书的编制和结构施工图的绘制。结构计算书包括构件截面尺寸选择、荷载计算和框架内力计算、荷载内力组合、框架的抗震设计、框架配筋和基础设计等。最后，利用PKPM或AutoCAD等专业软件来校正计算结果。本工程位于上海市地杰国际城小区，6号楼12层住宅,2栋单层门卫,1栋大件垃圾房和地下汽车库，自行车库组成。其中本次设计的6号楼地上部分建筑面积为10695.33平方米，主体结构为12层，不设地下室。第一层至第十二层均为居民住宅。6号楼结构形式为剪力墙结构，共12层，层高2.8米，总高35.25米，一梯三户。1.1 高层建筑现状及结构在我国，旧规范规定：8层以上的建筑都被称为高层建筑，而目前，接近20层的称为中高层，30层左右接近100m称为高层建筑，而50层左右200m以上称为超高层。在新高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ32002）里规定：10层及10层以上或高度超过28m的钢筋混凝土结构称为高层建筑结构。当建筑高度超过100m时，称为超高层建筑。 我国的房屋6层及6层以上就需要设置电梯，对10层以上的房屋就有提出特殊的防火要求的防火规范，因此我国的民用建筑设计通则（GB503522005）、高层民用建筑设计防火规范（GB50045-95）将10层及10层以上的住宅建筑和高度超过24m的公共建筑和综合性建筑划称为高层建筑。随着我国的改革开放，人民的生活水平的不断 提高,在我国的一些大、中城市都大量的兴建住宅楼,在城市用地的日趋紧张及住户对在房屋的使用功能、面积和房间组合等提出越来越高的要求,高屋住宅楼越来越多,而且平面布置也趋于复杂。在多数住宅楼中,把楼梯、电梯及竖向管道井置于中部,形成一个竖向交通核心,各住宅单元围绕该中心布置的平面布置方法,经过长时期的使用,证明了这种格式的高屋住宅楼各单元的通风采光良好、平面紧凑、结构外露面少,而且较为经济,已普遍被推广。高屋建筑混凝土结构技术规程(JGJ3-2002) 中指出:“ 近年兴起的短肢剪墙结构有利于住宅建筑布置,又可进一步减轻结构自重.”肯定了短肢剪力墙在高屋住宅中的优点和特点。短肢剪力墙是通过加开结构洞及加大门窗洞口的宽度,墙体由几个短的独立的钢筋混凝土墙段,通过连梁拉结,以达到减少剪力墙肢长,增长建筑物自振周期和降低地震作用的目地。 短肢剪力墙属剪力墙的一种,通过采用T 形、L 形、十字形等的墙肢。这些墙肢主要分布于房间分隔墙的交点处,并视抗侧力的需要和分隔墙相交的形式而布置适当数量的各种形式的短肢墙,并在各墙肢处布置连梁,把这些短肢墙连结成一个整体,而未利用部分的剪力墙中的间隔墙,则用轻质砌体填充。12 剪力墙结构设计要求1.2.1 短肢剪力墙的定义短肢剪力墙2是指墙肢截面高度与厚度之比为58的剪力墙。但高层建筑混凝土结构技术规程第7.1.2条规定高层建筑结构不应采用全部短肢剪力墙的剪力墙结构，短肢剪力墙较多时，应布置筒体（或一般剪力墙），形成短肢剪力墙与筒体（或一般剪力墙）共同抵抗水平力的剪力墙结构。1.2.2 短肢剪力墙的界定方法高层建筑混凝土结构技术规程第7.1.3条规定了B级高度高层建筑和9度抗震设计的A级高度高层建筑，不应采用第7.1.2条规定的具有较多短肢剪力墙的剪力墙结构。 短肢剪力墙结构的必要条件：抗震设计时，短肢墙承受的第一振型底部地震倾覆力矩不大于结构总底部地震倾覆力矩的50%。 短肢剪力墙结构的下限：当短肢墙较少时，如短肢墙承受的第一振型底部地震倾覆力矩小于结构总底部地震倾覆力矩的15% 40%，则可以按普通剪力墙结构设计。下限规范没有规定，用户可以灵活掌握。B级高度高层建筑和9度抗震设计的A级高度高层建筑，即使置筒体，也不能采用。最大适用高度比高规表4.2.2-1中剪力墙结构的规定值适当降低，且7度和8度抗震设计时分别不应大于100m和60m。在剪力墙结构中，只有个别小墙肢，不应看成短肢剪力墙结构而应作为一般剪力墙结构处理。短肢剪力墙结构，其首先应是全剪力墙结构，应有足够的长肢剪力墙。如果把短肢墙看成异形柱，则短肢剪力墙结构可以认为呈框剪结构的变形特征。当结构形式符合短肢剪力墙结构形式后，才能在软件“总信息”参数的结构体系中，定义结构为“短肢剪力墙结构”。1.2.3 短肢剪力墙设计短肢墙设计3：短肢剪力墙：5 H/B 8（不限）。 当有大于两肢的短肢墙或异形柱时，尽管各肢的长宽比符合要求，也宜按墙输入设计。短肢墙设计主要参数：轴压比（按剪力墙）、刚度（墙输入、采用壳元或薄壁杆元）、配筋（按剪力墙）、构造（按高规的短肢墙构造）。弱短肢剪力墙（截面高厚之比小于5的墙肢）：高规7.2.5条文规定了不宜采用墙肢截面高度与厚度之比小于为5的剪力墙；当其小于5时，其在重力荷载代表值作用下产生的轴力设计值的轴压比，抗震等级为一级（9度）、一级（7、8度）、二级、三级时分别不宜大于0.3、0.4、0.5和0.6。短墙（截面高度之比不大于3的墙肢） ：高规7.2.5条文和抗震规范6.4.9条文规定剪力墙的截面高度与厚度之比不大于3时，应按柱的要求进行设计，底部加强部位纵向钢筋的配筋率不应小于1.2%，其它部位不应小于1.0%，箍筋应沿全高加密。1.2.4短肢剪力墙设计抗震加强 抗震设计4时，短肢剪力墙的抗震等级应比高规4.8.2规定的剪力墙的抗震等级提高一级采用。 各层短肢剪力墙在重力荷载代表值作用下产生的轴力设计值的轴压比，抗震等级5为一、二、三时分别不宜大于0.5、0.6和0.7；对于无翼缘或端柱的一字形短肢剪力墙，其轴压比限值相应降低0.1。除底部加强部位应按高规7.2.10条调整剪力设计值外，其它各层短肢剪力墙的剪力设计值，一、二级抗震等级应分别乘以增大系数1.4和1.2。 短肢剪力墙截面6的全部纵向钢筋的配筋率，底部加强部位不宜小于1.2%，其它部位不宜小于1.0%。短肢剪力墙截面厚度不应小于200mm。 7度和8度抗震设计时，短肢剪力墙宜设置翼缘。一字形短肢剪力墙平面外不宜布置与之单侧相交的楼面梁。 高规7.2.1条文规定了带有筒体和短肢剪力墙的剪力墙结构的混凝土强度等级不应低于C25。 1.2.5 短肢剪力墙受力分析短肢剪力墙结构是指墙肢的长度为厚度的5-8倍剪力墙结构，常用的有“T”字型、“L”型、“十”字型、“Z”字型、折线型、“一”字型。该结构型式的特点是： （1）结合建筑平面，利用间隔墙位置来布置竖向构件，基本上不与建筑使用功能发生矛盾； （2）墙的数量可多可少，肢长可长可短，主要视抗侧力的需要而定，还可通过不同的尺寸和布置来调整刚度中心的位置； （3）能灵活布置，可选择的方案较多，楼盖方案简单； （4）连接各墙的梁，随墙肢位置而设于间隔墙竖平面内，可隐蔽； （5）根据建筑平面的抗侧刚度的需要，利用中心剪力墙，形成主要的抗侧力构件，较易满足刚度和强度要求。 对短肢剪力墙结构的设计计算，因其是剪力墙大开口而成，所以基本上与普通剪力墙结构分析相同，可采用三维杆-系簿壁柱空间分析方法或空间杆-墙组元分析方法，前者如建研院的TBSA、TAT，广东省建筑设计院的广厦CAD的SS模块，后者如建研院的TBSSAP、SATWE，清华大学的TUS，广东省建院的SSW等。其中空间杆墙组元分析方法计算模型更符合实际情况，精度较高。虽然三维杆系-簿壁柱空间分析程序使用较早、应用较广，但对墙肢较长的短肢剪力墙，应该用空间杆-墙组元程序进行校核。第二章 设计说明与结构布置2.1 结构设计说明工程位于上海市地杰国际城小区，6号楼12层住宅,2栋单层门卫,1栋大件垃圾房和地下汽车库，自行车库组成。其中本次设计的B3楼地上部分建筑面积为10695.33平方米。B3楼结构形式为剪力墙结构，梁柱和楼板均为现浇，墙体为粉煤灰加气混凝土砌块。共12层，层高2.8米，总高35.25米，一梯三户。2.1.1 设计依据及选用说明（1）设计依据：建筑结构荷载规范(GB50009-2001)(2006年版)混凝土结构设计规范(GB50010-2002)地下工程防水技术规范(GB50108-2001)建筑抗震设计规范(GB50011-2001)(2008年版)及上海市标准建筑抗震设计规程(DGJ08-9-2003)建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)及上海市地基基础设计规范(DGJ08-11-1999)高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ3-2002)建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)（2）基础根据上海岩土工程勘察设计研究院有限公司提供的“上海市地杰国际城小区6号楼”岩土工程勘察报告(2008-G-225)进行地基基础设计。（3）电算程序：采用中国建筑科学研究院结构研究所CAD工程部PK，PM系列程序SATWE等(2005.07)。（4）建筑场地属IV类场地，建筑抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为七度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.10g，设计特征周期Tg=0.9秒，剪力墙抗震等级三级，建筑结构安全等级为二级。（5）本工程属一般剪力墙结构。（6）其它设计依据：(a)本工程为A级高度丙类建筑，基本风压值：0.55kN/mm2，地面粗糙度为B类。(b)地下自行车库活荷载3.0 kN/mm2，阳台活荷载2.5 kN/mm2，厨房2.0 kN/mm2，楼层楼面活载2.0 kN/mm2，卫生间4.0 kN/mm2。(c)混凝土结构的环境类别：室内正常环境为一类；基础以及地面以下为二a类。(d)地基基础设计等级为乙级，桩基安全等级为二级。(e)本工程满足耐久性的基本要求。(7)常用标准图选用： 03G101-1修正版混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图。2.1.2 材料(1)钢筋：为HPB235级钢筋，为HRB335级钢筋，预埋件采用Q235号钢。纵向受拉钢筋抗震锚固长度LaE，纵向受拉钢筋搭接长度LlE详见03G101-1修正版图集P34(位于同一连接段内的受拉钢筋接头面积百分率：对梁、板、墙类不宜大于25%，对柱类不宜大于50%)受力钢筋的混凝土保护层最小厚度根据规定的环境类别见图集03G101-1修正版P.33页。(2)混凝土：基础地下室部分采用C30防水密实混凝土，基础垫层C15，上部结构梁、墙、板为C30。地下混凝土设计抗渗等级为S6，受力钢筋混凝土保护层厚度；基础梁底面保护层厚度100， 地下室底板和墙板迎水面钢筋保护层厚度为50，室内保护层厚度20，上部结构：柱30，梁25，板15，构造柱25，墙板、墙梁、墙柱15。(3)填充墙：地下室内墙采用MU15混凝土实心砖，M10水泥砂浆，0.000以上外墙、楼梯间采用MU10小型混凝土空心砌块，M7.5混合砂浆.内隔墙采用200厚轻质加气混凝土砌块，M7.5混合砂浆，其余内墙采用100厚轻质加气混凝土板(混凝土多孔砖需符合混凝土多孔砖建筑技术规程DBJ/CT009-2001的规定).砂浆选用预拌商品砂浆，砂浆的生产与使用应符合DG/TJ08-502-2006。2.1.3 基础部分(1)本工程室内地坪标高0.000相当于绝对标高5.450mm，室内外高差450mm。(2)地基遇明浜、暗浜处理见基础说明，基槽开挖后必须通知勘察单位和设计单位共同验槽。(3)基础预留穿墙洞位置，详见基础平面图，且配合水施图施工，不得事后打洞。(4)沉降观测点详基础平面布置图，沉降观测要求必须从浇筑基础开始观测，施工期观测可根据施工进度确定，竣工后第一年内每隔23月观测一次，以后每隔46月观测一次，沉降停测标准连续二次半年沉降量不超过2mm。(5)基础回填土应分层夯实(压实系数 c=0.94)。(6)桩基础设计说明及施工要求详见桩基图纸。2.1.4 钢筋混凝土部分(1)钢筋的连接：抗震墙构造边缘构件中的受力纵向钢筋接头可采用搭接连接，绑扎接头的搭接长度应满足要求，并应在指定位置搭接.箍筋末端应做135弯钩，弯钩的平直部分不应小于箍筋直径的10倍，详见图1所示；连梁配筋等构造参见03G101-1修正版图集P.51页。(2)各构件的连接点，上排主筋均应锚固至相邻的构件内LaE，重要的构件如主要的剪力墙暗柱主筋，上下开洞错开的剪力墙的连梁主筋，还应越层锚固。(3)柱，剪力墙，梁钢筋的连接，锚固要求除本施工图说明外，均应按有关施工规范进行施工。(4)焊条：HPB235级钢筋用E43*，HRB335级钢筋用E50*。(5)现浇楼板连接通长配筋时，钢筋搭接位置上部钢筋在跨中，下部钢筋在支座。(6)悬挑构件须强度达100%后方可拆模。悬挑构件上不得随意堆载。(7)凡有填充墙与钢筋砼墙，柱相接处，均应在钢筋砼墙，柱上预留锚拉筋。除施工图中另有说明者外，一般可按下列要求设置锚拉筋；填充墙与框架柱、剪力墙用拉结筋2F6500沿墙高拉结，伸入墙体内1/5墙长且不少于700，当100厚填充墙与200厚填充墙相交时亦需在200厚填充墙处预留锚拉筋2F6500，伸入墙内500，100厚的填充墙尚应在距地面1.4m高处敷设通长2F6，并与锚拉筋搭接.门窗洞顶未遇梁底时，加预制过梁或留插筋。当预制过梁无法搁置时，改为预留插筋现浇。过梁详图集03G322-1。墙体高度超过4米，需加圈梁bxh=200x120，4F10，F6200，圈梁底标高为门窗洞顶标高或墙体半高(无洞时)，圈梁主筋应与柱墙拉牢.若填充墙直接砌筑在楼板上而板下无梁时，需在砌墙部位板底另加2F16通长钢筋. 当墙长大于5m时，墙顶与梁底宜有拉接措施，墙长大于层高2倍时须设置构造柱。(8)梁、柱、剪力墙配筋构造均按03G101-1修正版图集的规则和构造详图施工。(9)构造柱、TZ应与砌体用拉结筋2F6500沿墙高拉结，伸入墙体内1000，遇洞口切断。(10)剪力墙墙边=300的墙体全部用素砼浇筑。2.1.5 结构留孔要求（1）地下和上部结构施工中，凡各工种管线穿越钢筋砼墙板和楼板时，均按施工图预留孔或预埋套管等，并应由各专业工种核对无误后才能施工。（2）除通风竖井外，其他设备管道井均为临时留孔，楼板钢筋照常通过，待设备安装完毕后二次浇捣混凝土。（3）本套施工图必须与水施，电施的预留孔洞图配合施工，预留孔洞的大小与位置本套图中未示，均详见建施及相关设备的施工图。2.1.6 其它(1)施工时请严格按照国家及上海现行有关规范，规程，规定施工。(2)未经设计许可，钢筋种类不得擅自改变。(3)本设计图纸中标高均以米(m)为单位，尺寸以毫米(mm)为单位。(4)本工程设计使用年限为50年。(5)未经技术鉴定和设计许可，不得改变结构的用途和使用环境。(6)电梯机房中检修吊环严禁使用冷加工钢筋，机房中设备留孔等构件须经电梯厂家认可后方可施工，机房楼面允许活载BCD。 A 类：近海海面，海岛、海岸、湖岸及沙漠地区。 B 类：指田野、乡村、丛林、丘陵及中小城镇和大城市郊区。 C 类：指有密集建筑群的城市市区。 D 类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。 （2）体型系数： 根据建筑平面形状按荷载规范取值，如果建筑沿高度平面形状改变，则可以沿高度方向根据建筑平面形状设置不同的体型系数。 （3）结构的基本周期： 第一次计算时可以根据经验输入一个大概的数值，计算出结构的基本周期后，再用计算值代回重新计算。 （4）修正后的基本风压： 新的荷载规范将风荷载基本值的重现期由原来的30 年一遇改为50 年一遇:新高规3.2.2 条规定:对于B 级高度的高层建筑或特别重要的高层建筑,应按100年一遇的风压值采用。 2.3.3 地震信息表2.3.3-1本设计地震信息振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC计算振型数:NMODE=15地震烈度:NAF =7.00场地类别:KD =4设计地震分组:一组特征周期TG =0.90多遇地震影响系数最大值Rmax1 =0.08罕遇地震影响系数最大值Rmax2 =0.50框架的抗震等级:NF =2剪力墙的抗震等级:NW =3活荷质量折减系数:RMC =0.50周期折减系数:TC =1.00结构的阻尼比 (%):DAMP =5.00是否考虑偶然偏心:否是否考虑双向地震扭转效应:否斜交抗侧力构件方向的附加地震系数=0斜交抗侧力构件方向的附加地震系数=0图2.3-3 SATWE参数地震信息图（1）结构规则性信息:根据结构的规则性选取。（2）扭转耦联信息：对于空间结构一般需要考虑扭转耦联作用，由于建筑体型的多样化,结构的质量中心与刚度中心不重合,地震时,作用在结构质量中心的惯性力将会对刚度中心产生扭转力矩,迫使结构产生扭转耦联的空间振动. 即使结构各层本身质量中心与刚度中心重合,但不在一条竖直线上,仅在平动地震作用下也会产生扭转振动的现象。目前尚未取得有关地面运动转动分量的地震记录,因而由前一因素引起的结构扭转效应较难确定,作者只讨论由于基础隔震结构偏心而产生的平移扭转耦联地震响应。 （a）对于耦联选项，建议总是采用； （b）质量和刚度分布明显不对称的结构，楼层位移比或层间位移比超过1.2 时，应计入双向水平地震作用下的扭转影响。 （3）地震烈度：根据建筑所处场地按抗规附录取值。 （4）设计地震分组：根据建筑所处场地按抗规附录取值。 （5）场地土类型：根据地质勘测报告测试数据计算判定。地震烈度、设计地震分组、场地土类型三项直接决定了地震计算所采用的反应谱形状，对水平地震力的大小起到决定性作用。（6）偶然偏心：验算结构位移比时，总是考虑偶然偏心(a)位移比超过1.2 时，则考虑双向地震作用，不考虑偶然偏心。 (b)位移比不超过1.2 时，则考虑偶然偏心，不考虑双向地震作用。（7）计算振型个数： 地震力振型数至少取3，由于程序按三个阵型一页输出，所以振型数最好为3 的倍数。一般计算阵型数应大于9， 多塔结构计算阵型数应取的更多些。但也要注意一点：此处的阵型数不能超过结构的固有阵型的总数，比如说，一个规则的两层结构，采用刚性楼板假定，整个结构共6 个有效自由度，这时阵型个数最多取6 个， 否则会造成地震力计算异常。对于复杂、多塔以及平面不规则的建筑就要多选，一般要求“有效质量数大于90就可以，证明我们的阵型数取的足够的多了。一般情况例如20 层的高层建筑取9 个振型就可以满足。 （8）活荷载质量折减系数： 计算地震作用时，建筑结构的重力荷载代表值应取永久荷载标准值和可变荷载组合值之和。可变荷载的组合值系数应按下列规定采用：一般取0.5 （对于藏书库、档案库、库房等建筑应特别注意，应取0.8）。调整系数只改变楼层质量，从而改变地震力的大小，但不改变荷载总值，即对竖向荷载作用下的内力计算无影响。 （9）周期折减系数： 计算各振型地震影响系数所采用的结构自振周期应考虑非承重填充墙体对结构刚度增强的影响，采用周期折减予以反应。因此当承重墙体为填充砖墙时，高层建筑结构的计算自振周期折减系数T 可按下列规定取值：框架结构可取0.60.7；框架剪力墙结构可取0.70.8； 剪力墙结构可取0.91.0。具体折减数值应根据填充墙的多少及其对结构整体刚度影响的强弱来确定。 （10）结构阻尼比：对于一些常规结构，程序给出了结构阻尼的隐含值。除有专门规定外，钢筋混凝土高层建筑结构的阻尼比应取0.05 ；钢结构在多遇地震下的阻尼比，对不超过12 层的钢结构可采用0.035， 对超过12 层的钢结构可采用0.02； 在罕遇地震下的分析，阻尼比可采用0.05；对于钢混凝土混合结构则根据钢和混凝土对结构整体刚度的贡献率取为0.0250.035。（11）特征周期、多遇地震影响系数最大值、罕遇地震影响系数最大值： 可通过抗震规范规定，也可根据具体需要来指定。 建筑结构的地震影响系数应根据烈度、场地类别、设计地震分组和结构自振周期及阻尼比确定。其水平地震影响系数最大值max 应按表2.3.3-1 采用；特征周期应根据场地类别和设计地震分组按表2.3.3-2 采用，计算8、9度罕遇地震作用时，特征周期应增加0.05s。注：1）周期大于6.0s 的高层建筑结构所采用的地震影响系数应做专门的研究； 2）已编制抗震设防区划的地区，应允许按批准的设计地震动参数采用相应的地震影响系数。表2.3.3-2 水平地震影响系数最大值max地震影响 6 度7度8度9 度多遇地震 0.040.08（0.12） 0.16（0.24） 0.32罕遇地震 0.50（0.72） 0.90（1.20） 1.4注：7、8度时括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g 和0.30g 的地区。 表2.3.3-3 特征周期值T g （s）设计地震分组 场地类别 第一组 0.250.350.450.65第二组 0.30.40.550.75第三组 0.350.450.650.9（12）斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角度 可允许最多5 组多方向地震。附加地震数在05 之间取值。相应角度填入各角度值。该角度是与X 轴正方向的夹角，逆时针方向为正。SATWE 参数中增加“斜交抗侧力构件附加地震角度”与填写“水平与整体坐标夹角”计算结果有区别：水平力与整体坐标夹角不仅改变地震力而且改变风荷载的作用方向，而斜交抗侧力构件附加地震角度仅改变地震力方向。抗规5.1.1、各类建筑结构的地震作用，应符合下列规定：对于有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15度时应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。 2.3.4设计信息表2.3.4-1本设计信息结构重要性系数:RWO =1.00柱计算长度计算原则:有侧移梁柱重叠部分简化:不作为刚域是否考虑 P-Delt 效应：否柱配筋计算原则:按单偏压计算钢构件截面净毛面积比:RN =0.85梁保护层厚度 (mm):BCB =30.00柱保护层厚度 (mm):ACA =30.00是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数:否图2.3-4 SATWE设计参数图（1）结构重要性系数:安全等级二级，设计使用年限50 年，取1.00 （2）柱计算长度计算原则: （3）是否考虑 P-Delt 效应： (a)据有关分析结果，7 度以上抗震设防的建筑，其结构刚度由地震或风荷载作用的位移限制控制，只要满足位移要求，整体稳定自然满足，可不考虑P-DELT 效应。 (b)对6 度抗震或不抗震，且基本风压小于等于0.5 /M2 的建筑，其结构刚度由稳定下限要求控制，宜考虑。 (c）考虑后结构周期一般会加长。 (d）考虑后应按弹性刚度计算的，因此，柱计算长度系数应按正常方法计算12。2.3.5计算控制参数 (1)层刚度比计算： （a）“剪切刚度”：按高规附录E.0.1建议的方法；（b）“剪弯刚度”：按高规附录E.0.2建议的方法；（c）“地震剪力与地震层间位移的比值”：按抗规3.4.2和3.4.3条文说明中建议的方法。图2.3-5 SATWE计算控制参数图对于大多数一般的结构应选择“地震剪力与地震层间位移的比值”算法；对于多层结构可以选择“剪切刚度”算法；对于有斜支撑的钢结构可以选择“剪弯刚度”算法。一般按“地震剪力与地震层间位移的比值”计算刚度比最容易通过。当转换层位于1层时，用户应该采用“剪切刚度”算法来计算层刚度；当转换层位置大于1层时，用户应该采用“剪弯刚度”算法计算层刚度，来求转换层上部与下部结构的等效侧向刚度比和判断其比值是否满足高规的要求；若采用“地震剪力与地震层间位移的比值”算法计算层刚度，所得的转换层上部与下部结构的刚度比结果明显偏小，是偏于不安全的。对于转换层设置在3层及3层以上时，除了采用“剪弯刚度”算法处，用户还要采用“地震剪力与地震层间位移的比值”算法再计算一次层刚度，从而进行转换层本层侧向刚度不应小于相邻上一层楼层侧向刚度的60%的下限控制。 （2）地震剪力与地震层间位移的比值: 根据抗规3.4.2条和3.4.3条及高规4.4.2条均规定：其楼层侧向刚度不宜小于上部相邻楼层侧向刚度的70%或其上相邻三层侧向刚度平均值的80%。当此条不满足时，根据高规3.3.4条3款应做弹性时程分析法补充计算。按照上述规范相应的条文说明中建议的方法，侧向刚度可取地震作用下的层剪力与层间位移的比值计算。由于绝大多数工程都要执行抗规3.4.2 条和3.4.3 条及高规4.4.2 条的规定，因此上述公式对绝大多数工程都适用。如果工程中没有单独定义薄弱层的层号，则程序按“地震剪力与地震层间位移的比值”的计算结果就有可能没有将转换层判断为薄弱层，所以对于有转换层的结构，用户应指定转换层为薄弱层。指定薄弱层层号并不影响程序对其它薄弱层的自动判断。用本算法计算层刚度比时，必须采用“刚性楼板假定”。对于有弹性板或板厚为零的工程，应计算两次：在刚性楼板假定条件下计算层刚度比和找出薄弱层；再在真实条件下计算构件内力及配筋，并检查原找出的薄弱层是否得到确当判定地下室能否作为上部结构的嵌固端时，因为用本算法计算所得的刚度比已经考虑了地下室的基础回填土的约束刚度，故不符合规范规定。这种情况下有两种解决办法：(a）将地下室信息中“回填土对地下室的约束相对刚度比”填为0，先算一遍，来判定地下室能否作为嵌固端；(b)选用“剪切刚度”来计算刚度比，并进行判定地下室能否作为嵌固端。（3）剪切刚度 抗规6.1.14 条的条文说明中要求采用“剪切刚度”来计算侧向刚度。SATWE软件在计算剪切刚度比时，是采用了抗规公式6.1.14-1和6.1.14-2。按照规范要求，剪切刚度主要用于限制一层转换部位的刚度比和当地下室顶板作为上部结构的嵌固端时，地下室刚度所应满足的条件。但是由于剪切刚度高度的简化性，高规公式E.0.1-13不适用于梁式托柱转换层和桁架式转换层结构的刚度比计算。对于上述结构，应该采用转换层上、下层的剪弯刚度进行补充计算。由高规编制组编写的高层建筑混凝土结构技术规程宣贯培训教材中除建议采用“剪切刚度比”外，还可采用“地震剪力与地震层间位移的比值”计算。需要指出的是，当用户采用“地震剪力与地震层间位移的比值”计算上层结构与地下室顶板的刚度比时，需要将程序里“地下室信息”中的“回填土对地下室约束相对刚度比”里的值应填“0”。因为该参数的大小对结构的地震力及其相应的位移（尤其对地下室和首层），均有一定影响。一般来讲，剪切刚度比较严格一些。上海建筑抗震设计规程（DGJ08-9-2003）231页6.1.19条的条文说明规定：当进行初步设计时，侧向刚度比可用剪切刚度比估计，并作为计算刚度比的控制指标。对于采用上海规程的用户应采用“剪切刚度”来计算刚度比，并作薄弱层判断。（4）剪弯刚度 按照规范要求，剪弯刚度比主要用于保证高位转换时，转换层部分一定范围内结构刚度的连续性。当转换层设置在大于1层时，按高规应采用“剪弯刚度”计算控制；当转换层设置在3层及3层以上时，高规规定其楼层侧向刚度比不宜小于相邻上部楼层的70%，且不应小于60%（60%的比值SATWE 程序并