桥梁工程课程设计跨径15m净14215装配式钢筋混凝土T梁桥主梁设计A.doc

目录

一 、基本资料 1
1.1简支T形梁桥上部构造 1
1.2材料: 1
1.3标准作用（荷载） 2
二 、设计依据 2
三 、设计要求 2
四 、设计内容： 2
五、荷载效应及组合 3
5.1承载能力极限状态计算时作用效应组合 3
5.2正常使用极限状态计算时作用效应组合 3
六、持久状况正截面抗弯承载能力的计算及复核 5
6.1正截面设计 5
6.2确定T形截面有效宽度 5
6.3正截面复核 5
七、持久状况斜截面抗剪承载能力的计算 7
7.1斜截面抗剪 7
7.2斜截面抗弯设计 8
7.3 斜截面抗剪承载力复核 11
八、持久状况正常使用裂缝宽度挠度验算 14
8.1裂缝宽度验算 14
8.2挠度的验算 14
九、短暂状况（施工安装）应力验算及（吊钩设计） 18
9.1计算弯矩和剪力 18
9.2正截面应力验算 18
十、主梁材料用量统计计算 20

课程设计任务书
2012 —2013 学年第 一 学期
土木工程 系 专业 班级
课程设计名称： 结构设计原理课程设计
设计题目：跨径15m净14+2×1.5装配式钢筋混凝土T梁桥主梁设计A
完成期限：自 2012年 12 月 27日至2013年 1 月 5 日共 1.5 周
设计依据、要求及主要内容：
一 、基本资料
1.1简支T形梁桥上部构造
标准跨径15m。 主梁全长14.96m
主梁计算跨径l=14.50m， 桥面宽14+2x1.5m
T形梁桥的上部结构如图

T形梁桥的上部结构图 ( 尺寸单位：mm )
1.2材料:
编号
混凝土强度等级
主筋级别
箍筋级别
环境类别
安全等级
A
C25
HRB335
R235
I类
二级
B
C30
HRB335
R235
I类
一级
C
C35
HRB400
HRB335
Ⅱ类
二级
D
C40
HRB400
HRB335
Ⅱ类
一级
1.3标准作用（荷载）
作用(荷载)标准值表
作用位置

荷载种类
剪力（kN）
弯矩（kN.m）
V0(支点)
V1/2(跨中)
M1/2(跨中)
M1/4(1/4跨径)
恒载
145.28
——
510.25
383.50
车辆荷载
165.00
38.50
740.00
556.50
人群荷载
43.35
4.20
56.00
44.50
注：车辆荷载未计入冲击系数，1+m=1.21
二 、设计依据
《公路桥涵设计通用规范》 JTG D60-2004 人民交通出版社2004
《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004 人民交通出版社
《钢筋混凝土及预应力混凝土桥梁结构设计原理》，张树仁，人民交通出版社2004
《结构设计原理》，叶见曙，人民交通出版社，2006
《公路桥涵钢筋混凝土受弯构件的计算》，李美东，中国水利水电出版社2006
《道路工程制图标准》GB 50162-92 中国计划出版社
《公路桥涵标准图》
三 、设计要求
1. 在教师的指导下，学生应独立完成设计内容。
2. 结构设计说明书，要求书写工整、清晰、准确。
3. 说明书要严格按照教务处下发的《天津城建学院课程设计说明书规范》书写。各计算应写明计算的依据、目的及过程。
4. 绘制钢筋混凝土简支梁配筋施工图，要求绘图正确、清晰、符合桥梁设计规范制图标准。
四 、设计内容：
1、 根据设计资料，确定荷载效应及组合。
2、 持久状况正截面抗弯承载能力的计算及复核
3、 持久状况斜截面抗剪承载能力的计算
4、 持久状况斜截面抗剪承载力、抗弯承载力和全梁承载力校核
5、 持久状况正常使用裂缝宽度验算
6、 持久状况正常使用变形验算
7、 钢筋混凝土简支梁短暂状况（施工安装）应力验算及(吊钩设计)
8、 主梁材料用量统计计算
9、 绘制钢筋混凝土简支梁配筋施工图，编制钢筋和混凝土材料用表

指导教师：
教研室主任：
批准日期：2012年 12 月14日
五、荷载效应及组合
5.1承载能力极限状态计算时作用效应组合
钢筋混凝土简支梁按结构的安全等级为二级，取结构重要性系数为γ0=1.0，因恒载时作用效应对结构承载力最不利，故取永久作用效应分项系数γG1=1.2。汽车荷载效应的分项系数γQ1=1.4，本组合为永久作用、汽车载荷和人群载荷组合，故人群载荷的组合系数为ΦC=0.80。除汽车外的其他j个可变作用效应的分项系数γQj=1.4。按承载能力极限状态设计时作用效应值基本组合的设计值为：
γ0 Ml/2,d=γ0 （∑γGiSGik+γQ1SQ1k+ΦC∑γQjSQjk）
=1.0×(1.2×510.25+1.4×895.4+0.80×1.4×56）
=1928.58 kN.m
γ0 Ml/4,d=γ0 （∑γGiSGik+γQ1SQ1k+ΦC∑γQjSQjk）
=1.0×(1.2×383.50+1.4×673.365+0.80×1.4×44.50）
=1452.751 kN.m
γ0 V0,d=γ0 （∑γGiSGik+γQ1SQ1k+ΦC∑γQjSQjk）
=1.0×(1.2×145.28+1.4×199.65+0.80×1.4×43.35）
=502.398 kN
γ0Vl/2,d=γ0 （∑γGiSGik+γQ1SQ1k+ΦC∑γQjSQjk）
=1.0×(1.2×0+1.4×46.585+0.80×1.4×4.20）
=69.923 kN.m
5.2正常使用极限状态计算时作用效应组合
5.2.1作用短期效应组合
汽车载荷作用效应的频遇值洗漱Φ11=0.7，人群荷载作用效应的频遇值系数Φ12=1.0，不计冲击系数的汽车荷载弯矩标准值ML/2,Q1k=740.00kN.m，ML/4,Q1k=556.50kN.m，VL/2,Q1k=38.50 kN , V0,Q1k=165.00kN
ML/2,sd=MGik+Φ11MQ1k+Φ12MQ2k
=510.25+0.7×740.00+1.0×56.00
=1084.25KN.M
ML/4，sd=MGik+Φ11MQ1k+Φ12MQ2k
=383.50+0.7×556.50+1.0×44.50
=817.55KN.M
VL/2，sd=VGik+Φ11VQ1k+Φ12VQ2k
=0+0.7×38.5+1.0×4.2
=31.15KN
V0，sd=VGik+Φ11VQ1k+Φ12VQ2k
=145.28+0.7×165.00+1.0×43.35
=304.13KN
5.2.2作用长期效应组合
不计冲击系数的汽车荷载弯矩标准值ML/2,Q1k=740.00kN.m，ML/4,Q1k=556.50kN.m，VL/2,Q1k=38.50 kN , V0,Q1k=165.00kN，汽车作用的准永久值系数Φ21=0.4，人群载荷作用效应的准永久值系数
Φ22=0.4，则
ML/2，ld=MGik+Φ21MQ1k+Φ22MQ2K
=510.25+0.4×740.00+0.4×56.00
=828.65KN.M
ML/4，ld=MGik+Φ21MQ1k+Φ22MQ2K
=383.50+0.4×556.50+0.4×44.50
=623.9KN
VL/2，ld=VGik+Φ21VQ1k+Φ22VQ2K
=0+0.4×38.50+0.4×4.20
=17.08KN
V0，ld=VGik+Φ21VQ1k+Φ22VQ2K
=145.28+0.4×165.00+0.4×43.35
=228.62KN

六、持久状况正截面抗弯承载能力的计算及复核
6.1正截面设计
预制钢筋混凝土简支梁截面高度h=1.30m，C25混凝土，HRB335钢筋，I类环境，安全等级为二级，跨中截面弯矩组合设计值Md=1928.25KN,查附表得 fcd=11.5MPa,ftd=1.23MPa, fsd=280MPa, γ0=1.0
6.2确定T形截面有效宽度
（1）跨径的1/3: 14500×=4830mm
（2）相邻两梁的平均间距：2200mm
（3）b+2hn+12hf′=200+2×0+12×110=1520mm
取最小值，故bf′=1520mm
1) 采用焊接钢筋骨架，设as=30+0.07h=30+0.07×1300=121mm，
则截面有效高度h0=1300-121=1179mm
2) 判定T形截面类型
由fcdbf′hf′(h0-hf′/2）=11.5×1520×110×（1179-110/2）
=2843.72 kN.m >M（=1928.58kN.m）
故属于第一类T形截面。
3) 受压区高度
由M=fcd bf′x（h0-x/2）可得
1928.58×106=11.5×1520×（1179-x/2）
解方程得合适解 x=98mm< hf′(=120mm)
4) 受拉钢筋的面积As
将现代入 fcd bf′=fsdAs 得
As=fcdbf′x/fsd=11.8×1520×98/280=6118mm2
现选取钢筋为632+425截面面积As=6790mm2钢筋布置叠高层数位5层，图见附图。混凝土保护层厚度取35mm>d=32mm ，及规定的30mm。
钢筋横向净距Sn=200-35×2-35.8×2=58>40mm及1.25d=1.25 ×32=40mm。满足构造要求。
6.3正截面复核
已设计的受拉钢筋为632面积为4826mm2，425的面积为1964mm2，fsd=280Mpa则可得as 即
as ==112mm
则实际有效高度h0=1300-112=1188mm
1）判定T形截面类型
fcdbf′hf′=11.5 ×1520×110
=1.92 kN.m
fsdAs=280×(4826+1964）
=1.90 kN.m
因为 fcdbf′hf′>fsdAs故为第一类T形截面
求受压区高度x
由 fcdbf′x=fsdAs 得x=fsdAs/（fcdbf′）==108mm< hf′(=110mm)
2）正截面抗弯承载力
Mu=fcd bf′x(h0-x/2)
=1105×1520×108×(1188-108/2)
=2140.81 kN.m>1928.58 kN.m
又ρ=As/bh0==2.8%>ρmin=0.2%
故截面复核满足要求。

七、持久状况斜截面抗剪承载能力的计算
7.1斜截面抗剪
7.1.1斜截面抗剪设计
(1)腹筋设计
根据构造要求，梁最底层钢筋232通过支座截面，支点截面的有效高度ho=h-(35+35.8/2)=1247mm
0.51×10-3××bh0=0.51×10-3××200×1247
=635.97 kN >γ0Vd，0（=502.398 kN）
截面尺寸符合设计要求。
(2）检查是否要根据计算配置箍紧
跨中截面：
(0.5×10-3)×ftdbh0=(0.5×10-3)×1.23×200×1188=146.12 kN
支座截面：
（0.5×10-3）×ftdbh0=（0.5×10-3）×1.23×200×1247=153.38 kN
因γ0Vd，l/2（=69.923 kN）<（0.5×10-3）ftdbh0<γ0Vd，0(=502.398 kN)
故可在跨中的某长度范围内按构造配置箍紧，其余区段应按计算配置腹筋
（3）计算剪力分配图
在剪力包络图中，支点处剪力计算值V0=γ0Vd，0=502.398 kN ，跨中剪力计算值VL/2=γ0Vd，L/2=69.923 Kn , Vx=γ0Vd，x=(0.5×10-3)ftdbh0=146.12 kN的截面距跨中截面的距离可由剪力包络图按比例求的为

在 l1长度范围内可按构造要求布置箍筋。
同时根据《公路桥规》规定，在支座中心线向跨径长度方向不小于1倍梁高h=1300mm范围内，箍筋的最大间距为100。
在距离支座中心线h/2处的计算剪力值（V′）由剪力包络图的比例求得，为
kN
其中应由混凝土和箍筋承担的剪力计算值至少为0.6 V′=278.17 kN；应由弯起钢筋（包括斜筋）承担的剪力计算值最多为0.4 V′=185.45 kN，设置弯起钢筋区段长度为3109mm如上图所示。
4）箍筋设计
采用直径为8mm的双肢箍筋，箍筋截面面积Asv=nAsv1=2×50.3=100.6mm2 ,斜截面内纵筋配筋率p及截面有效高度h0可近似按支座截面和跨中截面的平均值取用，计算如下：
跨中截面： pl/2=2.8>2.5，取pl/2=2.5， h0=1188mm
支点截面： h0=1247mm
则平均值分别为；

=
取Sv=250mm≤h/2=650mm及400mm，是满足规范要求的。但采用直径8mm的双肢箍筋，箍筋配筋率， ,故满足规范规定。
综上所述计算，在支座中心向跨径长度方向的1300mm范围内，设计箍筋间距Sv=100mm；尔后至跨中截面统一的箍筋间距取Sv=250mm。
7.2斜截面抗弯设计
弯起钢筋及斜筋设计
设焊接钢筋骨架的架立钢筋（HRB335）为22，钢筋重心至梁受压翼板上边缘距离as′=56mm。弯起钢筋的弯起角度为450，弯起钢筋末端与架立钢筋焊接。
根据《公路桥规》规定，简支梁的第一排弯起钢筋（対支座而言）的末端弯折点应位于支座中心界面处。这时为

弯起钢筋的弯起角为45 º，则第一排弯筋（2N4）的弯起点1距支座中心距离为1125mm，弯筋与梁纵轴线交点11距支座中心距离为
对于第二排弯起钢筋：
弯起钢筋（2N3）的弯起点2距支座中心距离为
分配给第二排弯起钢筋的计算剪力值，由比例关系计算可得到
所需要提供的弯起钢筋截面面积 为

第二排弯起钢筋与梁轴线交点21距支座中心距离为
第三排弯起钢筋：
弯起钢筋（2N2）的弯起点2距支座中心距离为

第三排弯起钢筋与梁轴线交点31距支座中心距离为
第四排弯起钢筋：
弯起钢筋（2N1）的弯起点3距支座中心距离为

弯起钢筋计算表
弯起点
1
2
3
4
hi（mm）
1125
1090
1057
1024
距支座中心距离Xi（mm）
1125
2215
3272
4301
分配的计算剪力值Vsbi（KN）
185.45
165.04
118.19

需要的弯矩面积Asbi(mm2)
1249
1112
796

可提供的弯矩面积Asbi(mm2)
1609（232）
1609
（232）
982
（225）
982
（225）
弯矩与梁轴交点到支座中心距离Xc′（mm）
564
1690
2779
3822

由于N2的弯起点距支座中心距离为4301mm，已大于3109+h/2=3109+650=3759mm，实际工程中，不截断而是弯起。
现在同时满足梁跨间各正截面和斜截面抗弯要求，确定弯起钢筋的各弯起点位置。由已知跨中截面弯矩计算值
Ml/2=γ0Md，l/2=1928.58 kN.m，支点处M0=γ0Md，0=0，做出梁的弯矩包络图如下。

各排钢筋弯起后，相应正截面抗弯承载力Mui计算如下表。
梁区段
截面纵筋
有效高度h0(mm)
T形截面类型
受压区高度X(mm)
抗弯承载力Mu
(kN.m)
支点中心-1点
232
1247
第一类
26
555.7
1点-2点
432
1229
第一类
52
1083.8
2点-3点
632
1211
第一类
77
1584.2
3点-N1点
632+225
1200
第一类
93
1875.8
N1-梁跨中
632+425
1188
第一类
108
2155.2

第一排弯起钢筋（2N4）：
其充分利用点“L”的横坐标x=4798mm，而2N4的弯起点1的横坐标x1=7250-1125=6125mm，说明1点位于L点左边，且
x1-x（=6125-4798=1327mm）>h0/2（=1229/2=614.5mm）满足要求。
其不需要点m的横坐标x=6117mmm，而2N4钢筋与梁中轴线交点1′的横坐标x1′（=7250-564=6686mm）>x（=4798mm）,亦满足要求。
第二排弯起钢筋（2N4）：
其充分利用点“k”的横坐标x=3064mm，而2N3的弯起点2的横坐标x2=7250-2215=5035>x(=3064mm)，说明2点位于L点左边，且
x2-x（=5035-3064=1917mm）>h0/2（=1211/2=606mm）满足要求。
其不需要点j的横坐标x=1199mmm，而2N3钢筋与梁中轴线交点2′的横坐标x2′（=7250-1690=5560mm）>x（=1199mm）故满足要求。
第三排弯起钢筋（2N3）：
其充分利用点“j”的横坐标x=1199mm，而2N2的弯起点3的横坐标x3=7250-3272=3978mm>x(=1199mm)，说明3点位于k点左边，且
X3-x（=3978-1199=2779mm）>h0/2（=1200/2=600mm）满足要求。
其不需要点i的横坐标x=0mmm，而2N2钢筋与梁中轴线交点3′的横坐标x3′（=7250-2779=4471mm）>x（=0mm）故满足要求。
由上述检查结果可知上图所示弯起钢筋弯起点初步位置满足要求。
7.3 斜截面抗剪承载力复核
 1）选定斜截面顶端位置
由上图可得距支座中心线h/2处截面的横坐标为x=7250-650=6600mm，正截面有效高度h0=1247mm。现取投影长度c'≈h0=1247mm，则得到选择的斜截面顶端位置A如下图所示，其坐标为x=6600-1247=5353mm。
2）斜截面抗剪承载力复核
A处正截面上的剪力Vx及相应的弯矩Mx计算如下：

A处正截面有效高度h0=1229mm=1.299m（主筋为432）则实际广义剪跨比m及斜截面投影长度c分别为：

c=0.6mh0=0.6×1.83×1.229=1.349m<1.247m
将要复核的斜截面如上图所示中AA′斜截面，斜角
β=tan-1（h0/c）=tan-1（1.229/1.349）≈42.30
斜截面内纵向受拉主筋有232（2N5），相应的主筋配筋率p为
P=100×==0.64<2.5
箍筋的配筋率 ρsv为
ρsv===0.201%>ρmin（=0.18%）
与斜截面相交的弯起钢筋有2N4（232）、2N3（232）；斜筋有（216）则AA′斜截面抗剪承载力为

+
=

=800.15kN>Vx=389.24kN
故距支座中心h/2处的斜截面抗剪承载力满足要求
‚ 1）复核第一排弯起钢筋处
由上图可得距支座中心线h/2处截面的横坐标为x=7250-1125=6125mm，正截面有效高度h0=1247mm。现取投影长度c'≈h0=1247mm，则得到选择的斜截面顶端位置A如下图所示，其坐标为x=6125-1247=4878mm。

2）斜截面抗剪承载力复核
A处正截面上的剪力Vx及相应的弯矩Mx计算如下：

A处正截面有效高度h0=1229mm=1.229m（主筋为432）则实际广义剪跨比m及斜截面投影长度c分别为：

c=0.6mh0=0.6×2.45×1.229
=1.8066m>1.247m
将要复核的斜截面如上图所示中AA′斜截面，斜角β=tan-1（h0/c）=tan-1（1.229/1.8066）≈34.20斜截面内纵向受拉主筋有432（2N5、2N4），相应的主筋配筋率p为
P=100×==1.3<2.5
箍筋的配筋率 ρsv为
ρsv===0.201%>ρmin（=0.18%）
与斜截面相交的弯起钢筋有2N4（232）；斜筋有（216）则AA'斜截面抗剪承载力为

+
=

=943.99kN>Vx=360.9kN
故第一排弯起钢筋处的斜截面抗剪承载力满足要求

八、持久状况正常使用裂缝宽度挠度验算
8.1裂缝宽度验算
1）带肋钢筋系数c1=1.0
短期荷载效应组合弯矩计算值Ms=1084.25kN.m
长期荷载效应组合弯矩计算值Ml=828.65kN.m
系数c2=1+0.5×=1.38 系数c3=1.0
2）钢筋应力的计算
=
=
=154Mpa
3）换算直径d的计算
d=de==29.6mm
对于焊接钢筋骨架d=de=1.3×29.6=38.5mm
4）纵向受拉钢筋ρ的计算
ρ===0.0286>0.02
取ρ=0.02。
5）最大裂缝宽度Wfk的计算
Wfk=c1c2c3
=1×1.38×10-5×
=0.15mm≤[wf]=0.2mm 满足要求。
8.2挠度的验算
在进行梁变形计算时，应取梁与相邻梁横向连接后截面的全宽度受压翼板计算，即b'f1=2200mm，而h'f1仍为110mm，
αEs==7.143
1） T梁换算截面的惯性矩Icr和I0计算
对T梁的开裂截面，由0.5b'fx2=αEsAs（h0-x）可得
0.5×2200×x2=7.143×6790×(1188-x）
解得 x=208mm>h'f（=110mm）
梁跨中截面为第二类T形截面。这时，受压区x高度由式确定

A=
=
=1343
B=
=
=697192
则 x=
=
=238mm>h′f=110mm
开裂截面的换算截面惯性矩Icr为
Icr=+7.143×6790×(1188-238）2
=5.50565×106mm4
T梁的全截面换算截面面积A0为
A0=200×1300+(2200-200)×110+(7.143-1)×6790=521711mm2
受压区高度x为
X=
=442mm
全截面换算惯性矩I0为

=

=10.421010mm4
2） 计算开裂构件的抗弯刚度
全截面抗弯刚度
B0=0.95EcI0=0.95×2.8×104×10.42×1010
=2.77×1015N.mm2
开裂截面抗弯刚度
Bcr=EcIcr=2.8×104×55056.5×106=1.54×1015 N.mm2
全截面换算截面受拉区边缘的弹性抵抗拒为
W0===1.21×108mm3
全截面换算截面的面积距为

塑性影响系数为
=
开裂弯矩
Mcr=γftkW0=1.73×1.78×1.21×108=372.61KN.m
抗裂构件的抗弯刚度
B=
=
3） 受弯构件跨中截面处的长期挠度值
结构自重作用下跨中截面弯矩标准值MG=510.25kN.M。对C25混凝土，挠度长期增长系数ηθ=1.60。
受弯构件在使用阶段的跨中截面的长期挠度值为
ωl=×ηθ
=×
在自重作用下跨中截面的长期挠度值为
ωG=×
= ×
则按可变荷载频遇值计算的长期挠度值（ωQ）为
ωQ=ωl-ωG=30-20=10mm<（=）
符合《公路桥规》的要求。
4) 预拱度的设置
在荷载短期效应组合并考虑长期效应影响下梁跨中处产生的长期挠度值为ωC= 23mm >=，故跨中截面需要设置预拱度。
根据《公路桥规》对预拱度设置的规定，得到梁跨中截面处的预拱度为

九、短暂状况（施工安装）应力验算及（吊钩设计）
9.1计算弯矩和剪力
一根主梁的荷载集度为
g=[0.2×1.3+(0.08+0.14) ×0.99] ×250=11.95KN/m
设采用两点吊装，梁的吊点位置距梁端分别为1m，则吊点处的弯矩为

跨中最大弯矩为

吊点处的最大剪力为
吊装时的弯矩图，剪力图如图所示

9.2正截面应力验算
由于吊装处弯矩很小，故仅验算跨中应力
梁跨中截面的换算截面惯性距Icr计算
根据《公路桥规》规定计算得到梁受压翼板的有效宽度=1520mm, hf′=110mm,ho=1188mm。

T梁换算截面的惯性矩Icr计算
对T梁的开裂截面，由0.5b'fx2=αEsAs（h0-x）可得
0.5×1520×x2=7.143×6790×(1188-x）
解得 x=245mm>h'f（=110mm）
梁跨中截面为第二类T形截面。这时，受压区x高度由式确定

A=
=
=969
B=
=
=576918
则 x=
=
=262mm>h′f=110mm
开裂截面的换算截面惯性矩Icr为
Icr=+7.143×6790×(1188-262）2
=43133.61×106mm4
考虑吊装因素：取
受压区混凝土边缘纤维压应力

受拉钢筋的面积重心处的应力

最下面一层钢筋（232）重心距受压区边缘高度ho1=1300-(35.8/2+35)=1247mm
则钢筋应力为

验算结果表明，主梁吊装时混凝土正应力和钢筋拉应力均小于规范限值，可取图的吊点位置。

十、主梁材料用量统计计算
10.1 钢筋用量计算
1号筋：水平直线段长：l1=14960-2(53+160)=14534mm
圆弧长：lh=3.14×160/2=251mm
竖直线段长：1222-160-110=952mm
总长=14534+251×2+952×2=16942mm
2号筋：水平直线段长：l1=14960-2(53+1302+320×tan22.5o)=12339 mm
圆弧长：lh=3.14×320/4=251mm
斜线段长：1125/sin45o-2×（320×tan22.5o）=1326
总长=12339+251×4+1326×2+160×2=16315mm
3号筋：水平直线段长：l1=14960-2(53+1125+1100+320×tan22.5o)=10139mm
圆弧长：lh=3.14×320/4=251mm
斜线段长：1090/sin45 o-2×（320×tan22.5o）=1276mm
总长=14015mm
4号筋：水平直线段长：l1=14960-2(53+1125+1100+1100+320×tan22.5o)=7997mm
圆弧长：lh=3.14×320/4=251mm
斜线段长：1057/sin45o-2×（320×tan22.5o）=1288mm
总长=11607mm
5号筋：水平直线段长：l1=14960-2(53+1125+1100+1100+1100+320×tan22.5o)= 5797mm
圆弧长：lh=3.14×250/4=196mm
斜线段长：1024/sin45o-2×（250×tan22.5o）=1241mm
总长=9313mm
同理可求出其他各钢筋的下料长度。施工图如附图所示。
混凝土总用量=[0.2×1.3+0.5×(0.08+0.14) ×0.99×2]=7.15m3
钢筋明细表
编号
钢筋种类
直径（mm）
数量
每根长度（mm）
总长度（m）
单位长质量（kg/m）
总质量（kg）
1
HRB335
32
2
16942
33.88
6.31
213.81
2
HRB335
32
2
16315
32.63
6.31
205.90
3
HRB335
32
2
14015
28.03
6.31
176.87
4
HRB335
25
2
11607
23.214
3.85
89.37
5
HRB335
25
2
9313
18.626
3.85
71.71
6
HRB335
22
2
14890
29.78
2.98
88.75
7
HRB335
10
10
14890
148.9
0.617
91.87
8
R235
8
74
2860
211.64
0.395
83.60
工程量总表
钢筋种类
钢筋直径(m)
总质量（kg）
HRB335
32
596.58
HRB335
25
160.08
HRB335
22
88.75
HRB335
10
91.87
R235
8
83.60
C25混凝土总量为7.15m 3,钢筋总质量为1020.88kg。
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