大学毕业设计---凝汽式汽轮机组初步设计及辅助设备选择.doc

毕 业 设 计 论 文

国际教育学院
School of International Education

专业班级： 热动专112
学生姓名： 曹佳宁
学生学号： 2011024232
指导教师： 张瑞青

凝汽式汽轮机组初步设计及辅助设备选择

凝汽式汽轮机组初步设计及辅助设备选择
Preliminary design of condensing steam turbine unit and its auxiliary equipmentselection

专业班级：电厂热能动力装置112班
学生姓名： 曹佳宁
学 号： 2011024232
指导教师： 张瑞青

摘 要

本次设计主要内容包括了电厂原则性热力系统的计算、拟定、热力系统辅助设备的选择；锅炉燃烧系统及其设备的选择；供水方式的确定和水泵的选择等。为装有中间再热机组凝汽式600MW火力发电厂热力系统局部初步设计。电厂原则性热力系统的计算为本次设计的设备选型提供了数据，其汽水流量的计算是选择给水泵、凝结水泵、除氧器等设备的台数和容量的依据。而对于热力系统设备的选型则是火电厂可行性研究及初步设计中热机部分的主要部分内容，又是运行电厂中组织经济的主要技术依据。热力系统设备的选型提供了全厂热力系统的基本结构，提供了全厂主要的主、辅热力设备规格。通过本次设计应达到能够熟练并掌握电厂的热力系统及系统设备的连接方式和运行特性，能把书本知识和现场实际结合起来，能培养独立思考和查阅文献资料及综合运用所学知识的能力。本次设计以安全经济为原则，最终选择出合适的电厂设备。

关键词 600MW火力发电厂，初步设计，原则性热力计算，设备选型

-I-

Abstract

This preliminary design is for the portion of thermal power plant of 600MW condensing intermediate reheat unit, the main content include the calculation and drawing of the principle thermal system and the selecting of the water supplying and the selecting of the water supplying and the choice of water pump, ect. This calculation of thermal system provide the date for the equipment selecting in this design. The calculation of the steam flow is prepared for selection of the account and capacity to the feedwater pump, condensate pump deoxidize device. The selection of the thermal system equpment is the main content of the feasibility research of power palant and heat engine in oreliminnary designing and it’s also the main technipue base of economic in the power plant. The composition of thermal system and standards of the main and auxiliary thermal equipment is decided by the selecting of thermal. It is requseted that we should master the designed prograne of thremal system in the power plane and master the content of designed calculating and equpment selecting in this design. And can be familiar with conbine book knowledge and scene together actually, can train the ablity to think independently and consulting the documents and materials and using the knowledge studied synthetically. This Design take safe economy as the principle, choose to offer the suitable power plant equipment finally.

Key words 600MW thermal power plant preliminary, design principle calcuation of thermal system, Selecting type of the equipment

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凝汽式汽轮机组初步设计及辅助设备选择

目 录

摘 要 I
Abstract II
第一章 概述 1
第二章 发电厂主要设备的选择 2
2.1 汽轮机设备的确定 2
2.2 锅炉设备的确定 2
第三章 原则性热力系统的拟定 4
3.1 给水回热和除氧系统的拟定 4
3.2 补充水系统的拟定 4
3.3 锅炉连续排污利用系统的拟定 5
3.4 原则性热力系统图 5
第四章 原则性热力系统的计算 6
4.1 计算原始资料 6
4.1.1 汽轮机形式及参数 6
4.1.2 回热加热系统参数 6
4.1.3 锅炉型式及参数 7
4.1.4 其他数据 7
4.2 计算简化条件 8
4.3 热力系统的计算 9
4.3.1 汽、水平衡计算 9
4.3.2 汽轮机进汽参数计算 9
4.3.3 辅助系统的计算 10
4.3.4 各加热器进、出口参数计算 11
4.3.5 高压加热器组抽汽系数计算 12
4.3.6 除氧器抽汽系数计算 14
4.3.7 低压加热器组抽汽系数计算 15
4.3.8 凝汽系数αc的计算 18
4.3.9 汽轮机比内功wi及汽、水流量的计算 18
4.3.10 热经济性指标计算 20
第五章 热力系统辅助设备的选择 22
5.1 凝汽器的选择 22
5.1.1 凝汽器的作用 22
5.1.2 凝汽器的类型及选择 22
5.2 高、低压加热器的选择 23
5.2.1 高、低压加热器的作用 23
5.2.2 高、低压加热器的类型 23
5.2.3 高、低压加热器的选择 23
5.3 轴封冷却器的选择 23
5.3.1 轴封冷却器的作用 24
5.3.2 轴封冷却器结构 24
5.4 真空泵的选择 24
5.4.1 真空泵的作用 24
5.4.2 真空泵的类型 24
5.4.3 真空泵的选择 24
5.5 给水泵的选择 25
5.5.1 给水泵的作用 25
5.5.2 给水泵的分类 25
5.5.3 给水泵的选择 25
5.6 凝结水泵的确定 27
5.6.1 凝结水泵的作用 27
5.6.2 凝结水泵的类型 27
5.6.3 凝结水泵的选择 27
5.7 除氧器及给水箱的选择 28
5.7.1 除氧器的选择 28
5.7.2 给水箱的选择 29
5.8 连续排污扩容器的选择 30
5.8.1 连续排污的作用 30
5.8.2 连续排污的分类 30
5.8.3 连续排污扩容器的选择 30
5.9 定期排污扩容器的选择 31
5.9.1 定期排污扩容器的作用 31
5.9.2 定期排污扩容器的选型 31
5.10 疏水扩容器的选择 32
5.10.1 疏水扩容器的作用 32
5.10.2 疏水扩容器的选择 32
5.11 工业水泵的选择 33
5.11.1 工业水泵的作用 33
5.11.2 工业水泵的选择 33
5.12 生水泵的选择 34
5.13 供水方式的选择 34
5.13.1 供水方式类型 34
5.13.2 供水方式的确定 35
5.14 循环水泵的选择 35
5.14.1 循环水泵的作用 35
5.14.2 循环水泵的类型 35
5.14.3 循环水泵的选取 35
第六章 全面性热力系统的拟定 37
6.1 再热蒸汽系统 37
6.2 主蒸汽管道系统 37
6.2.1 主蒸汽管道类型 37
6.2.2 主蒸汽管道类型的确定 37
6.3 再热机组旁路系统 38
6.3.1 旁路系统的作用 38
6.3.2 旁路系统的选择 38
6.4 主给水管道系统 39
6.4.1 主给水管道的作用 39
6.4.2 主给水管道的类型 39
6.4.3 主给水管道的选择 39
6.5 主凝结水管道系统 40
6.5.1 主凝结水管道的作用 40
6.5.2 主凝结水管道的流程 40
6.6 回热加热器管道系统 41
6.7 除氧器管道系统 41
6.8 轴封管道系统 42
6.8.1 轴封冷却器的作用 42
6.8.2 轴封管道的组成 42
6.9 高、低压加热器疏水放气系统 42
6.9.1 高、低压加热器的疏水系统 43
6.9.2 高、低压加热器的放气系统 43
6.10 真空及空气管道系统 43
6.11 循环冷却水系统 44
6.11.1 循环冷却水系统作用 44
6.11.2 循环冷却水系统类型 44
6.12 润滑油系统 45
6.13 EH油系统 45
6.13.1 EH油系统的作用 45
6.13.2 EH油系统的构成 45
6.14 密封油系统 46
致 谢 47
参考文献 48

-V-
凝汽式汽轮机组初步设计及辅助设备选择

第一章 概述

发电厂的主要设备由锅炉、汽轮机和发电机组成。在设计中，应对所需要的主设备进行合理的确定。
  对于大型电网中主力发电厂应优先选用大容量机组。最大容量机组宜取电力系统总容量的8%—10%。汽轮机单机容量和台数可以根据发电厂的容量确定。一般，随机组容量增大，为了便于发电厂生产管理和人员培训，发电厂一个厂内机组容量等级不宜超过两种，机组台数不宜超过6台。如采用300MW、600MW机组，按6台机组计的发电量可达到1800MW和3600MW。
发电厂同容量的机组设备宜采用同一制造厂的同一型式或改进型式，同时要求其配套辅机设备，如给水泵、除氧器的型式也一致。
本次设计是凝汽式汽轮机组初步设计及辅助设备选择
首先，发电厂原则性热力系统的拟定与计算：
包括给水回热和除氧系统、补充水系统、汽轮机和锅炉形式和参数的确定、回热系统参数的确定、加热器组的计算、汽轮机汽耗量及各项流量的计算和热经济指标的计算。
其次，汽轮机部分辅助设备的选择：
包括给水泵的选择、凝结水泵的选择及循环水泵的选择。
第三，全面性热力系统拟定
锅炉燃料选择烟煤，根据煤的成分分析并选择磨煤机、送风机和引风机及其锅炉效率的校核。

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凝汽式汽轮机组初步设计及辅助设备选择

第二章 发电厂主要设备的选择
2.1 汽轮机设备的确定
发电厂容量确定后，汽轮机单机容量和台数即可确定。大型电网中主力发电厂应优先选用大容量机组，最大机组容量宜取电力系统总容量的8 % -10 %，国外取4% -6%。容量大的电力系统，应选用高效率的300MW、600MW及600MW以上的机组。联接大电网间的主力电厂，可选择800MW以上的机组。供热机组型式应通过技术经济比较确定，宜优先选用高参数大容量抽汽供热机组；有稳定可靠的热用户时，可采用背压式机组或背压抽汽式机组，其单机容量应按全年基本热负荷确定。随机组容量增大，便于发电厂生产管理和人员培训，发电厂一个厂房内机组容量等级不宜超过两种，机组台数不宜超过6台，如采用300MW和600MW机组，按6台机组计发电厂的容量可达到1800MW和3600MW。为便于人员培训、生产管理和备品配件的贮备，发电厂内同容量的主机设备宜采用同一制造厂的同一型式或改进型式，同时要求其配套辅机设备（如给水泵、除氧器等）的型式也一致。根据我国汽轮机现行规范，单机容量25MW供热机组、50 MW以上凝汽式机组宜采用高参数，125-200MW凝汽式机组或供热抽汽机组宜采用超高参数，300MW、600MW凝汽式机组宜采用亚临界参数或超临界参数。
本次设计为600MW亚临界参数的凝汽式机组。汽轮机的主要热力参数如下：
汽轮机型号：N600—16.7/537/537
主蒸汽压力（主汽阀前）：p0=16.7MPa，℃
再热蒸汽参数（进气阀前）：热段：Prh=3.34Mpa，trh=537℃
冷段：P’rh=3.56Mpa，t’rh=315℃
汽轮机排气压力Pc=0.005MPa
排气比焓hc=2333.8kJ/kg
给水温度tfw=274.1℃
2.2 锅炉设备的确定
锅炉设备的容量是根据原则性热力系统计算的锅炉最大蒸发量，加上必须的富裕容量，同时考虑锅炉的最大连续蒸发量应与汽轮机最大进汽量相匹配。对大型引进机组汽轮机最大进汽量是指汽轮机进汽压力超过5%，调节汽门全开工况时的进汽量（如不允许超压5 %，则为调节汽门全开工况时的进汽量）。该工况的进汽量是相对于汽轮机额定工况时的进汽量，即汽轮机在额定进汽参数、额定真空、无厂用抽汽、补水率为零时发出额定功率所需的汽耗量。大型引进机组将大于8% -10%，如引进型300MW汽轮机组，锅炉最大连续蒸发量为汽轮机额定工况进汽量的112.9%，引进的600MW机组为112.0%。高参数凝汽式发电厂一炉配一机运行，不设置备用锅炉，因此锅炉的台数与汽轮机台数相等。装有供热机组的热电厂，当一台容量最大的蒸汽锅炉停用时，其余锅炉的蒸发量应满足：热力用户连续生产所需的生产用汽量；冬季采暖、通风和生活用热量的60 % -75 %（严寒地区取上限），此时可降低部分发电出力。
大容量机组锅炉的主要参数，如过热器出口额定蒸汽压力一般为汽轮机额定进汽压力的105 %，过热器出口温度一般比汽轮机额定进汽温度高3℃；冷段再热蒸汽管道、再热器、热段再热蒸汽管道额定工况下的压力降宜分别为汽轮机额定工况高压缸排汽压力的1 .5%- 2.0%、5%、3.0%-3.5%；再热器出口额定蒸汽温度一般比汽轮机中压缸额定进汽温度高3℃，主要是减少主蒸汽和再热蒸汽的压降和散热损失，提高主蒸汽管道效率。
锅炉型式包括水循环方式、燃烧方式、排渣方式等。水循环方式主要决定于蒸汽初参数，如亚临界参数以下均采用自然循环汽包炉，因其给水泵耗功小，循环安全可靠，全厂热经济性高；亚临界参数可采用自然循环或强制循环，强制循环能适应调峰情况下承担低负荷时水循环的安全；超临界参数只能采用强制循环直流炉。锅炉燃烧方式主要决定于燃料特性和锅炉容量，有三种燃烧方式，即四角喷燃炉、“W”火焰炉和前后墙对称燃烧RBC型炉。四角喷燃炉具有结构简单、投资省、制造及运行国内已有成熟经验等优点，多用于燃用烟煤的锅炉，也可用于燃贫煤或无烟煤的锅炉；“W”火焰炉的优点是可燃用多种变化煤种，最低稳定燃烧负荷可达40%-50%，有利于调峰运行；RBC型炉，其性能介于上述两种炉型之间。
本次设计的600MW亚临界参数的凝汽式机组，其锅炉的主要热力参数如下：
（1）锅炉形式：英国三井2027-17.3/541/541。
（2）额定蒸发量Db：2027t/h。
（3）额定过热蒸汽压力Pb=17.3Mpa.额定再热蒸汽压力：3.734Mpa
（3）额定过热蒸汽温度：541℃.额定再热蒸汽温度541℃
（5）汽包压力Pdu：18.44Mpa
（6）锅炉热效率：92.5%

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第三章 原则性热力系统的拟定

发电厂原则性热力系统是以规定的符号表明工质在完成某种热力循环时所必须流经的各种热力设备之间的联系线路图，原则性热力系统只表示工质流过时的参数，参数起了变化的各种必须的热力设备，仅表明设备之间的主要联系，原则性热力系统实际上表明了工质的能量转换及热能利用的过程，它反映了发电厂热工内容，即能量转换过程的技术完善程度和热经济性。
本次设计的原则性热力系统，其回热加热的级数为八级，最终给水温度为274.1℃，各加热器形式除一台高压除氧器为混合式外，其余均为表面式加热器。

3.1 给水回热和除氧系统的拟定

给水回热加热系统是组成原则性热力系统的主要部分，对电厂的安全、经济和电厂的投资都有一定的影响。系统的选择主要是拟定加热器的疏水方式。拟定的原则是系统简单、运行可靠，在此基础上实现较高的经济性。
(1) 机组有八段不调整抽气，回热系统为“三高、四低、一除氧”。主凝结水和给水在各加热器中的加热温度按“等温升”分配。
(2) 1#、2#、3#高压加热器和4#低压加热器，由于抽汽过热度很大，设有内置式蒸汽冷却器。一方面提高三台“高加”水温；另一方面减少1#“高加”温差，使不可逆损失减少，以提高机组的热经济性。1# 、2# 、3#“高加”疏水采用逐级自流进入除氧器，这样降低了热经济性。同时，疏水温度高对水泵的运行也不利，会使安全性降低。在1#、2#“高加”之间设外置式疏水冷却器，减少了对2段抽汽的排挤，使2段抽汽减少。5段抽汽(4#“低加”)经再热后的蒸汽过热度很大，所以加装内置式蒸汽冷却器。2#、3#“高加”间加疏水冷却器，减少冷源损失，避免高加疏水排挤低压抽汽。
(3)除氧器(4段抽汽)采用滑压运行，这不仅提高了机组设计工况下运行的经济性，还显著提高了机组低负荷时的热经济性，简化热力系统，降低投资，使汽机的抽汽点分配更合理，提高了机组的热效率。为了解决在变工况下除氧器的除氧效果和给水泵不汽蚀，主给水泵装有低压电动前置泵。

3.2 补充水系统的拟定

鉴于目前化学除盐水的品质难以达到很高的标准，所以采用化学处理补充水的方法。目前，高参数机组的凝汽器中均装有真空除氧器，以真空除氧作为补充水除氧方式，所以本机组补充水送入凝汽器中。

3.3 锅炉连续排污利用系统的拟定

经过化学除盐处理的补充水品质相当高，从而使锅炉的连续排污量大为减少，同时为了简化系统，因此采用高压Ⅰ级排污扩容水系统。通过该排污扩容水系统回收工质的热量，在扩容器的压力下，一部分工质汽化为蒸汽，因其含量较少，送入除氧器中回收工质和热量，而含盐量高的浓缩排污水在冬季送入热网，夏季降温到50℃以下后排入地沟。

3.4 原则性热力系统图
600MW亚临界原则性热力系统图，如图3.1所示。

图3.1 600MW亚临界原则性热力系统图

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第四章 原则性热力系统的计算
4.1 计算原始资料
4.1.1 汽轮机形式及参数
1）机组形式：亚临界、一次中间再热、三缸两排气、单轴、凝汽式机组。
2）额定功率：Pe=600MW。
3）主蒸汽初参数（主汽阀前）：p0=16.7Mpa，t0=537℃。
4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：prh=3.34Mpa，trh=537℃
冷段：P’rh=3.56Mpa，t’rh=315℃。
5）汽轮机排气压力pc=0.005MPa，排气比焓hc=2333.8kJ/kg。
4.1.2 回热加热系统参数
1）机组各级回热抽汽参数
机组各级回热抽汽参数如表4.1所示

表4.1 回热加热系统原始汽、水参数
项目
单位
H1
H2
H3
H4
（除氧器）
H5
H6
H7
H8
抽气压力P’j
Mpa
5.894
3.593
1.612
0.7447
0.3050
0.130
0.0697
0.022
抽气温度tj
℃
380.9
316.9
429.1
323.6
223.2
137.8
88.5
61.0
抽气焓hj
KJ/kg
3132.9
3016
3317.7
3108.2
2912.9
2749.5
2649.5
2491.1
加热器上端差δt
℃
-1.6
0
1
--
2
2
2
2
加热器下端差δt1
℃
5.5
5.5
5.5
--
5.5
5.5
5.5
5.5
水侧压力pw
Mpa
20.13
20.13
20.13
0.7074
1.724
1.724
1.724
1.724
抽汽管道压损Δpj
%
8
8
8
8
8
8
8
8

2）最终给水温度：tfw=274.1℃。
3）给水泵出口压力：Pu=20.13Mpa，给水泵效率：83%。
4）除氧器至给水泵高差：21.6m。
5）小汽机排汽压力：Pc=6.27kPa。小汽机排气焓：2422.6KJ/kg。

4.1.3 锅炉型式及参数

1）锅炉形式：英国三井2027-17.3/541/541。
2）额定蒸发量：Db：2027t/h。
3）额定过热蒸汽压力Pb=17.3Mpa。额定再热蒸汽压力：3.734Mpa。
4）额定过热蒸汽温度：541℃。额定再热蒸汽温度541℃。
5）汽包压力：Pdu：18.44Mpa
6）锅炉热效率：92.5%

4.1.4 其他数据

1）汽轮机进汽节流损失4%，中压缸进汽节流损失2%。
2）轴封加热器压力：98kpa，疏水比焓：415kJ/kg。
3）机组各门杆漏汽、轴封漏气等小汽流量及参数如表4.2所示

表4.2 门杆漏气、轴封漏气数据
漏汽点代号
A
B
K
L1
N1
M1
L
N
漏汽量kg/h
620
267
7410
3027
89
564
3437
101
漏汽系数
0.0003353
0.0001444
0.004008
0.001637
4.814×10-5
0.0003050
0.001859
5.463×10-5
漏汽点比焓
3394.4
3394.4
3536.6
3328.1
3328.1
3328.1
3016
3016

漏汽点代号
M
R
P
T
S
J
W
漏汽量kg/h
639
190
896
660
1412
30245
687
漏汽系数
0.0003456
0.0001027
0.0004846
0.0003570
0.0007637
0.01636
0.0003716
漏汽点比焓
3016
3108.2
2716.2
2716.2
2716.2
3016.15
2337.8

4)锅炉暖风器耗气、过热器减温水等全厂性汽、水流量及参数

表4.3 全厂汽、水进出系统相关数据
名称
全厂工质渗漏
锅炉排污
厂用汽
暖风器
过热器减温水
汽水量，kg/h
30000
10000
20000
35000
55000
离开系统的介质比焓
3394.4
1760.3
3108.2
3108.2
724.7
返回系统的介质比焓
83.7
83.7
83.7
687
724.7

5）汽轮机机械效率：98.5%；发电机效率：99%
6）补充水温度：20℃
7）厂用电率0.07
4.2 热力系统的计算
4.2.1 汽、水平衡计算

1）全厂补水率αma 。全厂汽、水平衡如图4.1
所示，各汽水流量见表4.3，将各汽水流量用相对α表示。
由于计算前汽轮机进汽量D0为未知，故预
选D0　＝1848840 kg/h进行计算，最后校核。
全厂工质渗漏系数
αL　＝ＤＬ／Ｄ０＝30000／1848840＝0.01622
锅炉排污系数 图4.1全厂汽、水平衡图
αbl =D bl/D0=10000/1848840=0.005408
其余各量经计算为
厂用汽系数αpｌ＝0.01081
减温水系数αsp=0.02974
暖风器疏水系数αnf=0.01893
由全厂物质平衡可知
补水率αma=αｐｌ+αL+αbl=0.03244
2）给水系数αfw
由图4.1可知，1点物质平衡αb=αb+αL=1.01622；2点物质平衡αfw=αb+αb－αsp=0.9919
3）各小汽流量系数
按预选的汽轮机进气量D0和表4.2中的原始数据，计算得到门杆漏气、轴封漏气等各小汽流量系数，列于表4.2中。

4.2.2 汽轮机进汽参数计算

1）主蒸汽参数
由主汽门前压力p0 =16.7MPa ,温度t0 =537℃ ，查水蒸气性质表，得主蒸汽比焓值h0=3393.4 kJ/kg.。
主蒸汽门后压力p0’ =（1-△p0）p0=（1-0.04）×16.7MPa=16.032MPa。
由p0’ =16.032MPa 、ho’ =ho =3394.4kJ/kg，查水蒸气性质表，得主汽门后温t0’=534.2℃。
2）再热蒸汽参数
由再热冷段prh’=3.56Mpa, trh’=315℃,查水蒸汽焓hrh’=3013.626 kJ/kg．
由中压联合汽门前压力prh=3.34MPa,温度 trh=537℃ ，查水蒸气性质表，得再热蒸汽比焓hrh=3536.6kJ/kg。
中压联合汽门后再热蒸汽压力prh’ =（1-△prh）prh＝3.169MPa。
由prh’=3.169MPa、hrh=hrh’=3536.6kJ/kg，查水蒸气性质表，得中压联合汽门后再热蒸汽温度trh =536.7℃。

4.2.3 辅助系统的计算

1）轴封加热器计算
以加权平均法计算轴封加热器的平均进汽比焓hsg，详细计算如下表4.4

表4.4 轴封加热器物质、热平衡计算
项目
B
N1
N
T
R
∑
漏汽量Gi，kg/h
267
89
101
660
190
1307
漏汽系数 αi
0.0001444
4.814x10-5
5.463x10-5
0.000357
0.0001028
0.0007069
漏气点比hi
3394.4
3328.1
3016
2716.2
3108.2

总焓 αi hi
0.49015
0.16021
0.16476
0.96968
0.31942
2.10437
平均进气比焓hsg
2.10437/0.0007069=2976.9

2）均压箱计算
以加权平均法计算均压箱平均蒸汽比焓hjy，详细计算见表4.5
3）凝汽器平均压力计算
由pc1=4.40kPa，查水蒸气性质表，得tc1=30.54℃；由pc2=5.39kPa，查水蒸气性质表，得tc2=34.24℃

表4.5 均压箱平均蒸汽比焓计算
项目
P
M
M1
∑
漏汽量Gi ,kg/h
896
639
564
2099
漏汽系数 αi
0.0004846
0.0003456
0.0003050
0.001135
漏汽点比焓hi
3108.2
3016
3328.1

总焓αihi
1.50623
1.04233
1.01507
3.5636
平均蒸汽比焓 hjy
3.5636/0.001135 =3139.7

凝汽器平均温度tc＝0.5（tc1 +t c2 ）= 0.5×（30.54+34.24）=32.39 ℃，查水蒸气性质表，得凝汽器平均压力pc=4.9kPa。
将所得数据与表4.4的数据一起，以各抽汽口的数据为节点，在h-s图上绘制出汽轮机的汽态膨胀过程曲线。

4.2.4 各加热器进、出口参数计算

首先计算高压加热器H1
加热器出口水焓hw1求解。hw1由已知的tw1、pw，查水蒸气性质表可得。
加热器出口水温tw1求解。先求加热器汽侧压力p1’，即
p1’=（1-△p1）p1=（1-0.03）×5.894MPa=5.717MPa
式中p1为第一抽汽口压力；Δp1为第一抽汽管道相对压损。
由p1’=5.717MPa，查水蒸汽性质表得p1’对应的饱和温度。
得H1出口温度：
式中---加热器上端差。
H1疏水温度
式中----加热器下端差，。---进水温度℃，其值从高压加热器H2的上端差计算得到。
已知加热器水侧压力Pw=20.13Mpa，由t1=274.1℃，查得H1出水比焓hw,1=1202.5KJ/kg。
由t’w,1=274.3℃，查得H1进水比焓hw,2=1050.9KJ/kg。
由td,1=247.8℃，查得H1疏水比焓hd,1=1075.2KJ/kg。
至此高压加热器H1进、出口汽水参数已全部算出，同理可依次计算其余加热器各进出口汽水参数。将计算结果列于表4.6中。

表4.6 回热加热系统汽、水参数计算
项目
单位
各 计 算 点
H1
H2
H3
H4
H5
H6
H7
H8
SG
抽
汽
参
数
压力Pj
Mpa
5.894
3.593
1.612
0.7447
0.3050
0.130
0.0697
0.022
--
温度tj
℃
380.9
316.9
429.1
323.6
233.2
137.8
88.5
61.0

蒸汽焓hj
KJ/kg
3132.9
3016
3317.7
3108.2
2972.9
2749.5
2649.5
2491.1
2976.5
加热器上端差δt
℃
-1.6
0
1
--
2
2
2
2
抽汽管道压损Δpj
%
8
8
8
8
8
8
8
8
加
热
器
水
温水
焓
出口水温twj
℃
274.152
242.314
200.267
165.374
129.541
102.815
85.6755
58.2126
32.76
疏水焓hdwj
KJ/kg
1075.16
879.006
723.321
544.724
454.4
382.024
266.76
161.9
415
出口水焓hwj
KJ/kg
1202.5
1050.89
861.503
698.853
545.414
432.247
360.158
245.138
138.7
进口水焓hwj+1
KJ/kg
4050.89
861.503
724.297
545.414
432.247
360.158
245.138
138.7
136.3

4.2.5 高压加热器组抽汽系数计算

1)由高压加热器H1热平衡计算α1

图4.3

高压加热器H1的抽气系数：

高压加热器H1的疏水系数αd,1：
2)由高压加热器H2热平衡计算α2、αrh

图4.4

高压加热器H2的抽汽系数α2：

高压加热器H2的疏水系数αd,2：
再热器流量系数αrh：

3)由高压加热器H3热平衡计算α3

图4.5

高压加热器和H3的抽汽系数α3：
高压加热器H3的疏水系数αd,3：

4.2.6 除氧器抽汽系数计算
除氧器出水流量系数αc,4：
抽汽系数α4：
除氧器物质平衡与热平衡见图4.3，由于除氧器为混合式加热器，进水量αc,5是未知，但可由下式算出：

图4.3除氧器物质平衡与热平衡

4.2.7 低压加热器组抽汽系数计算

1)低压加热器H5热平衡计算α5

图4.6

低压加热器H5出水系数αc,5：如图4.3所示

低压加热器H5抽汽系数α5：

低压加热器H5疏水系数
2)低压加热器H6热平衡计算α6

图4.7

低压加热器H6抽汽系数

低压加热器H6疏水系数αd,6：
3)由低压加热器H7热平衡计算α7

图4.8

低压加热器H7的抽汽系数α7：

低压加热器H7的疏水系数αd,7：
4)由低压加热器H8热平衡计算α8

图4.9

由于低压加热器H8的进水焓hsg，疏水焓h8,d为未知，故先计算轴封加热器SG,由于SG的热平衡，得到轴封加热器的出水比焓hw,sg：

式中，轴封加热器进汽系数∑αsg,i和进汽平均焓值hsg的计算见辅助计算部分。
由pw,sg=1.724Mpa,hw,sg=138.7KJ/kg,反查焓熵图得轴封加热器出口水温tw,sg=32.76℃。
低压加热器H8疏水温度td,8：

由p8=0.0209Mpa, td,8=38.26℃查得低压加热器H8疏水比焓hd,8=160.27KJ/kg.
低压加热器H8抽汽系数α8：

低压加热器H8疏水系数αd,8：

4.2.8 凝汽系数αc的计算

1）小汽机抽汽系数αxj：

2）由凝汽器的质量平衡计算αc
αc=αc,5-αd,8-sg-αxj-αw-αma=0.7592-0.1216-0.007069-0.03787-0.0003716-0.03244=0.56636
3）由汽轮机汽侧平衡校核αc
H4抽汽口抽汽系数和α，4：

各加热器抽汽系数和∑αj：

轴封漏气系数和∑αsg,k：
凝汽系数αc：
该值与凝汽器质量平衡计算得到的凝汽系数αc相等，凝汽系数计算正确。

4.2.9 汽轮机比内功wi及汽、水流量的计算

1）凝汽流做功wc

式中ｑrh-------再热蒸汽吸热量：

2)抽汽流做功∑wa,j
1kg第一级抽汽做功wa,1：。
1kg第二级抽汽做功wa,2：。
1kg 第三级抽汽做功wa,3：
。
同理可算出其余4~8级1kg抽汽做功量列于表4.7中

表4.7

H1
H2
H3
H4
H5
H6
H7
H8
1kg抽汽做功（kJ/kg）
260.664
377.564
597.62
807.12
1002.4
1165.8
1265.8
1424.2
各级抽汽量（kg/h）
135131.5
150146
71837
79270.5
64607
40772
62684
56434

抽汽流总内功∑wa,j：

3）附加功量∑wsg,k
附加做功量∑wsg,k是指各小汽流量做功之和：

4）汽轮机内功wi

4.2.10 热经济性指标计算

汽轮机比热耗q0:
汽机绝对内效率　：
汽轮机绝对电效率ηe：
汽轮机热耗率q：
汽轮机汽耗率d：
汽轮机进汽量Ｄ０：
式中　　Ｐｅ――汽轮机额定电功率，Ｐｅ=600MW。
校核：汽轮机进汽Ｄ０=1849090，与初选值