毕业论文设计--山水泉城安全施工组织设计.doc

安全施工组织设计

工程名称： 山水泉城二期一组团三标段
项目负责人：于磊臣
编制日期：2010年6月

目 录
一、     工程概况
二、    安全生产目标
三、    施工总体布署
四、    施工准备
五、    主要分项工程的安全技术措施
1、  脚手架工程
2、  模板工程
3、  施工机具
4、  三宝、四口、临边防护措施
5、  临时用电施工
6、  现场施工用水
六、安全生产保证措施
七、文明施工保证措施

一、工程概况
本工程为山水泉城住宅小区19#、24#及人防工程，人防工程建筑面积4496.87m2，19#楼地下室面积901.94 m2，地上住宅建筑面积10709.915m2。24#楼地下室面积506.00m2。车库整体一层，东西122.7m,南北42m,层高为3.9m，19#楼东西长为74.4米，南北向宽为16.2米，地下一层，层高为3.6米；地上为12层，层高均为2.9米，总高度为35.2米。24#楼东西长为46.8米，南北向宽为13.2米，地下一层，层高为3.6米；地上为11层，层高均为2.9米，总高度为32.35米。
本工程要求：合格
工期要求：2010年5月18日开工，2011年4月30日竣工，总工期334天（日历日）。
二、安全生产目标
1、工程安全施工目标
工程安全生产目标是杜绝死亡事故，一般事故颁率低于1.5‰，现场采用现代化的施工手段和强有力技术措施，使施工的全过程真正做到现场整洁、道路畅通，大大减少噪音扰民。
2、安全组织管理：
（1）安全生产保证体系：
    施工现场环境卫生和集体宿舍  卫生按各专业队划分，分别由以上各分项负责人管理，现场卫生由各负责人所管理的专业队负责完成。对完成情况，由项目经理、技术负责人、安全员进行定时和不定时的检查考核，并对考核结果进行总结。
三、施工总体布署      
⒈指导思想
组织经验丰富的工程项目班子组织施工。以充足的人力、物力、财力，精心组织、精心施工，科学管理，树立安全第一的意识，确保工程有一个安全可靠的施工环境；加强安全教育，增强安全自我保护意识。
⒉施工管理组织
工程项目经理部，对工程安全实施全面管理，项目经理和安全员是工程安全实施的第一责任人，组建安全组织机构。
⒊施工队伍配备
在公司范围内抽调思想素质好，技术水平高，作风过硬的工作班组，配备技术素质高、安全意识强的队伍进行施工。
⒋安全施工总体安排
   建立、建全安全生产责任制，安全生产检查制度、班前安全活动等各项安全生产制度。
四、施工准备
1、组织准备
山水泉城二期一组团三标段任命姜秀日同志为现场安全员 ，根据现场实际布置的办公室、厕所、配电室、材料库及水泥库、机械、安全通道等设施，设置安全标志牌，并按JGJ-59-99安全施工规范安排设置七牌二图。
2、安全用具准备
提出计划购买安全用具：安全帽、安全色标牌、绝缘鞋、绝缘手套、安全带、各种防护用具、安全密目网等。根据需要陆续配置。
3、施工现场的准备
拆除与本工程有关连的原有建筑物，平整场地。统一筹划，合理布置，认真组织搭设好临时设施，统一安排施工消防水管网，施工现场配电室以利于施工生产顺利进行。
⒋施工队伍及特殊工种配备
配备经过培训并有上岗证的电焊工、机械工、电工、选择素质好，安全意识强、技术过硬的架子工队伍和各工种施工队伍。做好上岗前的技术培训工作，对施工人员进行安全三级教育。
2、安全施工布署
    贯彻“安全第一、预防为主”的指导思想，建立项目安全保证体系。项目经理为安全总负责人，现场设专职安全员，各工种设安全负责人，班组设兼职安全员，强化现场安全管理工作，消除不安全隐患。
3、工程安全技术措施的制定：
根据工程的特点编制专项工程的安全技术措施和施工方案，从技术措施上保证安全生产。
五、主要分项工程的安全技术措施
（一）脚手架工程施工方案
     本工程四面采用双排钢管扣件脚手架。必须考虑有足够的安全系数，并全部外挂密眼安全网，以保证脚手架的绝对使用安全性。施工时要严格按照操作规范的要求进行施工，外脚手架严禁超载使用。

⑴落地式钢管脚手架扣件规格与技术要求
    钢管脚手架钢管规格为管径48mm，壁厚3.5mm。无严重锈蚀，弯曲、压扁或裂纹的钢管。钢管脚手架的杆件连接必须使用合格的型钢、扣件。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，以保证与钢管扣件紧时接角良好，当夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm，活动部位能灵活转动，旋转面间隙应小于1mm。脚手板采用钢脚手板，板厚大于2 mm，对锈蚀脱层及裂纹凹陷严重者不允许使用。
⑵脚手架的搭设施工方法
    ａ、脚手架地基应平整夯实，上面加通长垫板，垫板采用长2--4m，宽大于0.2m,厚度50---60mm的木板。地基设排水沟，防止积水浸泡地基。
    ｂ、脚手架搭设顺序：立杆→大横杆→小横杆→连墙杆→剪刀撑→脚手板→栏杆，脚手架搭设应横平竖直。
    ｃ、脚手架搭设要求为:脚手架立杆间距为1.2m，步距为1.6m，小横杆间距0.6m，小横杆挑向墙面的悬臂0.35m,端头离墙0.1m。
  　ｄ、脚手架必须按楼层与结构拉接牢固，按二步三跨设一连墙杆固定。在井架周围连墙杆应加密设置，在上下里外排立杆之间应设侧向剪刀撑，上下层的连墙杆应相互错开，呈花排布置。
    ｅ、脚手架的操作面必须满铺脚手板，离墙面距离应在120--150mm之间，脚手板对接铺设时，接头处设两根横向水平杆。搭接铺设的脚手板接头必须在横向水平杆上，搭接长度不小于200mm。支撑脚手杆的纵向水平杆的间距不大于400mm。不得有空隙和探头板，跳板。操作面外侧设一道1.2m护身栏杆和一道180mm挡脚板，挡脚板每隔3m做一固定。立挂安全网，下口封严，防护高度为1m。
    ｆ、脚手架必须保证体结构不变形，剪 刀撑在外侧沿高度由下而上连续设置，在两侧和转角每7个立杆间距设置一道剪刀撑，剪刀撑钢管搭接应大于或等于50cm 。剪刀撑宽度为3--5个立杆纵距 ，斜杆与地面夹角45°--60°范围，连接点与大横杆节点不大与200mm。脚手架两侧纵向也应设置剪刀撑。
ｇ、脚手架验收合格后挂牌使用。  
⑶脚手架的拆除
    ａ、脚手架拆除前由项目经理召集有关人员对工程进行全面检查与签证，确认建筑物已施 工完毕，确已不需时，方可拆除。
    ｂ、拆除脚手架，应设置警戒区，并有专人负责警戒。
    ｃ、拆除脚手架前，应将脚手架上的存留材料、杂物等清除平干净，按自上而下，先装者后拆、后装者先拆的顺序进行。
    ｄ、脚手架拆除顺序：脚手板→栏杆→剪刀撑→大横杆小横杆→立杆自上而下逐步拆除，一步一满，不得采用踏步式拆法，不准上下同时作业，剪刀撑应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人员往下递杆子。
    ｅ、拆下的杆件与零配件，应分堆，用井架运下来，严禁高空抛掷
    ｆ、拆下的杆件与零配件运至地面时，应随时按品种，分规格放整齐，妥善保管。
    ｇ、在拆脚手架时，如果已拆开绑扎，不得中途停止。
    ｈ、遇有恶劣气候影响施工安全时，不得进行高空脚手架的拆除工作。
马道搭设成之字型。搭设方法：
    ａ、人行马道的宽度不得小于1.2m,坡度1:3,平台宽度不得小于1.5m .
    ｂ、立杆、横杆间距不得超过1.5m,小横杆间距不超过1m.
    ｃ、马道及平台四周必须设1.2m高的护身栏,绑两道横杆，侧面设18cm高的挡脚板。脚手板铺满，板面相平，对头铺设时，极端部应用双横杆；高处搭接其长度不小于40cm，接头下面用双层杆，板端搭接处的凸棱用三角木填顺。马道上面钉防滑木条，其厚度为2～3cm，间距不大于30cm。
    ｄ、为保证马道的结构稳固，成马道两侧，平台外固和端部设剪力撑。
⑷剪刀撑设在外侧，架子两端及转角处必须设剪刀撑，剪刀撑与大横杆连接点距离须大于20cm,剪刀撑底部搭设时呈倒V字。
⑸外层挑架搭设高度30m，当上部继续升高时，应重新设悬挑构件，分段卸荷。
⑹与墙体结构间扣件钢管拉接，接点3步3跨1点.
⑺外挑架搭设完毕后，外侧应满挂立网，网目尺寸为1.5×1.5cm，绳径为1.5mm  。
 ⑻采取防电避雷措施：在脚手架四角立杆上设避雷针，选用直径大于12的镀锌钢筋，高度不小于1m，并将所有最上层的大横杆做电气连接形成避雷网。                                          
 ⑼脚手架搭设结束后，进行验收。验收合格挂牌后方可使用。
（10）悬挑脚手架的布置及计算
根据现场实际情况，本单体工程脚手架采用如下的搭设方法如下所述：
从地下室至标准层二层顶，即标高为5.8米处，采用落地式脚手架，从二层顶（标高5.8米）至八层顶（标高为23.2）采用悬挑脚手架，高度共计17.4；从八层顶（标高23.2米）至顶（标高为39.2米）采用二次悬挑脚手架，高度共计（16米+高1米防护）17米。
四、悬挑脚手架的计算书
由于本工程采用两次悬挑，第一次悬挑高度为17.4米，第二次悬挑高为17米，故此只验算第一次悬挑。
1.脚手架参数
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.35米，立杆的横距为0.9米，立杆的步距为1.80 米；
计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为17.4 米，立杆采用单立管；
内排架距离墙长度为0.30米；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2；
采用的钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；
连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6米，水平间距4.0 米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；
同时施工层数:2；
3.风荷载参数
济南市章丘地区，基本风压为0.450，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.649；考虑风荷载；
4.静荷载参数
每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1291；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；
安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2；
脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木；
4.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用[16a号槽钢] ，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度 1.50 米，遇有悬挑结构构件(阳台)，非悬挑结构构件内工字钢锚固长度≥2.00米
与楼板连接的螺栓直径(mm):180.00；
楼板混凝土标号:C30；
5.拉绳与支杆参数，支撑数量为:1；

悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳、下面采用支杆与建筑物拉结。
钢丝绳安全系数为:10.000；
钢丝绳与墙距离为(m):0.9
支杆与墙距离为(m):1.2；
最里面支点距离建筑物 1.20 m,支杆采用 5.6号角钢56×3×6.0mm钢管。

二、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；
脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.200/(2+1)=0.140 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3.000×1.200/(2+1)=1.200 kN/m；
静荷载的计算值: q1=1.2×0.038+1.2×0.140=0.214 kN/m；
活荷载的计算值: q2=1.4×1.200=1.680 kN/m；

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.214×1.352+0.10×1.680×1.352 =0.337 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.214×1.352-0.117×1.680×1.352 =-0.397 kN.m；
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0.267×106,0.314×106)/5080.0=78.15 N/mm2；
大横杆的抗弯强度:σ= 78.15 N/mm2 小于 [f]=205.0 N/mm2。满足要求！
3.挠度计算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下：

静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.140=0.178 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =1.200 kN/m；
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V= 0.677×0.178×1350.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×1.200
×1350.04/(100×2.06×105×121900.0) = 1.730 mm；
脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm
大横杆的最大挠度小于 1200.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求!

三、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.35 = 0.0513kN；
脚手板的荷载标准值：P2=0.350×1.35×0.9/(2+1)=0.1418 kN；
活荷载标准值：Q=3.000×1.35×0.9/(2+1) =1.215 kN；
荷载的计算值: P=1.2×(0.0513+0.148)+1.4 ×1.215 = 1.94kN；

小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = 1.2×0.038×0.92/8 = 0.0046 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = 1.94×0.9 /3 = 0.82 kN.m ；
最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.8246kN.m；
σ = M / W = 0.8246×106/5080.000=162.322 N/mm2 ；
小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×0.94/(384×2.060×105×121900.000) = 0.0129 mm ；
P2 = p1 + p2 + Q = 0.0513+0.1418+1.215 = 1.408 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax = 1408×900×(3×9002-4×9002/9 ) /(72×2.060×105
×121900.0) = 1.45mm；

最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.0129+1.45 = 1.470 mm；
小横杆的最大挠度小于 (1200.000/150)=8.000 与 10 mm,满足要求!；
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，
该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.35=0.0513 kN；
脚手板的荷载标准值: P2 = 0.350×1.35×0.9/2=0.213kN；
活荷载标准值: Q = 3.000×1.35×0.9 /2 = 1.823 kN；
荷载的计算值: R=1.2×(0.0513+0.213)+1.4×1.823=3.4234 kN；
R=3.4234 < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本工程为0.1291
NG1 = 0.129×25.000 = 3.228 kN；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本工程采用木脚手板，标准值为0.35
NG2= 0.350×2×1.200×(1.200+0.3)/2 = 0.630 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0.11
NG3 = 0.140×2×1.200/2 = 0.168 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.200×25.000 = 0.150 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.176 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3.000×1.200×1.200×2/2 = 4.320 kN；
风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.450 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 0.740 ；
Us -- 风荷载体型系数：Us =0.649 ；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.450×0.740×0.649 = 0.151 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.176+ 1.4×4.320= 11.059 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.176+ 0.85×1.4×4.320= 10.151 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.118×1.200× 1.5002/10 = 0.038 kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值 ：N =11.059 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数 ：K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.530
计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 2.651 m；
Lo/i = 168.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.251 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 11059.000/(0.251×489.000)=90.099 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 90.099 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N =10.151 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.530
计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 2.651 m；
Lo/i = 168.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.251
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 10151.400/(0.251×489.000)+37805.347/5080.000 = 90.149 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 90.149 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
风荷载基本风压值 Wk = 0.118 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
NLw = 1.4×Wk×Aw = 1.779 kN；
连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 6.779 kN；
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,
由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949；
A = 4.89 cm2；[f]=205.00 N/mm2；
连墙件轴向力设计值 Nf=φ×A×[f]=0.949×4.890×10-4×205.000×103 = 95.133 kN；

Nl=6.779<Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl=6.779小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求!

连墙件扣件连接示意图
八、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为1350mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20 cm4，截面抵抗矩W = 108.30 cm3，截面积A = 21.95 cm2。
受脚手架集中荷载 N=1.2×4.176 +1.4×4.320 = 11.059 kN；
水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.950×0.0001×78.500 = 0.207 kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
经过连续梁的计算得到
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R[1] = 16.641 kN；
R[2] = 6.184 kN；
R[3] = -0.026 kN。
最大弯矩 Mmax= 3.355 kN.m；
截面应力 σ =M/1.05W+N/A= 3.355×106 /( 1.05 ×108300.0 )+
0.000×103 / 2195.0 = 29.502 N/mm2；
水平支撑梁的计算强度 σ =29.502 小于 215.000 N/mm2,满足要求！
九、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用[16a号槽钢,计算公式如下

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到强度 φb = 570 ×10.0×63.0× 235 /( 1200.0×160.0×235.0) = 1.87
由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.919。
经过计算得到强度 σ = 3.355×106 /( 0.919×108300.00 )= 33.699 N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 σ = 33.699 小于 [f] = 215.000 N/mm2 ,满足要求!
十、拉绳与支杆的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi、支杆的轴力RDi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力；
RDicosθi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。
当RAH>0时，水平钢梁受压；当RAH<0时，水平钢梁受拉；当RAH=0时，水平钢梁不受力。
各支点的支撑力 RCi=RUisinθi+RDisinθi
且有 RUicosθi=RDicosθi
可以得到

按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为
RU1=10.460kN
RD1=11.840kN
十一、拉绳与支杆的强度计算:
钢丝拉绳(支杆)的内力计算：
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU与支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，分别为
RU = 10.460kN RD = 11.840kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K -- 钢丝绳使用安全系数。
计算中[Fg]取10.460kN，α=0.820,K=10.000,得到：
钢丝绳最小直径必须大于16.000mm才能满足要求!
下面压杆以 5.6号角钢56×3×6.0mm钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：

其中 N -- 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 11.840kN；
φ-- 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 φ= 0.248；
i -- 计算受压斜杆的截面回转半径，i =1.130cm；
l -- 受最大压力斜杆计算长度，l = 1.921m；
A -- 受压斜杆净截面面积，A =3.340cm2；
σ -- 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是142.934 N/mm2；
[f] -- 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2；
受压斜杆的稳定性计算σ< [f],满足要求!
钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=10.460kN
钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为

其中 [f] 为吊环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 125N/mm2；
所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径 D=(1045.967×4/3.142×125.000) 1/2 =11.000mm
十二、锚固段与楼板连接的计算:
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.184kN；
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[6183.872×4/(3.142×50×2)]1/2 =8.873mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式:

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.184kN；
d -- 楼板螺栓的直径，d = 180.000mm
[fb] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.570N/mm2；
h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于
6183.872/(3.142×180.000×1.570)=6.965mm。
3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.184kN；
d -- 楼板螺栓的直径，d = 180.000mm；
b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=900.000mm；
fcc -- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=16.700N/mm2；
经过计算得到公式右边等于13102.04 kN 大于锚固力 N=6.18 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求
（二）模板工程施工方案
    本工程为框架剪力墙结构。支模部件分为框架柱、梁、板及剪力墙等部