厂房满堂脚手架专项综合标准施工专业方案.doc

一、编制依据：
1、现场施工条件和要求
2、结构施工图纸
3、《建筑施工手册》第四版
4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。
5、国家及行业现行规范规程及标准
6、项目部可组织资源
二、工程概况：
本工程在黎塘镇工业区。总建筑面积约13000m2，其中一层层高为6m,局部层层高4.8m,采取扣件式满堂脚手架支撑。
三、施工要求：
本工程内支撑采取扣件式满堂钢管脚手架。使用Ф48mm、壁厚3.5mm钢管,加密立杆间距,使其达成承载力要求,顶板砼板厚120mm厚。
（一）、结构和设置要求：
1、扣件式钢管脚手架关键由立杆、纵横水平杆、斜杆等组成。①多种杆件采取Ф48mm、壁厚3.5mm钢管满堂支撑架 ②立杆常见长度1500mm、mm、2400mm,横杆常见长度采取600mm、900mm、1200mm。下部为40cm长扩大套筒，内径50mm，可用于立杆接长；
③可调底座及可调托座丝杆和螺母旋合长度不得小于5扣，螺母厚度不得小于30mm。模板支架可调托座伸出顶层水平杆悬臂长度严禁超出650mm，且丝杆外露长度严禁超出400mm，可调托座插入立杆长度不得小于150mm。
④盘扣节点，由焊接于立杆上连接盘、横杆杆端接头组成；
2、扣件：
扣件式钢管脚手架关键由直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接，直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管连接，旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管连接，对接扣件用于两根钢管对接连接，承载力直接传输到基础底板上。
3、扣件和钢管接触面要确保严密，确保扣件和钢管连接紧固。
4、扣件和钢管质量要合格，满足施工要求，对发觉脆裂、变形、滑丝后严禁使用。

（二）、构配件材料要求
1、材质要求

表3.2.1扣件式钢管支架关键构配件材质
立杆
水平杆
竖向斜杆
水平斜杆
扣接头
立杆连接套管
可调底座、可调托座
可调螺母
连接盘、插销
Q345A
Q235A
Q195
Q235B
ZG230-450
ZG230-450或20号无缝钢管
Q235B
ZG270-500
ZG230-450或Q235B
2、外观要求
（1）钢管无裂缝、凹陷、锈蚀，不得采取对接焊接钢管；
（2）钢管应平直，直线度许可偏差为钢筋长度1/500，两端面应平整，不得有斜口，毛刺；
（3）铸件表表面应光滑、不得有砂眼、缩孔、裂纹等缺点；
（4）可调底座和可调托表宜浸漆或冷镀锌、涂层应均匀牢靠。
（三）、施工工艺
（一）、盘扣钢管脚手架模板结构做法
（1）、350×900梁支撑（350×900梁以下梁支模参考此梁排布）
钢管支顶按纵横间距1100×900mm设置，梁底、梁侧模板采取18厚夹板，龙骨采取80×80mm木枋。梁底下设两层龙骨，第一层龙骨采取80×80木枋，垂直梁跨度方向排列，间距为@＝250mm，跨度为1100mm；第二层龙骨采取80×80木枋，沿梁跨度方向排列，跨度控制在900mm以内。侧模竖肋间距为300mm，在梁中加1排Ф12对拉螺杆。离地300mm设扫地杆一道，以上每1.5米高设1道Φ48×3.5钢管纵横向水平杆。（详见下图）

（2）、300×1000梁支撑（300×1000梁以下，350×900梁以上梁支模参考此梁排布）
钢管支顶按纵横间距1100*900mm设置，梁底、梁侧模板采取18厚夹板，龙骨采取80×80mm木枋。梁底下设两层龙骨，第一层龙骨采取80×80木枋，垂直梁跨度方向排列，间距为@＝200mm，跨度为600mm；第二层龙骨采取两条Φ48×3.5钢管，沿梁跨度方向排列，跨度控制在900mm以内。侧模竖肋间距为300mm，在梁中加3排Ф12对拉螺杆。离地300mm设扫地杆一道，以上每1.5米高设1道Φ48×3.5钢管纵横向水平杆。（详见下图）

（3）、120厚楼板支撑
钢管支顶按纵横间距1100×900mm设置，板底模板采取18厚夹板，龙骨采取80×80mm木枋。板底下设两层龙骨，第一层龙骨采取80×80木枋，间距为@＝300mm，跨度为1100mm；第二层龙骨采取80×80木枋，跨度控制在1100mm以内。离地300mm设扫地杆一道，以上每1.5米设1道Φ48钢管纵横向水平杆。（详见下图）

（4）、钢管支顶安装时，立柱应采取对插方法，立柱之间对插必需牢靠好，以确保垂直度和力传输。支顶上部用U型可调整螺杆调整支顶，可调托座伸出顶层水平杆严禁超出650mm，且丝杆外露长度严禁超出350mm，可调托座插入立杆不得小于150mm。以下图。

（5）、纵横水平杆设置
在钢管底部上0.30m处纵横设置扫地杆，用ф48钢管拉结，以后纵横水平杆每1.5米高设置一道。
在可调支托底部立杆顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆，支模高度在5~10米时，在最顶步距两水平拉杆中间应加一道水平拉杆。
（6）、剪刀撑设置
高支模外四面设剪刀撑，剪刀撑应由底至顶连续设置，用ф48钢管拉结，斜杆和地面倾角为450～600，并和地面顶紧，剪刀撑和钢管立杆有效连接，剪刀斜撑搭接长度不少于1000㎜，采取不少于3个旋转扣件固定，剪刀斜撑端头伸出扣件边缘长度不应少于100㎜。
水平剪刀撑设置：当高度超出6米时，水平剪刀撑应该满布设置，在扫地杆上设置第一道水平剪刀撑，以后沿高度每隔2～3个水平杆标准步距设置一道水平剪刀撑，水平剪刀撑必需碰到纵杠就一个拉节点。

（三）设计一览表：
序号
相同支模形式梁、板尺寸
支顶材料、间距
主、次龙骨规格、材料、间距
梁侧模竖肋规格、材料
模板材料、规格
剪刀撑、水平杆材料、间距
设置位置
1
120厚楼板
采取钢管支顶，纵向间距为1000mm，横间距900mm。
主、次龙骨采取80mm×80mm松枋木，主龙骨间距1000mm，次龙骨间距300mm。

板底模板18mm厚夹板。
离地300mm设扫地杆一道，以上每1500mm高设置一道纵横水平杆。高支模四面设置纵横竖向剪刀撑，斜杆和地面倾角为450～600。
水平剪刀撑设置：当高度超出5米时，水平剪刀撑应该满布设置，在扫地杆上设置第一道水平剪刀撑，以后沿高度每隔2～4个水平杆标准步距设置一道水平剪刀撑，水平剪刀撑必需和纵杆扣结。
1#、1#车间屋面梁板
序号
相同支模形式梁、板尺寸
支顶材料、间距
主、次龙骨规格、材料、间距
梁侧模竖肋规格、材料
模板材料、规格
剪刀撑、水平杆材料、间距
设置位置
2
300×1000梁
采取钢管支顶，纵向间距为1100mm，横间距900mm。
第一层龙骨采取80mm×80mm松枋木，木枋间距@250mm，跨度1000mm；第二层龙骨采取80mm×80mm松枋木，木枋跨度为1000mm。
梁侧模板用一根φ48×3.5钢管组成竖向及水平楞夹牢，竖枋间距300mm，采取80mm×80mm松枋木。对拉螺栓采取T12，对拉螺栓水平间距为0.6m,上下间距为0.40m。此梁对拉螺栓设置1道。
梁侧、梁底模板18mm厚夹板。
离地300mm设扫地杆一道，以上每1500mm高设置一道纵横水平杆。高支模四面设置纵横竖向剪刀撑，斜杆和地面倾角为450～600。
水平剪刀撑设置：当高度超出5米时，水平剪刀撑应该满布设置，在扫地杆上设置第一道水平剪刀撑，以后沿高度每隔4～6个水平杆标准步距设置一道水平剪刀撑，水平剪刀撑必需和纵杆扣结。
1#、1#车间屋面梁板
序号
相同支模形式梁、板尺寸
支顶材料、间距
主、次龙骨规格、材料、间距
梁侧模竖肋规格、材料
模板材料、规格
剪刀撑、水平杆材料、间距
设置位置
3
350×900梁
采取钢管支顶，纵向间距为1100mm，横间距900mm。
第一层龙骨采取80mm×80mm松枋木，木枋间距@＝200mm，跨度600mm；第二层龙骨采取两条φ48×3.5mm钢管
，钢管跨度为1000mm。
梁侧模板用一根φ48×3.5钢管组成竖向及水平楞夹牢，竖枋间距300mm，采取80mm×80mm松枋木。对拉螺栓采取T12，对拉螺栓水平间距为0.6m,上下间距为0.30m。此梁对拉螺栓设置3道。
梁侧、梁底模板18mm厚夹板。
离地300mm设扫地杆一道，以上每1500mm高设置一道纵横水平杆。高支模四面设置纵横竖向剪刀撑，斜杆和地面倾角为450～600。
水平剪刀撑设置：当高度超出5米时，水平剪刀撑应该满布设置，在扫地杆上设置第一道水平剪刀撑，以后沿高度每隔4～6个水平杆标准步距设置一道水平剪刀撑，水平剪刀撑必需和纵杆扣结。
1#、1#车间屋面梁板

（四）、施工工艺
1、钢管支撑系统安装施工次序
放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高→梁板盘扣直插式钢管脚手架安装→架设梁底木方龙骨于钢管脚手架顶托板上→梁底模及侧模安装→架设板底木方龙骨于钢管脚手架顶托板上→楼板模板安装→梁板钢筋绑扎铺设→梁板混凝土浇筑→混凝土保养，达成设计强度等级→拆下盘扣直插式钢管脚手架可调顶托→拆除梁、板模板，清理模板→拆除水平杆、剪刀撑及钢管脚手架立杆
2、模板安装
(1) 盘扣直插式钢管脚手架支撑系统安装次序：
搭设次序：放置纵向扫地杆——主柱——第一步纵向水平杆——横向扫地杆——第一步横向水平杆——第二步纵向水平杆——第二步横向水平杆------。
(2) 先在楼面上弹出轴线、梁位置线按施工方案标出立杆安装位置，然后在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，装柱头模板。
(3) 依据模板施工图架设支撑和木楞。支架排列要考虑设置施工通道。
(4) 盘扣直插式钢管脚手架立柱须设置底座，立柱垂直度许可偏差为全高小于1/600及±20mm，上下层支柱应在同一竖向中心线上。各层支柱间水平拉杆和剪刀撑和立柱要有效连接。
(5) 通线调整盘扣直插式钢管脚手架高度，将托梁找平，架设托梁及梁底枋木。
(6) 梁底模板：按设计标高调整支柱标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。
(7) 梁侧模板：先安装梁底模板，待安装完钢筋后再安装梁侧模板、压脚板（枋）、斜撑、对拉螺丝等。
(8) 楼面模板铺完后，应认真检验支撑是否牢靠，模板梁内、板面应清扫洁净。模板应拼缝平整严密,拼缝位置下面必需要有次龙骨支撑并钉牢.拼缝处内贴胶带,预防漏浆.
(9) 在混凝土板面安装盘扣直插式钢管脚手架时，应对上部混凝土结构承载力强度验算，然后安装可调底座及盘扣直插式钢管脚手架、水平杆、剪刀撑，在混凝土面直接安装可调底座时，要在根部设置两个方向水平拉结杆，以预防立杆根部移动。可调底座调整螺杆伸出长度不超出300㎜。
(10) 剪刀撑应在满堂红脚手架外侧周围设置，斜杆和地面倾角为450～600 并和地面顶紧。水平剪刀撑设置：当高度超出5米时，水平剪刀撑应该满布设置，在扫地杆上设置第一道水平剪刀撑，以后沿高度每隔2～4个水平杆标准步距设置一道水平剪刀撑，水平剪刀撑必需和纵杆扣结。
(11) 高支模搭设要求：
A. 地基处理
立杆直接支承于混凝土垫层，每根立杆底座下设置垫板，面积≥0.15m2，布设必需平稳，不得悬空。
B. 立杆
a、立杆下端支承在混凝土垫层上，并每根立杆下端设置木垫板。
b、立杆接头采取直插式连接，立杆和横杆采取盘扣连接。接头交错部署，两个相邻立柱接头避免出现在同时同跨内，并在高度方向错开距离大于50cm；各接头中心距主节点距离小于60cm。
c、高支模必需设置纵、横向扫地杆。纵横向扫地杆应采取盘扣固定在地面上小于300mm处立杆上。
d、立杆步距为1.5m。
e、立杆必需用连墙杆和室内柱拉结。
f、立杆对接应符合下列要求：
① 杆上接头应交错部署，两根相邻立杆接头不应设置在同时内，同时内隔一根立杆两个相隔接头在高度方向错开距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点距离不宜大于步距1/3。
C. 纵横向水平杆
将横杆两端插头，插入立杆同一步距对应盘扣孔内，用小锤敲击到位。
接头插入立杆盘扣内，以4根为一组，第一道横杆先不要插紧，待第二道横杆插入后，再将第一道横杆敲紧。
D. 纵横向扫地杆
采取盘扣固定在距离底座上面300mm 立柱上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处纵向扫地杆向底处延长两跨和立柱固定。
E. 剪刀撑
剪刀撑应在满堂红脚手架外侧周围设置，斜杆和地面倾角为450～600 并和地面顶紧。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续部署。剪刀撑一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在横向水平杆伸出端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2～4个扣结点。剪刀撑斜杆用旋转扣件固定扣在立柱上，全部固定点距主节点距离小于150mm，最下部斜杆和立杆连接点距地面高度控制在30cm 内。剪刀撑杆件连接采取搭接，其搭接长度≥100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离≥10cm。
水平剪刀撑设置：当高度超出6米时，水平剪刀撑应该满布设置，在扫地杆上设置第一道水平剪刀撑，以后沿高度每隔2～4个水平杆标准步距设置一道水平剪刀撑，水平剪刀撑必需于碰到立杆相扣结。
（12）模板作业属危险作业，作业之前应对参与作业班组进行具体安全技术交底及方案交底。

（五）、脚手架拆除
(1) 拆除次序：梁上顶托→梁底木方→梁底模板→板上顶托→板底木方→板底模板→纵横水平杆→剪刀撑→支撑立柱……→下托座→垫木。
(2) 模板支顶必需要在楼板混凝土强度达成设计要求后才能拆除。
(3) 拆除前，宜在距拆除楼板下一人高处设临时工作平台，并设防护栏杆。
(4) 拆除时，支架拆除应整体自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业。以先装后拆，后装先拆标准，逐层向下拆除，拆除过程不得高空抛掷。
(5) 模板拆装区域周围，应设置围栏，并挂显著标志牌，严禁非作业人员入内。拆除板，严禁在同一垂直面上施工。
(6) 拆除模板、配件应用运输工具或绳子系牢后升降，上下应有些人接应，配件应随装拆随运输，严禁从高处掷下，拆模时应有专员指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往，混凝土板上预留洞，应在模板拆除后立即洞口盖好。
(7) 拆除模板应按次序进行，在拆除过程中，现场派专员进行安全监护，随时注意未拆除部位稳定性。
(8) 在拆除模板前，应确定混凝土强度已达成拆除模板强度要求，梁、板底模：在混凝土强度能达成设计混凝土强度标准值75%后即可拆除。跨度大于8m梁板在达成100%后方可拆除。
(9) 拆除模板时，应按次序依次进行，不能漏有未拆除悬空模板，不能采取大面积撬落方法，预防砸坏脚手架或施工人员。
(10) 拆除高支模时，必需搭设能确保安全施工脚手板或工作台，不能站在支撑架或模板上进行作业。
(11) 模板超出时应遵照实际要求次序，当无要求时，应按先支后拆、后支先拆，先拆非承重模板、后拆承重模板，由上而下、由外向里拆除次序，严禁上下交叉作业。
(12) 模板拆除作业属危险作业，作业之前应对参与作业班组进行具体安全技术交底，并对作业区进行围护，设显著标志，派专门监护人员。
(13) 侧模：拆模时混凝土强度不得低于1MPa。
(14) 悬臂构件：结构跨度≤2m在达成设计混凝土强度标准值75%后即可拆除，＞2m要求达成100%后方可拆除。
（15）圈梁、结构柱侧模板应在确保混凝土表面及棱角不因拆除而受损伤时方可拆除。
（三）、质量标准
主控项目：
(1) 安装现浇结构上层模板及其支撑时，下层楼板应含有承受上层荷载承载能力，立柱应铺设垫板。
(2) 涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。
(3) 盘扣直插式钢管、配件应有产品说明书及出厂合格证。
(4) 有弯曲、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂盘扣直插式钢管不得使用。
通常项目：
1．模板安装通常要求，观察检验。
(1) 模板接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，模板内无积水；
(2) 模板和混凝土接触面应清理洁净并涂刷隔离剂，但不得采取影响结构性能或妨碍装饰工程施工隔离剂；
(3) 浇筑混凝土前，模板内杂物应清理洁净；
2．模板应平整光洁，不得产生影响混凝土表明质量，粗糙、麻面。观察检验。
3.本工程现浇钢筋混凝土粱、板，起拱高度为跨度1‰。水准仪、拉线和尺量检验．
4．固定在模板上预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢靠，其偏差符合要求。尺量检验。
5.现浇结构模板安装偏差符合要求。经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检验。
6.模板安装许可偏差应符合下表中要求。

通常项目
预埋件、预留孔偏差
预埋钢板中心线位置(mm)
3
预埋管、预留孔中心线位最(mm)
3
插筋
中心线位置(mm)
5
外露长度(mm)
＋10，0
预埋螺栓
中心线位置(mm)
2
外露长度(mm)
＋10，0
预留洞
中心线位置(mm)
10
尺寸(mm)
＋10，0
模板安装许可偏差
轴线位置(mm)
5
底模上表面标高(mm)
±5
截面内部尺(mm)
基础
±10
柱、墙、粱
＋4，－5
层高垂直度(mm)
小于5m
6
大于5m
8
相邻两扳表面高低差(mm)
2
表面平整度(mm)
5

四、满堂脚手架方案计算书(只取有代表性梁板)
依据本工程特点，关键选择以下多个部位进行审核验算：
①、350×900梁（钢管脚手架）；
②、300×1000梁（钢管脚手架）；
③、120厚楼板（钢管脚手架）。
1、基础数据：
（1）、模板及木枋自重取5KN/m3；新浇混凝土自重标准值为24KN/m3；钢筋自重标准值梁为1.5 KN/m3，板为1.1 KN/m3
（2）、施工荷载（施工人员、设备自重荷载）标准值梁为1.5KN/m2，板为2.5 KN/m3。
（3）、振捣混凝土时产生荷载标准值，对水平模板为2.0KN/m2，对垂直模板4.0 KN/m2。
（4）、φ48×3.5钢管弹性模量E（N/mm2）为206000，抗弯强度f（N/mm2）为205.00，抗剪强度fv（N/mm2）为125.00，抵御矩w（cm3）为4.49，惯性矩I（cm4）为10.78。
（5）、支撑采取φ48钢管，壁厚3.5mm，截面面积4.24cm2,回转半径i＝1.59cm；钢管质量0.0326KN/m，立杆上伸出至模板支撑点长度a＝0.35m。
2、梁（350×900）模板强度验算
1．计算参数
结构楼板厚120mm，梁宽b=350mm，梁高h=900mm，层高17.40m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.50N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采取Φ48钢管:横向间距900mm，纵向间距1100mm，支架立杆步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.5mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

2．梁底模验算
（1）梁底模及支架荷载计算
荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值
①底侧模自重 0.3 kN/m2 ×(0.40 + 1.36 ) ×1.2 = 0.63 kN/m
②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.40 × 0.80 × 1.2 = 9.22 kN/m
③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.40 × 0.80 × 1.2 = 0.58 kN/m
④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.40 × 1.4 = 1.12 kN/m
梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 11.55 kN/m
梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 8.69 kN/m
（2）底模板验算
第一层龙骨间距L=250mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=350mm。
W=bh2 /6=350×182/6=21600mm3， I=bh3/12=350×183/12=194350mm4。
1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.105
Mmax=KMq1L2 =-0.105×11.55×2502=-75797N.mm=-0.08kN.m
σ=Mmax/W=75797/21600=3.51N/mm2
梁底模抗弯强度σ=3.51N/mm2＜fm=13.50N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=0.606
Vmax=KVq1L=0.606×11.55×250=1750N=1.75kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×1750/(2×350×18)=0.36N/mm2
梁底模抗剪强度τ=0.36N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q2=8.69kN/m；挠度系数Kυ=0.644
υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×8.69×2504/(100×6000×194350)=0.19mm
[υ]=L/250=250/250=1.00mm
梁底模挠度υmax=0.19mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。
计算简图及内力图以下图：

（3）第一层龙骨验算
钢管横向间距L=1000mm ，C=350mm、γ=350/1000=0.40。
第一层龙骨采取木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。
1）抗弯强度验算
a 、梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=11.55×250/350=7.22kN/m
Mq=qcL(2-γ)/8=7.22×350/1000×1000/1000×(2-0.40)/8=0.58kN.m
b 、板传荷载计算
P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载
=1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m2
板传输到第一层龙骨荷载P=300/1000×250/1000×7.46=0.56kN
a =0.5×(L-c)=0.5×(1000-350)=300000mm，Mp=P×a=0.56×300.00=0.17kN.m
Mmax=Mq＋Mp=(0.58+0.17)×106=730000N.mm=0.75kN.m
σ=Mmax/W=730000/85333=8.79N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=8.79N/mm2＜fm=13.50N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×7.22×350/1000+0.56=2.00kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×2.00×1000/(2×80×80)=0.47N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=0.47N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=8.69×250/350=5.43N/mm
υq=q'cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)
=5.43×350×10003×(8 - 4 × 0.402+0.403)/(384×9000×3413333)=1.37mm
υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)
=0.56×1000×300×10002×(3 - 4×0.302)/(24×9000×3413333)=0.60mm
υmax=υq＋υp=1.37+0.60=1.97mm
[υ]=L/250=1000/250=4.00mm
第一层龙骨挠度υmax=1.97mm＜[υ]=4.00mm,满足要求。
计算简图及内力图以下图：

（4）第二层龙骨验算
钢管纵向间距1100mm，计算跨数2跨；第二层龙骨采取单枋b=80mm，h=80mm；
W=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm4 ；
1）抗弯强度验算
P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×7.22×350/1100+0.56=N=2.00kN
弯矩系数KM=0.474
Mmax=KmPL=0.474×2.00×1100×1100=1147080N.mm=1.15kN.m
σ=Mmax/W=930000/85333=11.13N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=11.13N/mm2＜fm=13.50N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=2.274
Vmax=KVP=2.274×2.00=4.55kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×4.55×1100 /(2×80×80)=1.17N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=1.17N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度强度验算
挠度系数Kυ=2.449
P'=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×5.43×350/1100+0.56=1.42kN
υmax= KυP’L3/（100EI）=2.449×1.65×1100×11003/(100×9000×3413333)=1.32mm
[υ]=L/250=1100/250=4.40mm
第二层龙骨挠度υmax=1.32mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。
计算简图及内力图以下图：

3.支撑强度验算
(1)荷载计算
传至每根钢管立柱最大支座力系数为4.548
每根钢管承载NQK1 =4.548×=9096N
每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×1.00×0.90×1100=1386N
每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =9096+1386=10482N
钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×16.6×1000=541.16N
水平拉杆8层,拉杆重量=8×1.90×0.0326=496N
扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.60×8=117N
支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=541.16+496+117=1154.16N
钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×1154.16+10482=11866.99N
(2)钢管立杆长细比验算
L0=h=1.50m,钢管i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94.34
钢管立杆长细比94.34＜150,满足要求。
(3)钢管立杆稳定性验算
=0.634,P=N/(A)= 11866.99/(0.634×424.00)=44.15N/mm2
钢管立杆稳定性计算43.68N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。
4.侧模板验算
（1）荷载计算
1）新浇砼侧压力
F1 =0.22γ×200/（T+15）β1 β2V1/2
=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2
(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃)
F2=γH=24×梁高=24×0.80=19.20kN/m2
F1、F2二者取小值F=19.20kN/m2，有效压头高度=F/γ=0.80m。
2)荷载计算
荷载类型 　　　　　 标准值 　单位 分项系数 设计值 单位
①新浇混凝土侧压力F　　19.20 　kN/m2 　γG=1.2 　 23.54 　 kN/m2
②振捣混凝土产生荷载Q2K 4.00 　　kN/m2　　γQ=1.4　　 5.60 　 kN/m2
梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　 28.64 kN/m2
梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　 19.20 kN/m2
（2）侧模板强度验算
取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；
W=bh2/6=680×182/6=36720mm3，I=bh3/12=680×183/12=330480mm4。
1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.105
q=28.64×(900-120)/1100=19.48kN/m=19.48N/mm
Mmax=KMqL2=-0.105×19.48×3002=-184086N.mm=-0.18kN.m
σ=Mmax/W=184086/36720=5.01N/mm2
侧模抗弯强度σ=5.01N/mm2＜fm=13.50N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
抗剪系数KV=0.606
Vmax=KVqL=0.606×19.48×300/1100=3.22kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×3.22×1100/(2×18×680)=0.43N/mm2
侧模抗剪强度τ=0.43N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q，=19.20×(900-120)/1100=13.61kN/m=13.61N/mm，挠度系数Kυ=0.644
挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×13.61×3004/(100×6000×330480)=0.34mm
[υ]=L/250=300/250=1.20mm
侧模挠度υmax=0.34mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
计算简图及内力图以下图：

（3）对拉螺栓计算
Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×28.64=27.21kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(900-120)/2=340mm=0.34m，N=abFs=0.60×0.34×27.21=5.55kN；对拉螺栓φ12,许可拉力[Ntb]=12.90kN
对拉螺栓受力5.55kN＜许可拉力12.90kN,满足要求。
（4）侧肋强度验算
计算跨度340mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；
W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4 。
1）抗弯强度验算
q=28.64×300/1000=8.59N/mm；弯矩系数KM=-0.125
Mmax=KMqL2=-0.125×8.59×3402=-124126N.mm=-0.12kN.m
σ=Mmax/W=124126/85333=1.45N/mm2
侧肋抗弯强度σ=1.45N/mm2＜fm=13.50N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=0.625
Vmax=KV qL =0.625×8.59×340/1000=1.83kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×1.83×1000/(2×80×80)=0.43N/mm2
侧肋抗剪强度τ=0.43N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q，=19.20×300/1000=5.76N/mm；挠度系数Kυ=0.521
挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.521×5.76×3404/(100×9000×3413333)=0.01mm
[υ]=L/250=340/250=1.36mm
侧肋挠度υmax=0.01mm＜[υ]=1.36mm,满足要求。
计算简图及内力图以下图：

5.计算结果
第一层龙骨80×80mm木枋@250mm，第二层龙骨80×80mm单木枋@1000mm；钢管纵向@1100mm，钢管横向@900mm，底模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓1排φ12,横向间距600mm，采取双钢管作为横檩，用蝴蝶扣和对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。
3、梁（300×1000）模板强度验算
1．计算参数
结构楼板厚120mm，梁宽b=300mm，梁高h=1000mm，层高15.90m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=10.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采取Φ48钢管:横向间距900mm，纵向间距1100mm，支架立杆步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.5mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

2．梁底模验算
（1）梁底模及支架荷载计算
荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值
①底侧模自重 0.3 kN/m2 ×(0.50 + 2.56 ) ×1.2 = 1.10 kN/m
②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.50 × 1.40 ×1.2 = 20.16 kN/m
③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.50 × 1.40 ×1.2 = 1.26 kN/m
④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.50 × 1.4 = 1.40 kN/m
梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 23.92 kN/m
梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 18.77 kN/m
（2）底模板验算
第一层龙骨间距L=200mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。
W=bh2 /6=300×182/6=16mm3， I=bh3/12=300×183/12=243000mm4。
1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.105
Mmax=KMq1L2 =-0.105×23.92×=-100464N.mm=-0.10kN.m
σ=Mmax/W=100464/27000=3.72N/mm2
梁底模抗弯强度σ=3.72N/mm2＜fm=13.50N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=0.606
Vmax=KVq1L=0.606×23.92×200=2899N=2.90kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×2899/(2×300×18)=0.48N/mm2
梁底模抗剪强度τ=0.48N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q2=18.77kN/m；挠度系数Kυ=0.644
υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×18.77×/(100×6000×243000)=0.13mm
[υ]=L/250=200/250=0.80mm
梁底模挠度υmax=0.13mm＜[υ]=0.80mm,满足要求。
计算简图及内力图以下图：

（3）第一层龙骨验算
钢管横向间距L=600mm ，C=300mm、γ=30