建筑工程脚手架搭设设计计算.doc

附件：3、毕业论文范文范例成人高等教诲 成教毕业生毕业论文论文题目： 建筑施工外脚手架搭设设计方案 姓名： 王 怡 专业： 建 筑 工 程 层次： 专 科 指引教师： 李 青 时间： 11月 学校名称： 湖南建材高等专科学校 建筑外脚手架搭设设计方案一、工程概况1、工程名称：某有限公司办公楼 2、工程地点：浙江省慈溪市某大街3、构造类型：本工程为二层现浇钢筋混凝土框架构造。4、建筑面积：总建筑面积为7246.96M2。5、构造设计：抗震设防烈度为6度，原则冻深0.85米，基本采用独立基本，主体构造为全现浇钢筋混凝土框架构造。 二、脚手架材料规定1）、脚手架杆件采用外径48mm、壁厚3.5mm焊接钢管，其力学性能应符合国家现行原则碳素构造钢GBT700中Q235A钢规定，用于立杆、大横杆、斜杆钢管长度为4-6米，小横杆、拉结杆2.1-2.3米，使用钢管不得有弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂防锈漆作防腐解决，不合格钢管决不容许使用。2）、扣件使用生产厂家合格产品，并持有产品合格证，扣件锻铸铁技术性能符合规定规定，对使用扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。扣件与钢管贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处最小距离不不大于5mm，扣件活动部位转动灵活，旋转扣件两旋转面间隙要不大于1mm，扣件螺栓拧紧力距达60N*M时扣件不得破坏。3）、脚手板采用50mm厚落叶松，宽度为300mm，凡是腐朽、扭曲、斜纹、破裂和大横透疥者不得使用，使用脚手板两端8cm用8号铅丝箍绕3圈。三、施工办法结合本工程构造形式、实际施工特点，建筑物四周搭设落地式、全高全封闭扣件式双排钢管脚手架。此架为一架三用，既用于构造施工和装修施工，同步兼作安全防护。室内采用满堂红脚手架模板支撑体系。1.地基解决一方面进行搭设场地平整、夯实工作，从建筑物主体向外围按照35找坡。回填土夯实后，上面铺设厚5cm厚、20cm宽以上脚手板沿建筑物周边及室内通长布置，之后在脚手板上放置钢底座，钢底座上放置立杆，之后按设计立杆间距进行放线定位，铺设木脚手板要平稳，不得悬空。下雨过后要对脚手架架体基本进行全面检查，禁止脚手架基底积水下沉。2.排水办法在距脚手架外排立杆外0.5米处，设立一排水沟，排水沟坡度为35。在最低点，设立积水坑，水流入坑内，用潜水泵将水排出场外。3.外脚手架搭设构造规定搭设尺寸为：立杆纵距为 1.20米，立杆横距为1.05米，立杆步距为1.80 米；计算脚手架为双排脚手架搭设高度为 12.0 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为 2；采用钢管类型为 483.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.60 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；a.立杆：全楼脚手架采用双排双立杆，立杆顶端高出构造檐口上皮1.5米，立杆接头采用对接扣件连接，立杆与横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出当前同步同跨内，并在高度方向错开距离不不大于50；各接头中心距主节点距离不不不大于60。b.大横杆：大横杆置于小横杆之下，在立柱内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度不不大于3跨、不不大于6米，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不不大于50，各接头距立杆距离不不不大于50。c.小横杆：每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必要设立一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点距离不不不大于15。小横杆间距应与立杆柱距相似，且依照作业层脚手板搭设需要，可在两立柱之间在等间距设立增设12根小横杆，其最大间距不不不大于75。小横杆伸出外排大横杆边沿距离不不大于10；伸出里排大横杆距构造外边沿15，且长度不不不大于44。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层相邻小横杆在立柱处相向布置。d.纵、横向扫地杆：纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20处立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立柱上。e.剪刀撑：本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高持续布置。剪刀撑每6步4跨设立一道，斜杆与地面夹角在4560度之间。斜杆相交点处在同一条直线上，并沿架高持续布置。剪刀撑一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增长24个扣结点。所有固定点距主节点距离不不不大于15。最下部斜杆与立杆连接点距地面高度控制在30内。剪刀撑杆件连接采用搭接，其搭接长度100，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边沿至杆端距离10。f.脚手板：脚手板采用松木，厚5、宽3545、长度不少于3.5米硬木板。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同步作业不超过两层，设立安全网防护。脚手板设立在3根横向水平杆上，并在两端8处用直径1.2镀锌铁丝箍绕23圈固定。当脚手板长度不大于2米时，可采用两根小横杆，各杆距接缝距离均不不不大于15。靠墙一侧脚手板离墙距离不应不不大于15。拐角处两个方向脚手板应重叠放置，避免浮现探头及空档现象。g.连墙件：连墙件采用刚性连接，垂直间距为3米，水平间距为4米。连墙杆用483.5钢管，它与脚手架、建筑物连接采用直角扣件。在构造每一外框架处设一组双杆箍柱式拉杆与框架柱拉结。在顶板上两框架柱间中点处，距构造外皮1.5米处预埋HRB335钢筋，用483.5钢管与脚手架可靠拉结。在脚手架转角处，于框架柱上双向设立上述箍柱式拉杆。在建筑物首层设立两道连墙杆。连墙杆横竖向顺序排列、均匀布置,与架体和构造立面垂直，并尽量接近主节点（距主节点距离不不不大于30）。连墙杆伸出扣件距离应不不大于10。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，接近框架柱小横杆可直接作连墙杆用。h.防护设施：脚手架要满挂全封闭式密目安全网。密目网用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2米，作业层下步架处设一道水平兜网。示意图如下所示：室外平网示意图作业层脚手架立杆于0.6米及1.2米处设有两道防护栏杆，底部侧面设18高挡脚板。防护栏杆如下图所示：临边防护示意图i. 脚手架出入口构造：大小为45米（宽高）防护棚，上铺50厚双层脚手板。在出入口两侧内、外排单立杆处分别增设一根辅立杆，并高于门洞口12步，立柱用短管斜撑互相联系。上方悬空立柱处增长两根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆端部，以保证立柱悬空处整体性。门洞15两侧分别增长两根。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，应在相交大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，接长时用对接扣件连接。如下图所示：j. 楼梯间防护办法楼梯侧边运用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2米高护身栏，侧边底部设18高挡脚板。4、框架梁板脚手架构造规定a.立杆：纵横向立杆间距0.7*0.8 m，容许搭设偏差5cm,立杆垂直度容许搭设偏差10 cm。下部设扫地杆，扫地杆从垫板往上20 cm处设立，扫地杆采用对接接长。扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不不大于10 cm。b.横杆：立杆之间满设双向水平杆，纵横向水平拉杆步距1.5m，保证其在两个方向都具备足够设计刚度，横杆用对接办法接长，一根横杆两端高差，不能超过2 cm，纵向水平杆全长平整度不不大于10cm。为防止水平横杆对立杆产生偏心弯距影响，在搭设模板支架时，将横杆对称相间布置。示意如下图所示：c.剪刀撑：沿支架四周外满设剪力撑，四角应设抱角斜撑，中部每隔10 M沿纵向设一道剪刀撑，斜撑和剪刀撑均应由下而上持续设立。d.架板铺设：因本工程架高不不大于4m，架板必要满铺。e.接头节点规定：纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应不大于500cm，并应避免设在纵向水平杆跨中f.梁板模板支架搭设规定1.严格按照设计尺寸规定搭设，立杆和水平杆接头应错开在不同框格中设立；2.保证立杆垂直度和横杆水平偏差符合扣件架规范规定；3.斜杆尽量同立杆连接，节点构造符合规范规定；4.保证每个扣件拧紧力矩控制在4560N.M；5.地基支座设立和承载力均应达到设计规定；g.施工作业规定1.上架作业人员必要持证上岗，戴安全帽，系安全带。2.混凝土浇注过程中，要保证模板支架均衡受荷，宜从中部开始向两边扩展浇注方式进行。3.严格控制施工荷载，在混凝土浇注过程中，派专人检查支架及其支撑状况，发现下沉、松动和变形时，及时解决。四、脚手架搭设施工工艺落地脚手架搭设工艺流程为：场地平整、夯实基本承载实验、材料配备定位设立通长脚手板、钢底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙杆铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。定距定位：依照构造规定在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并点出立杆标记。垫板、底座应精确地放在定位线上，垫板必要铺放平稳，不得悬空；双管立柱应采用双管底座，底座下垫枕木，并垂直于墙面设立。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体构造连墙杆可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采用暂时稳定办法，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头，再立中间一根，互相看齐后，立中间某些各立杆。双排架内、外排两立杆连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。五、脚手架计算书A、参数信息: 1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆纵距为 1.20米，立杆横距为1.05米，立杆步距为1.80 米；计算脚手架为双排脚手架搭设高度为 12.0 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为 2；采用钢管类型为 483.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.60 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:构造脚手架；同步施工层数:2；3.风荷载参数河北省市地区，基本风压为0.45，风荷载高度变化系数z为0.84，风荷载体型系数s为0.65；考虑风荷载4.静荷载参数每米立杆数承受构造自重原则(kN/m2):0.1161；脚手板自重原则值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重原则值(kN/m2):0.110；安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:2；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆冲压钢；5.地基参数 地基土类型:碎石土；地基承载力原则值(kN/m2):500.00； 基本底面扩展面积(m2):0.09；基本减少系数:0.40。 B、大横杆计算:大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。按照大横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩和变形1.均布荷载值计算 大横杆自重原则值:P1=0.038 kN/m ； 脚手板荷载原则值:P2=0.3501.050/(2+1)=0.123 kN/m ； 活荷载原则值：Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m； 静荷载计算值：q1=1.20.038+1.20.123=0.193 kN/m；活荷载计算值：q2=1.41.050=1.470 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨持续梁均布荷载作用下弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1931.+0.101.4701. =0.234 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1931.-0.1171.4701. =-0.275 kN.m； 咱们选取支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算： =Max(0.234106,0.275106)/5080.0=54.134 N/mm2； 大横杆抗弯强度:= 54.134 N/mm2 不大于 f=205.0 N/mm2。满足规定！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度 计算公式如下： 静荷载原则值：q1= P1+P2=0.038+0.123=0.161 kN/m； 活荷载原则值：q2= Q =1.050 kN/m； 三跨持续梁均布荷载作用下最大挠度 V= 0.6770.1611200.04/(1002.06105121900.0)+0.9901.050 1200.04/(1002.06105121900.0) = 0.948 mm； 脚手板,纵向、受弯构件容许挠度为 l/150与10 mm 请参照规范表5.1.8。 大横杆最大挠度不大于 1200.0/150 mm 或者 10 mm,满足规定! C、小横杆计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。 用大横杆支座最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆最大弯矩和变形。1.荷载值计算 大横杆自重原则值：p1= 0.0381.200 = 0.046 kN； 脚手板荷载原则值：P2=0.3501.0501.200/(2+1)=0.147 kN； 活荷载原则值：Q=3.0001.0501.200/(2+1) =1.260 kN；荷载计算值：P=1.2(0.046+0.147)+1.4 1.260 = 1.996 kN； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.9961.050/3 = 0.698 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.705 kN.m； = M / W = 0.705106/5080.000=138.749 N/mm2 ； 小横杆计算强度不大于 205.000 N/mm2,满足规定！3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派挠度和 小横杆自重均布荷载引起最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0381050.04/(3842.060105121900.000) = 0.024 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.046+0.147+1.260 = 1.453 kN； 集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1453.0801050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105121900.0) = 2.378 mm； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.378 = 2.402 mm； 小横杆最大挠度不大于 (1050.000/150)=7.000 与 10 mm,满足规定D、扣件抗滑力计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值； 横杆自重原则值：P1 = 0.0381.050=0.040 kN； 脚手板荷载原则值：P2 = 0.3501.0501.200/2=0.221 kN； 活荷载原则值：Q = 3.0001.0501.200 /2 = 1.890 kN； 荷载计算值：R=1.2(0.040+0.221)+1.41.890=2.959 kN； R 6.40 kN ，单扣件抗滑承载力设计计算满足规定！E、脚手架荷载原则值： 作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容： (1)每米立杆承受构造自重原则值(kN/m)；为0.1161 NG1 = 0.11612.000 = 1.393 kN； (2)脚手板自重原则值(kN/m2)；本例采用木脚手板，原则值为0.35 NG2= 0.35021.200(1.050+0.3)/2 = 0.567 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，原则值为0.11 NG3 = 0.11021.200/2 = 0.132 kN； (4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20012.000 = 0.072 kN； 经计算得到，静荷载原则值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.164 kN； 活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。 经计算得到，活荷载原则值 NQ= 3.0001.0501.2002/2 = 3.780 kN； 风荷载原则值应按照如下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用： Uz= 0.840 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.649 ； 经计算得到，风荷载原则值 Wk = 0.7 0.4500.8400.649 = 0.172 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.22.164+ 1.43.780= 7.889 kN； 考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.22.164+ 0.851.43.780= 7.095 kN；风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1721.200 1.8002/10 = 0.079 kN.m； F、立杆稳定性计算： 不组合风荷载时，立杆稳定性计算公式为： 立杆轴心压力设计值 ：N =7.889 kN； 计算立杆截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 拟定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 成果查表得到 ：= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 7889.000/(0.186489.000)=86.737 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 86.737 不大于 f = 205.000 N/mm2 满足规定！ 考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式 立杆轴心压力设计值 ：N =7.095 kN； 计算立杆截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 拟定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 成果查表得到 ：= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 7095.240/(0.186489.000)+79452.534/5080.000 = 93.649 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 93.649 不大于 f = 205.000 N/mm2 满足规定。G、最大搭设高度计算： 不考虑风荷载时,采用单立管敞开式、全封闭和半封闭脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重原则值产生轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.771 kN； 活荷载原则值 ：NQ = 3.780 kN； 每米立杆承受构造自重原则值 ：Gk = 0.116 kN/m； Hs =0.1864.89010-4205.000103-(1.20.771 +1.43.780)/(1.20.116)=89.207 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或不不大于26米，按照下式调节且不超过50米： H = 89.207 /(1+0.00189.207)=81.901 m； H= 81.901 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。 考虑风荷载时,采用单立管敞开式、全封闭和半封闭脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重原则值产生轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.771 kN； 活荷载原则值 ：NQ = 3.780 kN； 每米立杆承受构造自重原则值 ：Gk = 0.116 kN/m； 计算立杆段由风荷载原则值产生弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.079 /(1.4 0.85) = 0.067 kN.m； Hs =( 0.1864.89010-4205.00010-3-(1.20.771+0.851.4(3.780+0.1864.8900.067/5.080)/(1.20.116)=84.694 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或不不大于26米，按照下式调节且不超过50米： H = 84.694 /(1+0.00184.694)=78.081 m； H= 78.081 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。H、连墙件计算： 连墙件轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.172 kN/m2； 每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积 Aw = 12.960 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN)，No= 5.000 kN； 风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 3.116 kN； 连墙件轴向力计算值 NL= NLw + No= 8.116 kN； 其中 - 轴心受压立杆稳定系数,l为内排架距离墙长度, 由长细比 l/i=300.000/15.800成果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN； Nl=8.116Nf=95.133,连墙件设计计算满足规定！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 通过计算得到 Nl=8.116不大于双扣件抗滑力 16.0 kN，满足规定！ 连墙件扣件连接示意图 I、立杆地基承载力计算： 立杆基本底面平均压力应满足下式规定 p fg 地基承载力设计值: fg = fgkKc = 200.000 kN/m2； 其中，地基承载力原则值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调节系数：kc = 0.400 ； 立杆基本底面平均压力 ，p = N/A =78.836 kN/m2 ； 其中，上部构造传至基本顶面轴向力设计值 ：N = 7.095 kN； 基本底面面积 (m2)：A = 0.090 m2 。 p=78.836 fg=200.000 kN/m2 。参照文献：建筑地基基本设计规范(GB 50007-)、建筑构造荷载规范(GB 50009-)、钢构造设计规范(GB 50017-)建筑施工安全检查原则JGJ-99；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-；建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91；钢管脚手架GB15831-1995