简支转连续引桥上部结构-毕业设计.doc

简支转连续桂江大桥
毕业设计（论文）

摘要
桂江大桥位于佛山市南海区，单幅宽10m，五跨等跨径为25m，全长100m。桂江大桥简支转连续箱梁结构总体的设计，需要理解桥梁体系的转换，采用Midas软件进建立模型。设计主要内容有：恒载和活载计算，估算配筋面积，配置预应力钢束；计算细部结构的受力状况；划分各个施工阶段，对每个施工阶段进行结构安全的受力计算和分析；使用阶段进行结构永久荷载、活荷载、预应力和附加应力的计算和结构合理性的分析；承载能力极限状态和正常使用极限状态的截面验算，作出包罗图；根据上部结构的计算结果对下部结构进行设计。设计难点有：预应力的张拉控制和施工阶段的加载。

关键词：简支转连续，预应力连续箱型梁，Midas软件，预应力钢束，施工阶段，恒载，活载，应力组合，包络图，截面验算。
Abstract

Guijiang Bridge is located in Guangdong Province, is a Two-yong highway overpass, a single width of 10m, total length of 100m. Banyan Bridge simply supported T beam continuous overall design, need to understand the conversion of the bridge system, the use of Bridge Doctor software into the model. Design elements include: dead load and live load calculations, estimates reinforcement size, configuration prestressed steel beam, calculate detailed structure of the stress state; by each construction stage, construction stage of the structural safety of each of the force calculation and analysis ; with stage structure, permanent loads,live loads, prestressed and additional stress calculations and structural analysis of reasonableness; ultimate limit state and limit state sectional checking; structure calculation based on the results of the upper structure of the lower part of the design. Design challenge are: pre-stress tension control and construction phase of the load. I simplified the design, construction, total construction phase 3, calculation is simple.

Key words: simply supported continuous prestressed T-beam Bridge Doctor, prestressed steel beams, construction stage, dead load, live load, stress combination, envelope, cross checking.

目录
前言 - 10 -
第一章 工程概况 - 11 -
1.1 设计基本概况 - 11 -
1.1.1 桥梁线型布置 - 11 -
1.1.2 主要技术标准 - 11 -
1.1.3 主要材料 - 11 -
1.1.4 桥面铺装 - 12 -
1.1.5 桥面排水 - 12 -
1.1.6 施工方式 - 12 -
1.1.7 设计依据 - 12 -
1.1.8 支座强迫位移 - 13 -
1.1.9 温度影响 - 13 -
1.2 桥型及纵、横断面布置 - 13 -
1.2.1 桥型布置及孔径划分 - 13 -
1.2.2 截面形式及截面尺寸拟定 - 13 -
1.2.3 箱梁底板厚度及腹板宽度设置 - 15 -
1.3 毛截面几何特性计算 - 17 -
1.4截面效率指标 - 17 -
第二章 桥面板设计 - 18 -
2.1 桥面板恒载内力计算 - 18 -
2.2 桥面板活载内力计算 - 19 -
2.3 桥面板荷载内力组合 - 21 -
2.4 主梁行车道板配筋 - 22 -
2.4.1 行车道板尺寸的复核 - 22 -
2.4.2 支点处配筋 - 22 -
2.4.3 板跨中配筋 - 23 -
2.5 抗剪验算 - 23 -
第三章 上部结构内力计算 - 25 -
3.1、单元划分 - 25 -
3.1.1节点坐标表 - 26 -
3.2、施工过程介绍 - 27 -
3.3、 恒载内力计算 - 28 -
3.3.1 预制箱梁一期恒载集度 - 28 -
3.3.2 成桥后一期恒载集度 - 29 -
3.3.3 二期恒载集度 - 30 -
3.3.4 各阶段恒载效应计算 - 30 -
3.4横向分布系数计算 - 35 -
3.5 活载内力计算 - 38 -
3.6温度次内力计算 - 46 -
3.7支座位移引起的内力计算 - 48 -

第四章 主梁内力初步组合 - 51 -
4.1 按持久状态承载能力极限状态设计 - 51 -
4.1.1 基本组合 - 51 -
4.1.2 偶然组合 - 52 -
4.2 按持久状态下正常使用极限状态设计 - 52 -
4.2.1 作用短期效应组合 - 52 -
4.2.2 作用长期效应组合 - 53 -
第五章 预应力钢束的估算及布置 - 61 -
5.1 预应力筋的估算 - 61 -
5.1.1 按正常使用极限状态的应力要求计算 - 61 -
5.1.2 按承载能力极限状态的强度要求计算 - 65 -
5.2 预应力筋束的布置 - 66 -
5.2.1 预应力筋的布置原则 - 66 -
预应力钢筋最小配筋率验算 - 74 -
5.2.2 普通钢筋的布置 - 77 -
第六章 预应力损失及有效预应力的计算 - 78 -
6.1 预应力损失计算 - 79 -
6.1.1 预应力损失计算 - 79 -
第七章 主梁截面验算 - 82 -
7.1 截面强度验算 - 82 -
7.2 截面抗裂验算 - 87 -
7.2.1 正截面和斜截面抗裂验算 - 87 -
7.2.2 法向拉应力 - 89 -
7.2.3 主拉应力和主压应力 - 89 -
参 考 文 献 - 101 -
结束语 - 102 -
致 谢 - 104 -

前言
预应力连续箱型型梁在中小跨径桥梁的设计中能满足安全、经济、合理的基本要求。而且还有美观、适用、施工方便等优势。桂江大桥设计采用5跨等跨径的连续预应力箱型梁，简支转连续施工。
做桂江大桥的简支转连续结构总体设计就需要有各种地质水文资料、设计标准、参考文献等。在连续箱梁的设计中，要对桥梁的各个结构，各个施工阶段进行具体的计算和分析。（1）拟定桥梁的分跨、箱梁的截面尺寸，查看各种设计资料，采用Maisd软件进行模型的建立。（2）计算恒载和活载，估算配筋面积，配置预应力钢束，计算细部结构的受力状况。（3）划分各个施工阶段，对每个施工阶段进行结构安全的受力计算和分析。（4）在使用阶段进行结构永久荷载、活荷载、预应力和附加应力的计算和结构合理性的评估，进行承载能力极限状态和正常使用极限状态的截面验算。在本设计中，把连续箱梁当做全预应力构件，所以在设计说明书中主要考虑预应力钢束，普通钢筋的作用几乎可以忽略。
我在做毕业设计的这段时间内认真学复习了专业知识，学习了新的知识。我通过复习课本知识，了解了我所要做的设计的基本方向；通过去图书馆查阅资料使我有了设计的具体思路；通过与同学、老师的交流使我知晓了我的设计细节；通过我具体的行动操作使我明白了为什么要这么做。本设计中主要的应用软件是Midas博士，我花了大量的时间用在学习使用Midas上。我向老师，同学还有学长请教过，终于使我从了解到熟悉再到最后能够熟练的使用。使用它我完成了模型的建立，结构的计算。数据的处理是用excel来完成的，图纸是使用autoCAD来做成的。设计中的每个环节都使我获益匪浅。

第一章 工程概况
1.1 设计基本概况
桂江大桥位于广东省佛山市。根据线路及相应行业技术要求，经比选，采用简支转连续预应力混凝土等截面小箱梁桥型方案。
1.1.1 桥梁线型布置
1) 平曲线半径：无平曲线。
2) 竖曲线半径：无竖曲线，纵坡采用1.5%。
1.1.2 主要技术标准
1) 设计荷载：公路I级，人群荷载取3.0
2) 设计速度：100
3) 桥面布置：采用双向四车道车道，总宽：22（人行道）+20.5（护栏）+43.75 （行车道）=20m
4) 设计基准期：100年
5) 设计安全等级：一级
6) 设计洪水频率：1/100
7) 通航标准：不通航
1.1.3 主要材料
1）混凝土
①预制箱梁、横梁：C50混凝土，弹性模量Ec=34500；
②现浇接头、湿接缝、人行道、护栏：C40混凝土；；
③水泥混凝土铺装层：C25混凝土，Ec=28000。
2）钢材
①预应力钢绞线：低松弛高强度预应力钢绞线应符合ASTM A416-97的规定，单根钢绞线直径15.24，钢绞线面积；
钢绞线抗拉强度标准=1860，设计值，弹性模量。
②普通钢筋：采用符合《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》GB13013－91和《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》GB1499-98 的规定。直径≥12者，均采用 HRB335（20MnSi）热轧螺纹钢筋，，；凡钢筋直径＜12者，采用 R235（A3）钢筋，，。
3）其它
①锚具及管道成孔。预制箱梁锚具采用锥形锚具，预应力孔道采用金属波纹管，孔道内径为5.5。
②桥梁支座性能应符合交通部行业标准《公路桥梁板式橡胶支座》JT/T4-93的规定。采用GPXZ协调抗震型盆式橡胶支座。
③桥梁伸缩采用J-75型伸缩装置。
1.1.4 桥面铺装
桥面铺装采用8cm厚的防水混凝土铺装，混凝土容重按25KN/m3计，之上是10cm厚沥青混凝土桥面铺装，桥面横坡采用1%，在梁底利用三角垫层设置横向坡度。
1.1.5 桥面排水
桥面纵向设置1.5%的坡度，排水采用自然排水。
1.1.6 施工方式
简支转预应力连续施工方法。
1.1.7 设计依据
1) 交通部标准《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）；
2) 交通部标准《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；
3) 交通部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTGD62-2004）；
4) 范立础 桥梁工程（上册）
5) 徐 岳 预应力混凝土连续梁桥设计
1.1.8 支座强迫位移
每个支座单独下沉1，取最不利组合设计。
1.1.9 温度影响
主梁上、下缘温差为5℃。
1.2 桥型及纵、横断面布置
1.2.1 桥型布置及孔径划分
为了缩短工期，提高行车的舒适性，综合分析比较各种桥型后最终采用预应力混凝土连续梁桥，跨径为425m，施工方法为简支转连续。
考虑伸缩缝的设置，实际桥跨长为99.84，即在桥的两头各设8cm的伸缩缝，桥跨结构的计算简图见图3-1所示。
图中，两边跨计算跨径为2452cm，两中跨计算跨径为2500cm，连续梁两端至边支座中心线之间的距离为40cm。

主梁计算简图 （单位：）

1.2.2 截面形式及截面尺寸拟定
（1）截面形式及梁高
采用等高度箱型截面。梁高1.25m，高跨比H/L=1/20。选用箱型截面主要是出于其突出的受力和构造特点。
（2）横截面尺寸
桥面总宽为20m，分两幅，每幅桥面宽度为10。由于采用先简支后连续的施工方法，主梁需先预制再运输、吊装就位，因此在横截面布置时应考虑到施工中的运输及吊装能力。将每幅桥做成四个单箱单室的组合截面。其中，预制中梁顶板宽210,底板宽100；预制边梁顶板宽230，底板宽100；预制主梁间采用40的湿接缝。从而减少主梁的吊装质量。边、中主梁均采用斜腹板，以减轻主梁自重，腹板斜度为 1:4。
为满足顶板负弯矩钢束、普通钢筋的布置及轮载的局部作用，箱梁顶板取等厚度15。同时为了防止应力集中和方便脱模，在腹板与顶板交界处设置2010的承托。
跨中、支点横断面箱梁布置图如图所示。
主梁横断面构造图如图所示。

1/2跨中处横断面箱梁布置图（cm）

1/2支点处横断面箱梁布置图（cm）

跨中边梁 跨中中梁
主梁跨中横断面构造图（cm）

支点边梁 支点中梁
主梁支点横断面构造图（cm）
1.2.3 箱梁底板厚度及腹板宽度设置
（1）箱梁底板厚度的设置，如图所示。
简支转连续施工的梁桥跨中正弯矩较大，因此底板不宜过厚；但是支点处存在负弯矩，需要底板有一定的厚度来提供受压面积。因此将底板厚度在跨内大部分区域设置为15，仅在距边支点160、中支点220处开始加厚，加厚区段长度均为150,且底板加厚至25，为锚固底板预应力束提供空间。
边支承线 中支承线
箱梁底板厚度变化示意图 （单位：）

（2）腹板宽度设置，如图3-5所示。
由连续梁剪力变化规律，兼顾施工方便性，腹板宽度除在支点附近区域加宽，其余均为15，距边支点160、中支点220处开始加宽，加宽区段长度均为150，且腹板最终加宽至25。
腹板宽度变化示意图 （单位：）
1.3 毛截面几何特性计算
采用迈达斯计算各控制截面几何特性，计算结果列于下表
毛截面特性数据
序号
名称
截面积m2
Iyy截面惯性矩（m4）
Czm中性轴至梁底距离（m）

预制

跨中中梁
0.7956
0.1584
0.7576
支点中梁
1.0456
0.1914
0.7015
支点边梁
1.0887
0.1988
0.7142
跨中边梁
0.8344
0.1643
0.7712

成桥
跨中中梁
0.853
0.168
0.786
支点中梁
1.1
0.204
0.726
跨中中梁
0.853
0.168
0.786
支点中梁
1.1
0.204
0.726

1.4截面效率指标
跨中截面效率指标计算采用表3-3数据结果，由以下公式求解。
上核心距：
（1-1）
下核心距：
（1-2）
截面效率指标：一般截面效率指标取，且较大者更经济
（1-3）
，
。
初拟的主梁跨中截面是合理的。经计算其他截面尺寸都合理，计算过程略。

第二章 桥面板设计
主梁桥面板计算示意图如图4-1所示。

主梁跨中截面桥面板计算示意图 （单位：）

由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第4.1.1条，因板的长边长度与短边长度之比为25/1.35=18.5≮2，故按单向板计算。
2.1 桥面板恒载内力计算
以纵向梁宽1m的板梁计算,每延米板上恒载：
铺装层：
，
将承托的面积摊于桥面板上面，则板厚
桥面板：

计算梁肋处的截面有效高度：
，，S=27.5。

总恒载：
肋间净距：=120
计算跨径：L=；=1.35，=1.35，因此取L=1.35。
跨中弯矩：
支点剪力：
2.2 桥面板活载内力计算
单向板内力计算简图如图所示。

单向板内力计算简图 （单位：）

采用公路Ⅱ级汽车荷载，后轴轴重标准值，车轮着地宽度。
（1）荷载分布宽度
平行于板的跨径方向的荷载分布宽度：

垂直于板的跨径方向的荷载分布宽度：
单个车轮在板的跨径中部：
荷载位于靠近板的支承处：
冲击系数取,汽车荷载在1m宽简支板条中所产生的内力，跨中弯矩计算公式（2-1）：
（2-1）
代入数据：

剪力计算计算公式（2-2）：
（2-2）
式中：

故,
2.3 桥面板荷载内力组合
跨中弯矩：
，
支点剪力：
，
内力修正：因 即主梁抗扭能力大， 故
支点弯矩修正：

跨中弯矩修正：

支点剪力：
。

2.4 主梁行车道板配筋
2.4.1 行车道板尺寸的复核
对正截面尺寸进行复核在给定尺寸的前提下，矩形截面板的抗弯极限承载力按下式计算。
（2-3）
式中：
相对界限受压区高度，参考表5.2.1；
,参考第5.1.5条；
钢筋合力点到受拉边缘的距离 ，板条宽b=1, 。则跨中，；支点，
将数据代入式（2-3）：
>>
>>
由此可见，板厚满足正截面设计要求。
2.4.2 支点处配筋
取单位1宽计算（b=1），采用Ⅱ（HRB335）级钢筋,C40混凝土。有效高度,钢筋合力点到受拉边缘的距离。计算高度。
查第5.2.2公式：
（2-4）
(2-5)
（2-6）
式中：
；
；
；
；
；
；
b-板宽，。
式（2-4）取等号，将数据代入式（2-4）和式（2-5）中。

，。
，满足式（2-6），可以。选用布置钢筋，钢筋间距20，，。
2.4.3 板跨中配筋
取单位1宽板计算（b=1）钢筋合力点到受拉边缘的距离，计算高度，，由公式（2-4），公式（2-5）。

解得： ，
，可以。选用布置钢筋，钢筋间距19，，。
2.5 抗剪验算
由第5.2.10计算公式：
（2-7）
；；；混凝土抗拉强度。
代入式（2-7）右边:

故,混凝土已经能满足抗剪要求，只需按构造配置箍筋。

第三章 上部结构内力计算
3.1、单元划分
本设计采用软件MIDAS 进行上部结构分析。此设计实例为先简支后连续的预应力连续梁桥，结合施工、使用中结构的受力特性及预应力钢束布置，将全桥划分为103个单元、104个节点，如图所示：

3.1.1节点坐标
节点号
X（m）
节点号
X（m）
节点号
X（m）
节点号
X（m）
节点号
X（m）
节点号
X（m）
1
0
18
17
35
34
52
51
69
68
86
85
2
1
19
18
36
35
53
52
70
69
87
86
3
2
20
19
37
36
54
53
71
70
88
87
4
3
21
20
38
37
55
54
72
71
89
88
5
4
22
21
39
38
56
55
73
72
90
89
6
5
23
22
40
39
57
56
74
73
91
90
7
6
24
23
41
40
58
57
75
74
92
91
8
7
25
24
42
41
59
58
76
74.8
93
92
9
8
26
24.8
43
42
60
59
77
76
94
93
10
9
27
26
44
43
61
60
78
77
95
94
11
10
28
27
45
44
62
61
79
78
96
95
12
11
29
28
46
45
63
62
80
79
97
96
13
12
30
29
47
46
64
63
81
80
98
97
14
13
31
30
48
47
65
64
82
81
99
98
15
14
32
31
49
48
66
65
83
82
100
99
16
15
33
32
50
49
67
66
84
83
101
100
17
16
34
33
51
49.8
68
67
85
84
102
25.21
103
50.21
104
75.21

3.2、施工过程介绍
第一施工阶段为预制主梁，待混凝土强度达到设计强度的100%后张拉正弯矩区段的预应力钢束，并压注水泥浆，再将各跨预制箱梁安装就位，形成由临时支座支承的简支梁状态；第二施工阶段首先浇注第1、2 跨及第3、4 跨连续段湿接头混凝土，达到设计强度后，张拉负弯矩区段的预应力钢束并压注水泥浆，严格来说此阶段形成了两联连续梁，且每联为3 跨连续；三施工阶段是先浇注第2、3跨连续段接头混凝土，达到设计强度后，再张拉负弯矩区段预应力钢束并压注水泥浆，此阶段形成了7 跨连续梁（4 大跨3 小跨）；第四施工阶段拆除全桥的临时支座，主梁支承在永久支座上，完成体系转换，最终形成4 跨连续梁体系；第五施工阶段进行防护栏及桥面铺装施工。由施工过程可知结构荷载是分阶段形成的，主要包括：预制箱梁的一期恒载集度（g1），二期恒载集度（g2）[2]。根据本设计横断面的具体构造特点及平面杆系有限元计算分析的特点，恒载计算时将空间桥跨结构简化为平面结构进行分析，即只对由单片梁够成的四跨简支转连续梁进行结构分析，在活载计算时将采用横向分布这一实用计算方法（全桥都采用跨中横向分布系数），，恒载空间效应按每片梁均分考虑（将桥面铺装和栏杆及其他空间效应给四片梁均摊）。
3.3、 恒载内力计算
预应力混凝土简支转连续梁桥恒载内力计算与施工方法有着直接的联系。当为简支结构时，按简支梁受力特性计算，当形成连续结构时，按连续结构进行内力计算，其中在体系转换阶段，应计入撤除临时支承引起的内力，主梁恒载最终弯矩应由各阶段内力叠加而成。
3.3.1 预制箱梁一期恒载集度
由预制箱梁的构造知横隔梁均位于支承处，横隔梁自重对于主梁不产生恒载弯矩，因此计算中将横隔梁作为集中荷载作用在支承点上面。故仅为预制箱梁的自重集度，计算公式为：
（3-1）
式中：
—预制箱梁第i号单元的一期恒载集度；
—预制箱梁第i号单元的截面面积，可由毛截面几何特性表3-3中求得，截面变化的单元，为该单元两端节点截面积的平均值。
得，截面变化的单元，为该单元两端节点截面积的平均值。
按以上公式计算预制中、边梁各单元一期恒载集度见表。此恒载集度主要用于主梁简支状态下的施工验算。
预制中梁一期恒载集度（）
单元号
1
2
3-24
25
集度
26.14
23.015
19.89
23.015
单元号
26
27
28-50
51
集度
26.14
23.015
19.89
23.015
单元号
52
53
54-76
77
集度
26.14
23.015
19.89
23.015
单元号
78
79
80-102
103
集度
26.14
23.015
19.89
23.015
单元号
104

集度
26.14

预制边梁一期恒载集度（）
单元号
1
2
3-24
25
集度
27.218
24.04
20.86
24.04
单元号
26
27
28-50
51
集度
27.218
24.04
20.86
24.04
单元号
52
53
54-76
77
集度
27.218
24.04
20.86
24.04
单元号
78
79
80-102
103
集度
27.218
24.04
20.86
24.04
单元号
104

集度
27.218

3.3.2 成桥后一期恒载集度
预制梁计入每片梁间现浇湿接缝后的恒载集度即为成桥一期恒载集度。成桥后忽略横隔梁产生的结构内力，仅计其产生的支持反力，并且由于中、边梁的构造尺寸完全相同，因此成桥以后中、边箱梁的一期恒载集度相同，记为。
计算公式为：
（3-2）
式中：
—成桥后箱梁第i号单元的一期恒载集度；
—成桥后箱梁第i号单元的毛截面面积，可由毛截面几何特性表中求得。当i单元截面变化，为该单元两端节点截面积的平均值。
按以上公式计算成桥以后各箱梁的恒载集度见表
成桥以后各箱梁的恒载集度（）
单元号
1
2
3-24
25
集度
27.5
23.75
20
23.75
单元号
26
27
28-50
51
集度
27.5
23.75
20
23.75
单元号
52
53
54-76
77
集度
27.5
23.75
20
23.75
单元号
78
79
80-102
103
集度
27.5
23.75
20
23.75
单元号
104

集度
27.5

3.3.3 二期恒载集度
二期恒载集度为桥面铺装、护栏、人行道恒载集度之和。
桥面铺装采用8cm厚的防水混凝土铺装，混凝土容重按25KN/m3计，之上是10cm厚沥青混凝土桥面铺装，容重按26KN/m3计，且桥面铺装宽7.5。护栏及人行道恒载集度取7.5计算。因桥梁横断面布置有四片箱梁组成，将全部二期恒载平均分摊到四片主梁，故二期恒载集度为：
=1/4[0.087.525+0.17.526+7.5]=10.5

3.3.4 各阶段恒载效应计算
第一施工阶段的恒载内力
位置
剪力 (kN)
弯矩 (kN*m)
位置
剪力 (kN)
弯矩 (kN*m)
I[1]
-261.15
0
I[27]
-231.63
191.17
I[2]
-233.87
247.52
I[28]
-212.13
413.05
I[3]
-213.29
471.11
I[29]
-192.63
615.43
I[4]
-192.71
674.11
I[30]
-173.12
798.3
I[5]
-172.13
856.53
I[31]
-153.19
961.46
I[6]
-151.54
1018.36
I[32]
-133.25
1104.68
I[7]
-130.96
1159.61
I[33]
-113.32
1227.97
I[8]
-110.38
1280.28
I[34]
-92.73
1331
I[9]
-89.79
1380.37
I[35]
-72.15
1413.44
I[10]
-69.21
1459.87
I[36]
-51.56
1475.29
I[11]
-48.62
1518.78
I[37]
-30.98
1516.56
I[12]
-28.04
1557.11
I[38]
-10.4
1537.25
I[13]
-7.46
1574.86
I[39]
10.19
1537.35
I[14]
13.13
1572.03
I[40]
30.77
1516.87
I[15]
33.71
1548.61
I[41]
51.36
1475.81
I[16]
54.3
1504.6
I[42]
71.94
1414.16
I[17]
74.88
1440.02
I[43]
92.52
1331.93
I[18]
95.46
1354.85
I[44]
113.11
1229.11
I[19]
116.05
1249.08
I[45]
133.04
1106.03
I[20]
135.98
1123.07
I[46]
152.98
963.02
I[21]
155.92
977.11
I[47]
172.91
800.07
I[22]
175.85
811.22
I[48]
192.42
617.4
I[23]
195.36
625.62
I[49]
211.92
415.23
I[24]
214.86
420.51
I[50]
231.42
193.55
I[25]
234.36
195.89
I[99]
213.32
467.83
I[102]
-252.32
0

第一施工阶段恒载剪力图

第一施工阶段恒载弯矩图

第三施工阶段的恒载内力
位置
剪力 (kN)
弯矩 (kN*m)
位置
剪力 (kN)
弯矩 (kN*m)
I[1]
-247.53
0
I[27]
-220.1
171.91
I[2]
-221.56
234.55
I[28]
-201.19
382.56
I[3]
-201.67
446.17
I[29]
-182.28
574.29
I[4]
-181.78
637.89
I[30]
-163.37
747.14
I[5]
-161.89
809.73
I[31]
-144.07
900.86
I[6]
-142
961.68
I[32]
-124.77
1035.28
I[7]
-122.11
1093.73
I[33]
-105.47
1150.42
I[8]
-102.22
1205.9
I[34]
-85.58
1245.94
I[9]
-82.33
1298.17
I[35]
-65.69
1321.58
I[10]
-62.44
1370.55
I[36]
-45.8
1377.32
I[11]
-42.55
1423.05
I[37]
-25.91
1413.17
I[12]
-22.66
1455.65
I[38]
-6.02
1429.13
I[13]
-2.77
1468.36
I[39]
13.87
1425.2
I[14]
17.12
1461.18
I[40]
33.76
1401.38
I[15]
37.01
1434.11
I[41]
53.66
1357.67
I[16]
56.91
1387.15
I[42]
73.55
1294.07
I[17]
76.8
1320.3
I[43]
93.44
1210.58
I[18]
96.69
1233.56
I[44]
113.33
1107.18
I[19]
116.58
1126.93
I[45]
132.63
984.2
I[20]
135.88
1000.7
I[46]
151.93
841.93
I[21]
155.18
855.17
I[47]
171.23
680.33
I[22]
174.48
690.34
I[48]
190.14
499.65
I[23]
193.39
506.4
I[49]
209.05
300.05
I[24]
212.3
303.56
I[50]
227.96
81.48
I[25]
231.21
81.8
I[99]
213.32
467.83
I[102
-239.84
-9.83

第三施工阶段恒载剪力图

第三施工阶段恒载弯矩图

第四施工阶段恒载内力
位置
剪力-z (kN)
弯矩-y (kN*m)
位置
剪力-z (kN)
弯矩-y (kN*m)
I[1]
-274.04
0
I[27]
-247.53
131.58
I[2]
-245.41
259.73
I[28]
-226.68
368.69
I[3]
-223.48
494.18
I[29]
-205.82
584.94
I[4]
-201.54
706.69
I[30]
-184.97
780.38
I[5]
-179.61
897.27
I[31]
-163.68
954.71
I[6]
-157.68
1065.92
I[32]
-142.4
1107.75
I[7]
-135.74
1212.63
I[33]
-121.11
1239.57
I[8]
-113.81
1337.4
I[34]
-99.18
1349.72
I[9]
-91.87
1440.24
I[35]
-77.24
1437.93
I[10]
-69.94
1521.15
I[36]
-55.31
1504.2
I[11]
-48
1580.12
I[37]
-33.37
1548.54
I[12]
-26.07
1617.15
I[38]
-11.44
1570.95
I[13]
-4.13
1632.26
I[39]
10.49
1571.42
I[14]
17.8
1625.42
I[40]
32.43
1549.96
I[15]
39.73
1596.65
I[41]
54.36
1506.56
I[16]
61.67
1545.95
I[42]
76.3
1441.23
I[17]
83.6
1473.32
I[43]
98.23
1353.97
I[18]
105.5