UASB工艺设计算.doc

UASB工艺系统设计方法探讨

简介：本文全面的介绍了UASB系统的设计问题，介绍了厌氧预处理工艺和UASB反应器的负荷设计原则和设计方法。重点介绍了混凝土结构的矩形UASB反应器各个部分尺寸的计算和确定原则。对UASB的进水配水系统和布水方式进行了详细的介绍。对于三相分离器和UASB建筑材料等问题也进行讨论。
关键字：UASB反应器，预处理，配水系统，三相分离器，建筑材料，设计
简介：本文全面的介绍了UASB系统的设计问题，介绍了厌氧预处理工艺和UASB反应器的负荷设计原则和设计方法。重点介绍了混凝土结构的矩形UASB反应器各个部分尺寸的计算和确定原则。对UASB的进水配水系统和布水方式进行了详细的介绍。对于三相分离器和UASB建筑材料等问题也进行讨论。
关键字：UASB反应器，预处理，配水系统，三相分离器，建筑材料，设计
 一、概述
　　厌氧处理已经成功地应用于各种高、中浓度的工业废水处理中。虽然中、高浓度的废水在相当程度上得到了解决，但是当污水中含有抑制性物质时，如含有硫酸盐的味精废水在处理上仍有一定的难度。在厌氧处理领域应用最为广泛的是UASB反应器，所以本文重点讨论UASB反应器的设计方法。但是，其与其它的厌氧处理工艺有一定的共同点，例如，流化床和UASB都有三相分离器。而UASB和厌氧滤床对于布水的要求是一致的，所以结果也可以作为其他反应器设计参考。

包含厌氧处理单元的水处理过程一般包括预处理、厌氧处理(包括沼气的收集、处理和利用)、好氧后处理和污泥处理等部分，可以用图1所示的流程表示。
二、UASB系统设计
　　1、预处理设施
　　一般预处理系统包括粗格栅、细格栅或水力筛、沉砂池、调节(酸化)池、营养盐和pH调控系统。格栅和沉砂池的目的是去除粗大固体物和无机的可沉固体，这对对于保护各种类型厌氧反应器的布水管免于堵塞是必需的。当污水中含有砂砾时，例如以薯干为原料的酿酒废水，怎么强调去除砂砾的重要性也不过分。不可生物降解的固体，在厌氧反应器内积累会占据大量的池容，反应器池容的不断减少最终将导致系统完全失效。
　　由于厌氧反应对水质、水量和冲击负荷较为敏感，所以对于工业废水适当尺寸的调节池，对水质、水量的调节是厌氧反应稳定运行的保证。调节池的作用是均质和均量，一般还可考虑兼有沉淀、混合、加药、中和和预酸化等功能。在调节池中设有沉淀池时，容积需扣除沉淀区的体积；根据颗粒化和pH调节的要求，当废水碱度和营养盐不够需要补充碱度和营养盐(N、P)等；可采用计量泵自动投加酸、碱和药剂，通过调节池水力或机械搅拌达中和作用。
　　同时，酸化池或两相系统是去除和改变，对厌氧过程有抑制作用的物质、改善生物反应条件和可生化性也是厌氧预处理的主要手段，也是厌氧预处理的目的之一。仅考虑溶解性废水时，一般不需考虑酸化作用。对于复杂废水，可在调节池中取得一定程度的酸化，但是完全的酸化是没有必要的，甚至是有害处的。因为达到完全酸化后，污水pH会下降，需采用投药调整pH值。另外有证据表明完全酸化对UASB反应器的颗粒过程有不利的影响。对以下情况考虑酸化或相分离可能是有利的：
　　1) 当采用预酸化可去除或改变对甲烷菌有毒或抑制性化合物的结构时；
　　2) 当废水存在有较高的Ca2+时，部分酸化可避免颗粒污泥表面产生CaCO3结垢；
　　3) 当处理含高含悬浮物和/或采用高负荷，对非溶解性组分去除有限时；
　　4)在调节池中取得部分酸化效果可以通过调节池的合理设计取得。例如，上向流进水方式，在反应器底部形成污泥层(1.0m)。底部布水孔口设计为5～10m2/孔即可。
　2、UASB反应器体积的设计
　　a)负荷设计法
　　采用有机负荷(q)或水力停留时间(HRT)设计UASB反应器是目前最为主要的方法。一旦q或HRT确定，反应器的体积(V)可以很容易根据公式(1或2)计算。对某种特定废水，反应器的容积负荷一般应通过试验确定。
　　V = QSo/q　　　　　　　　　　　　 (1)
　　V =KQ.HRT　　　　　　　　　　　　(2)
　　式中：Q---废水流量，m3/d；
　　So---进水有机物浓度，gCOD/L或gBOD5/L。
　　表1给出不同类型废水国内外采用UASB反应器处理的负荷数据，需要说明的是表中无法一一注明采用的预处理条件和厌氧污泥类型等情况，这些条件对选择设计负荷是至关重要的。下表供设计人员设计时参考，选用前必须进行必要的实验和进一步查询有关的技术资料。
表1国内外生产性UASB装置的设计负荷统计表
序号
废水类型
负荷kgCOD/m3·d
(国外资料)　
负荷kgCOD/m3·d
(国内资料)　
平均
最高
最低
厂家数
平均
最高
最低
厂家数
1
酒精生产
11.6
15.7
7.1
7
6.5
20
2
15
2
啤酒厂
9.8
18.8
5.6
80
5.3
8
5
10
3
造酒厂
13.9
18.5
9.9
36
6.4
10
4
8
4
葡萄酒厂
10.2
12
8
4

5
清凉饮料
6.8
12
1.8
8
5
5
5
12
6
小麦淀粉
8.6
10.7
6.6
6

7
淀粉
9.2
11.4
6.4
6
5.4
8
2.7
2
8
土豆加工等
9.5
16.8
4
24

9
酵母业
9.8
12.4
6
16
6
6
6
1
10
柠檬酸生产
8.4
14.3
1
3
14.8
20
6.5
3
11
味精

3.2
4
2.3
2
12
再生纸、纸浆
12.3
20
7.9
15

13
造纸
12.7
38.9
6
39

14
食品加工
9.1
13.3
0.8
10
3.5
4
3
2
15
屠宰废水
6.2
6.2
6.2
1
3.1
4
2.3
4
16
制糖
15.2
22.5
8.2
12

17
制药厂
10.9
33.2
6.3
11
5
8
0.8
5
18
家畜饲料厂
10.5
10.5
10.5
1

19
垃圾滤液
9.9
12
7.9
7

b) 经验公式方法
　　Lettinga等人采用同样经验公式描述不同厌氧处理系统处理生活污水HRT与去除率(E)之间的关系，并且对不同反应器处理生活污水的数据进行了统计，得出了参数值。

　式中：C1 ,C2——反应常数。
　　c) 动力学方法
许多研究者致力于动力学的研究，Henxen和Harremoes(1983)根据众多研究结果汇总了酸性发酵和甲烷发酵过程重要的动力学常数(见表2)。到目前为止，动力学理论的发展，还没有使它能够在选择和设计厌氧处理系统过程中成为有力的工具，通过评价所获得的实验结果的经验方法现在仍是设计和优化厌氧消化系统的唯一的选择。
表2厌氧动力学参数(Henxen和Harremoes，1982)
培养
mm(d-1)
Y(mgVSS/mgCOD)
Km[mgCOD/(mgVSS?d)]
Ks(mgCOD/L)
产酸菌
2
0.15
13
200
甲烷菌
0.4
0.03
13
50
混合培养
0.4
0.18
2
---

3、UASB反应器的详细设计
　　1) 反应器的体积和高度
　　采用水力停留时间进行设计时，体积(V)按公式(1)或(2)计算。选择反应器高度的原则是设计、运行和经济上综合考虑的结果。从设计、运行方面考虑：高度会影响上升流速，高流速增加系统扰动和污泥与进水之间的接触。但流速过高会引起污泥流失，为保持足够多的污泥，上升流速不能超过一定的限值，从而使反应器的高度受到限制；高度与CO2溶解度有关，反应器越高溶解的CO2浓度越高，因此，pH值越低。如pH值低于最优值，会危害系统的效率。
　　从经济上考虑:土方工程随池深增加而增加，但占地面积则相反；考虑当地的气候和地形条件，一般将反应器建造在半地下减少建筑和保温费用。最经济的反应器高度(深度)一般是在4到6m之间，并且在大多数情况下这也是系统最优的运行范围。
　　2) 反应器的升流速度
对于UASB反应器还有其他的流速关系(图2)。对于日平均上升流速的推荐值见表3，应该注意对短时间(如2～6h)的高峰值是可以承受的(即暂时的高峰流量可以接收)。
表3UASB和EGSB允许上升流速(平均日流量)
UASB反应器
Vr＝0.25~3.0m/h 0.75~1.0m/h
颗粒污泥絮状污泥
Vs≤1.5m/h
絮状污泥
≤8m/h
颗粒污泥
Vo≤12m/h
颗粒污泥
≤3.0m/h
絮状污泥
Vg＝1m/h
建议最小值

　3) 反应器的截面积和反应器的长、宽(或直径)
　　在确定反应器的容积和高度(H)之后，可确定反应器的截面积(A)。从而确定反应器的长和宽，在同样的面积下正方形池的周长比矩形池要小，矩形UASB需要更多的建筑材料。以表面积为600m2的反应器为例，30×20m的反应器与15m×40m的反应器周长相差10%，这意味着建筑费用要增加10%。但从布水均匀性考虑，矩形在长/宽比较大较为合适。从布水均匀性和经济性考虑，矩形池在长/宽比在2:1以下较为合适。长/宽比在4:1时费用增加十分显著。
　　圆形反应器在同样的面积下，其周长比正方形的少12%。但这一优点仅仅在采用单个池子时才成立。当建立两个或两个以上反应器时，矩形反应器可以采用共用壁。对于采用公共壁的矩形反应器，池型的长宽比对造价也有较大的影响。如果不考虑其他因素，这是一个在设计中需要优化的参数。
　　4) 单元反应器最大体积和分格化的反应器
　　在UASB反应器的设计中，采用分格化对运行操作是有益的。首先，分格化的单元尺寸不会过大，可避免体积过大带来的布水均匀性等问题；同时多个反应器对系统的启动也是有益的，可首先启动一个反应器，再用这个反应器的污泥去接种其他反应器；另外，有利于维护和检修，可放空一个反应器进行检修，而不影响系统的运行。从目前实践看最大的单体UASB反应器(不是最优的)可为1000-2000m3。
　　5) 单元反应器的系列化
　　单元的标准化根据三相分离器尺寸进行，三相分离器的型式趋向于多层箱体的设备化结构。以2×5m的三相分离器为例，原则上讲有多种配合形式。但从标准化和系列化考虑，要求具有通用性和简单性。所以，池子宽度是以5m为模数，长度方向是以2m为模数。布置单元尺寸的方式可分成单池单个分离器和单池两个分离器的形式。原则上如果采用管道或渠道布水，池子的长度是不受限制。如前所述，由于长宽比涉及到反应器的经济性，所以要结合池子组数考虑适当的长宽比。对宽度为10m的单个反应器，2:1的长宽比的反应器可达到2000m3的池容。对更大的反应器，如果需要也可采用双池共用壁的型式。
三、反应器的配水系统的设计
　　1、配水孔口负荷
　　一个进水点服务的最大面积问题是应该进行深入的实验研究。对于UASB反应器Lettinga建议在完成了起动之后，每个进水点负担2.0到4.0m2对获得满意的去除效率是足够的。但是在温度低于20℃或低负荷的情况，产气率较低并且污泥和进水的混合不充分时，需要较高密度的布水点。对于城市污水De Man和Van der Last (1990)建议1～2m2/孔。表4是Lettinga等人根据UASB反应器的大量实践推荐的进水管负荷。
表4采用UASB处理主要为溶解性废水时进水管口负荷
污泥典型
每个进水口负荷(m2)
负荷(kgCOD/m3·d)
颗粒污泥
0.5～1
2
1～2
2～4
>2
>4
凝絮状污泥 >40kgDS/m3
6.5～1
<1.0
1～2
1～2
2～3
>2
中等浓度絮状污泥 120～40kg/m3
1～2
<1～2
2～5
>2
2、进水分配系统
　　进水分配系统的合理设计对UASB处理厂的良好运转是至关重要的，进水系统兼有配水和水力搅拌的功能，为了这两个功能的实现，需要满足如下原则：a) 确保单位面积的进水量基本相同，以防止短路等现象发生；b) 尽可能满足水力搅拌需要，保证进水有机物与污泥迅速混合；c) 很容易观察到进水管的堵塞；d) 当堵塞被发现后，很容易被清除。
　　在生产装置中采用的进水方式大致可分为间歇式(脉冲式)、连续流、连续与间歇相结合等方式；从布水管的形式有一管多孔、一管一孔和分枝状等多种形式。
　　1) 连续进水方式(一管一孔)
　　为了确保进水均匀分布，每个进水管线仅仅与一个进水点相连接，是最为理想的情况(图3a)。为保证每一个进水点的流量相等，建议用高于反应器的水箱(或渠道式)进行分配，通过渠道或分配箱之间的三角堰来保证等量的进水。这种系统的好处是容易观察到堵塞情况。

2) 脉冲进水方式
　　我国UASB反应器与国外的最为显著的特点是很多采用脉冲进水方式。有些研究者认为脉冲方式进水，使底层污泥交替进行收缩和膨胀，有助于底层污泥的混合。图3a为北京环科院采用的一种脉冲布水器的原理图，该系统借鉴了给水中虹吸滤池的布水方式。
　　3) 一管多孔配水方式
　　采用在反应器池底配水横管上开孔的方式布水，为了配水均匀，要求出水流速不小于2.0m/s。这种配水方式可用于脉冲进水系统。一管多孔式配水方式的问题是容易发生堵塞，因此，应该尽可能避免在一个管上有过多的孔口。
　　4) 分枝式配水方式
　　这种配水系统的特点采用较长的配水支管增加沿程阻力，以达到布水均匀的目的(图3c)。根据笔者的实践，最大的分枝布水系统的负荷面积为54m2。大阻力系统配水均匀度好，但水头损失大。小阻力系统水头损失小，如果不影响处理效率，可减少系统的复杂程度。
　　对其他类型布水方式，我国也有很多设计和运行经验。与三相分离器一样，不同型式的布水装置之间，很难比较孰优孰劣。事实上，各种类型的布水器都有成功的经验和业绩。
　　3、配水管道设计
　　对重力布水方式，污水通过三角堰进入反应器时可能吸入空气，会引起对甲烷菌的抑制；进入大量气体与产生的沼气会形成有爆炸可能的混合气体；同时，气泡太多可能还会影响沉淀功能。因为，大于2.0mm直径的气泡在水中以大约0.2～0.3m/s速度上升，采用较大的管径使液体在管道的垂直部分的流速低于这一数值，可适当地避免超过2mm直径的空气泡进入反应器，同时还可避免气阻。在反应器底部用较小直径，形成高的流速产生较强的扰动，使进水与污泥之间混合加强。
　　污水中存在大的物体可能堵塞进水管，设计良好的进水系统要求可疏通堵塞；对于压力流采用穿孔管布水器(一管多孔或分枝状)，需考虑设液体反冲洗或清堵装置，可采用停水分池分段反冲；采用一管多孔布水管道，布水管道尾端最好兼作放空和排泥管，以利于清除堵塞；采用重力流布水方式(一管一孔)，如果进水水位差仅仅比反应器的水位稍高(水位差小于10cm)将经常发生堵塞。在水箱中的水位(三角堰的底部)与反应器中的水位差大于30cm很少发生这种堵塞。无论采用那一种布水方式，尽可能少地采用弯头等非直管。
四、气、固、液三相分离装置
　　三相分离器是UASB反应器最有特点和最重要的装置。它同时具有两个功能：
　　1) 能收集从分离器下的反应室产生的沼气；
　　2) 使得在分离器之上的悬浮物沉淀下来。
　　三相分离器设计要点汇总：
　　1) 集气室的隙缝部分的面积应该占反应器全部面积的15～20％；
　　2) 在反应器高度为5～7m时，集气室的高度在1.5～2m；
　　3) 在集气室内应保持气液界面以释放和收集气体，防止浮渣或泡沫层的形成；
　　4) 在集气室的上部应该设置消泡喷嘴，当处理污水有严重泡沫问题时消泡；
5) 反射板与隙缝之间的遮盖应该在100～200mm以避免上升的气体进入沉淀室；
　　6) 出气管的直管应该充足以保证从集气室引出沼气，特别是有泡沫的情况。
　　对于低浓度污水处理，当水力负荷是限制性设计参数时，在三相分离器缝隙处保持大的过流面积，使得最大的上升流速在这一过水断面上尽可能的低是十分重要的。
五、建筑材料
　　选择适当的建筑材料对于UASB反应器的持久性是非常重要的。防腐较差的UASB反应器在使用3-5年后都出现了严重腐蚀，最严重的腐蚀出现在反应器上部气、液交界面。此处H2S可能造成直接化学腐蚀，同时硫化氢被空气氧化为硫酸或硫酸盐，使局部pH下降造成间接化学腐蚀。由于厌氧环境下的氧化-还原电位为-300mV，而在气水交界面的氧化-还原电位为100mV，这就在气水交界面构成了微电池，形成电化学腐蚀。无论普通钢材和一般不锈钢在此处都会被损害。
　　厌氧反应器应该尽可能的避免采用金属材料，即使昂贵的不锈钢也会受到严重的腐蚀，而油漆或其他涂料仅仅能起到部分保护。一般反应器池壁最合适的建筑材料是钢筋混凝土结构，即使混凝土也可能受到化学侵蚀。如果碳酸根和钙离子的浓度积低于碳酸钙的溶解度，钙离子将从混凝土中溶出，造成混凝土结构的剥蚀。混凝土结构也需要采用在气水交界面上下一米采用环氧树脂防腐。对一些特殊部件可采用非腐蚀性材料，如PVC用做进出水管道，三相分离器的一部分或浮渣挡板采用玻璃钢或不锈钢。
UASB反应器的设计计算
1 设计参数
(1) 污泥参数
设计温度T=25℃
容积负荷NV=8.5kgCOD/(m3.d)  污泥为颗粒状
污泥产率0.1kgMLSS/kgCOD,
产气率0.5m3/kgCOD
(2) 设计水量Q=2800m3/d=116.67m3/h=0.032 m3/s。
(3) 水质指标
表5  UASB反应器进出水水质指标
水 质 指 标
COD（㎎∕L）
BOD（㎎∕L）
SS（㎎∕L）
进 水 水 质
3735
2340
568
设计去除率
85%
90%
/
设计出水水质
560
234
568

2 UASB反应器容积及主要工艺尺寸的确定
(1) UASB反应器容积的确定
   本设计采用容积负荷法确立其容积V     V=QS0/NV
V—反应器的有效容积(m3)
S0—进水有机物浓度(kgCOD/L)
V=3400 *3.735/8.5=1494m3
    取有效容积系数为0.8,则实际体积为1868m3
(2) 主要构造尺寸的确定
UASB反应器采用圆形池子，布水均匀，处理效果好。
取水力负荷q1=0.6m3/（m2·d）
 反应器表面积   A=Q/q1=141.67/0.6=236.12m2
反应器高度     H=V/A=1868/236.12=7.9m     取H=8m
采用4座相同的UASB反应器，则每个单池面积A1为：
A1=A/4=236.12/4=59.03m2

 取D=9m
则实际横截面积   A2=3.14D2/4=63.6 m2
实际表面水力负荷  q1=Q/4A2=141.67/5 63.6=0.56
q1在0.5—1.5m/h之间，符合设计要求。
3 UASB进水配水系统设计
(1) 设计原则
① 进水必须要反应器底部均匀分布，确保各单位面积进水量基本相等，防止短路和表面负荷不均；
② 应满足污泥床水力搅拌需要，要同时考虑水力搅拌和产生的沼气搅拌；
③ 易于观察进水管的堵塞现象，如果发生堵塞易于清除。
本设计采用圆形布水器，每个UASB反应器设30个布水点。
(2)    设计参数
每个池子的流量 
Q1=141.67/4=35.42m3/h
(3) 设计计算
查有关数据[6]，对颗粒污泥来说，容积负荷大于4m3/(m2.h)时，每个进水口的负荷须大于2m2
   则  布水孔个数n必须满足 пD2/4/n>2    即n<пD2/8=3.14*9*9/8=32    取n=30个
   则  每个进水口负荷  a=пD2/4/n=3.14* 9* 9/4/30=2.12m2
   可设3个圆环，最里面的圆环设5个孔口，中间设10个，最外围设15个，其草图见图4
① 内圈5个孔口设计
    服务面积： S1=5 *2.12=10.6m2
折合为服务圆的直径为：   

 用此直径用一个虚圆，在该圆内等分虚圆面积处设一实圆环，其上布5个孔口
则圆环的直径计算如下：
3.14*d12/4=S1/2       

 ② 中圈10个孔口设计
    服务面积： S1=10 *2.12=21.2m2
    折合为服务圆的直径为：  

 则中间圆环的直径计算如下：
3.14 *(6.36^2－d2^2)/4=S2/2      
    则 d2=5.2m
③ 外圈15个孔口设计
     服务面积： S3=15 *2.12=31.8m2
     折合为服务圆的直径为   

 则中间圆环的直径计算如下：3.14* (9^2－d3^2)=S3/2      
     则 d3=7.8m
布水点距反应器池底120mm；孔口径15cm

图4  UASB布水系统示意图
4 三相分离器的设计
(1) 设计说明  UASB的重要构造是指反应器内三相分离器的构造，三相分离器的设计直接影响气、液、固三相在反应器内的分离效果和反应器的处理效果。对污泥床的正常运行和获得良好的出水水质起十分重要的作用，根据已有的研究和工程经验， 三相分离器应满足以下几点要求：
沉淀区的表面水力负荷<1.0m/h；
三相分离器集气罩顶以上的覆盖水深可采用0.5～1.0m；
沉淀区四壁倾斜角度应在45?～60?之间，使污泥不积聚，尽快落入反应区内；
沉淀区斜面高度约为0.5～1.0m；
进入沉淀区前，沉淀槽底缝隙的流速≤2m/h；
总沉淀水深应≥1.5m；
水力停留时间介于1.5～2h；
分离气体的挡板与分离器壁重叠在20mm以上；
以上条件如能满足，则可达到良好的分离效果。
(2) 设计计算
本设计采用无导流板的三相分
① 沉淀区的设计
沉淀器（集气罩）斜壁倾角  θ=50°
沉淀区面积：   A=3.14 *D^2/4=63.6m2
表面水力负荷q=Q/A=141.67/(4 *63.6)=0.56m3/(m2.h)<1.0 m3/(m2.h)    符合要求
② 回流缝设计
   h2的取值范围为0.5—1.0m,    h1一般取0.5
   取h1=0.5m  h2=0.7m  h3=2.4m 
   依据图8中几何关系，则    b1=h3/tanθ
b1—下三角集气罩底水平宽度，
θ—下三角集气罩斜面的水平夹角
h3—下三角集气罩的垂直高度，m
b1=2.4/tan50=2.0m       b2=b－2b1=9－2 2.0=5.0m
下三角集气罩之间的污泥回流缝中混合液的上升流速v1,可用下式计算：
V1=Q1/S1=4Q1/3.14b2
Q1—反应器中废水流量（m3/s）
S1—下三角形集气罩回流缝面积（m2）

 符合要求
上下三角形集气罩之间回流缝流速v2的计算：  V2=Q1/S2
S2—上三角形集气罩回流缝面积（m2）
CE—上三角形集气罩回流缝的宽度，CE>0.2m   取CE=1.0m
CF—上三角形集气罩底宽，取CF=6.0m
EH=CE *sin50=1.0* sin50=0.766m
EQ=CF+2EH=6.0+2*1.0*sin50=7.53m
S2=3.14(CF+EQ).CE/2=3.14 (6.0+7.53) *1.0/2=21.24m2
v2=141.67/4/21.24=1.67m/h
                       v2<v1<2.0m/h , 符合要求
确定上下集气罩相对位置及尺寸
      BC=CE/cos50=1.0/cos50=1.556m
      HG=(CF－b2)/2=0.5m
      EG=EH+HG=1.266m
      AE=EG/sin40=1.266/sin40=1.97m
    BE=CE *tan50=1.19m
      AB=AE－BE=0.78m
      DI=CD *sin50=AB *sin50=0.778* sin50=0.596m
h4=AD+DI=BC+DI=2.15m
h5=1.0m
气液分离设计
    由图5可知，欲达到气液分离的目的，上、下两组三角形集气罩的斜边必须重叠，重叠的水平距离（AB的水平投影）越大，气体分离效果越好，去除气泡的直径越小，对沉淀区固液分离效果的影响越小，所以，重叠量的大小是决定气液分离效果好坏的关键。
由反应区上升的水流从下三角形集气罩回流缝过渡到上三角形集气罩回流缝再进入沉淀区，其水流状态比较复杂。当混合液上升到A点后将沿着AB方向斜面流动，并设流速为va，同时假定A点的气泡以速度Vb垂直上升，所以气泡的运动轨迹将沿着va和vb合成速度的方向运动，根据速度合成的平行四边形法则，则有：

 要使气泡分离后进入沉淀区的必要条件是：

在消化温度为25℃，沼气密度 =1.12g/L；水的密度 =997.0449kg/m3；
水的运动粘滞系数v=0.0089×10^-4m2/s；取气泡直径d=0.01cm

根据斯托克斯（Stokes）公式可得气体上升速度vb为

vb—气泡上升速度（cm/s）
g—重力加速度（cm/s2）
β—碰撞系数，取0.95
μ—废水的动力粘度系数，g/(cm.s)    μ=vβ

水流速度 ,Va=V2=1.67m/h
校核：

             图5  三相分离器设计计算草图
5 排泥系统设计
每日产泥量为
△X=3735×0.85×0.1×3400×10^－3=1079㎏MLSS/d
则  每个UASB每日产泥量为
W=1097/4=269.75㎏MLSS/d
可用200mm的排泥管，每天排泥一次。
6 产气量计算
每日产气量  G=3726×0.85×0.5×3400×10^－3 =5397 m3/d=224.9 m3/h
储气柜容积一般按照日产气量的25%～40%设计，大型的消化系统取高值，小型的取低值，本设计取38%。储气柜的压力一般为2～3KPa，不宜太大。
7 加热系统
设进水温度为15°C，反应器的设计温度为25°C。那么所需要的热量：
QH= dF. γF.( tr－t) . qv /η
    QH－加热废水需要的热量，KJ/h；
      dF－废水的相对密度，按1计算；
      γF－废水的比热容，kJ/(kg.K)；
     qv－废水的流量，m3/h
     tr－反应器内的温度，°C
     t－废水加热前的温度，°C
      η－热效率，可取为0.85
所以        QH=4.2*1*(25－15) *141.67/0.85=7000KJ/h
每天沼气的产量为5397 m3，其主要成分是甲烷，沼气的平均热值为22.7 KJ/L
每小时的甲烷总热量为：（5397/24）*22.7 *10^3=5.1 *10^6 KJ/h，因此足够加热废水所需要的热量。
8 加碱系统
在厌氧生物处理中，产甲烷菌最佳节pH值是6.8~7.2，由于厌氧过程的复杂性，很难准确测定和控制反应器内真实的pH值，这就要和靠碱度来维持和缓冲，一般碱度要2000~5000mgCaCO3/L时，就会导致其pH值下降，所以，反应器内碱度须保持在1000mgCaCO3/L以上，因为为保证厌氧反应器内pH值在适当的范围内，必须向反应器中直接加入致碱或致酸物质。间接调节pH值。主要致碱药品有：NaCO3、NaHCO 3、NaOH以及Ga(OH)2[6]。
在UASB反应器中安装pH指示仪，并在加碱管路上设有计量装置，将计量装置和pH指示仪用信号线连接起来，根据UASB反应器中pH值的大小来调整加碱量，当UASB反应器中pH值过低时，打开加碱管路上的开关，往UASB反应器中加碱，使pH值下降；反之，当UASB反应器中pH值过高时，关闭加碱管路上的开关，停止加碱，使pH值上升。
9 活性污泥的培养与驯化 
对于一个新建的UASB反应器来说，启动过程主要是用未驯化的絮状污泥（如污水处理厂的消化污泥）对其进行接种，并经过一定时间的启动调试运行，使反应器达到设计负荷并实现有机物的去除效果，通常这一过程会伴随着污泥颗粒化的实现，因此也称为污泥的颗粒化。由于厌氧生物，特别是甲烷菌增殖很慢，厌氧反应器的启动需要很长的时间。但是，一旦启动完成，在停止运行后的再次启动可以迅速完成。当没有现成的厌氧污泥或颗粒污泥时，采用最多的是城市污水处理厂的消化污泥。除了消化污泥之外，可用作接种的物料很多，例如牛粪和各类粪肥、下水道污泥等。一些污水沟的污泥和沉淀物或微生物的河泥也可以被用于接种，甚至好氧活性污泥也可以作为接种污泥，并同样能培养出颗粒污泥。污泥的接种浓度以6~8kgVSS/m3（按反应器总有效容积计算）为宜，至少不低于5 kgVSS/m3，接种污泥的填充量应不超过反应器容积的60%。从负荷角度考虑UASB的初次启动和颗粒化过程，可分为三个阶段：
阶段1：即启动的初始阶段，这一阶段是低负荷的阶段(＜2Kg COD/(m3·d))。
阶段2：即当反应器负荷上升至2～5Kg COD/(m3·d)的启动阶段。在这阶段污泥的洗出 量增大，其中大多为细小的絮状污泥。实际上，这一阶段在反应器里对较重的污泥颗粒和分散的、絮状的污泥进行选择。使这一阶段的末期留下的污泥中开始产生颗粒状污泥或保留沉淀性能良好的污泥。所以在5.0 Kg COD/(m3·d)左右是反应器中以颗粒污泥或絮状污泥为主的一个重要的分界。
阶段3：这一阶段是反应器负荷超过5.0 Kg COD/(m3·d)。在此时，絮状污泥变得迅速减少，而颗粒污泥加速形成直到反应器内不再有絮状污泥存在。
当反应器负荷大于5.0 Kg COD/(m3·d)，由于颗粒污泥的不断形成，反应器的大部分被颗粒污泥充满时其最大负荷可以超过20 Kg COD/(m3·d)。当反应器运行在小于5.0 Kg COD/(m3·d)，系统中虽然可能形成颗粒污泥，但是，反应器的污泥性质是由占主导地位的絮状污泥所确定。