东营港开发区防潮堤施工组织设计-学位论文.doc

前 言黄河三角洲莱州湾西岸特殊的地形和地理环境，极易发生风暴潮，是我国风暴潮重灾区之一，也是世界上少数的温带风暴潮频发区。而该区域防潮体系已遭严重破坏，仅有的不成体系的土坝根本起不到防潮作用。并且风暴潮已经成为影响和制约东营市经济、社会发展和胜利油田油气开发的重要因素。因此，急需建设黄河三角洲莱州湾西岸广利河至永丰河段防潮体系。 黄河三角洲莱州湾西岸防潮体系一期工程可行性研究报告及工程设计，由东营市水利勘测设计院和胜利油田管理局勘察设计院共同承担。为了保证设计质量，市指挥部委托青岛海洋大学、国家海洋局青岛海洋预报台进行了物理模型试验和数学模型试验，并于2002年6月29日通过专家评审。防潮堤是防波堤一种形式。防波堤用于围护港池，挡御波浪，维持水面平稳，以便船舶安全停泊和作业的水工建筑物。防波堤还可起到防止港池淤积和波浪冲蚀岸线的作用。它是人工掩护的沿海港口的重要组成部分。主要形式有：斜坡式、正砌方块式、矩形沉箱式以及其他形式。经过方案比选后选择斜坡式防波堤。斜坡式防波堤主要优点：波浪反射较弱，附近海面较平稳，在港内与口门处不会形成激浪；对地基不均匀沉降的适应性较好，对地基承载力要求较低，可用于比较软弱的地基；施工较简单，通常不需要大型起重设备；在施工过程中或建成以后，如有损坏，易于修复。斜坡式防波堤一般适用于水深不大(小于1012米)、地基较软弱，且当地有量大价廉石料的海区。如果用混凝土块体护面，也适用于水深较大、波浪较大的地方。东营港附近有丰富的石料可供采集，考虑后该地区采用斜坡式的防潮堤。 该课题主要解决问题是东营港开发区防潮堤施工组织设计。施工组织设计是对施工活动实行科学管理的重要手段，它具有战略部署和战术安排的双重作用。它体现了实现基本建设计划和设计的要求，提供了各阶段的施工准备工作内容，协调施工过程中各施工单位、各施工工种、各项资源之间的相互关系。主要分为四大部分：第一部分主要是对东营港开发区的气象、水文、泥沙、地形、地质等资料收集和调研，通过对资料的分析来掌握防潮堤的现状及存在的问题；第二部分主要包括根据地质地形条件防护的要求拟定防潮堤的尺寸以及防潮堤高程的拟定；第三部为防潮堤施工总体部署，即防潮堤施工组织设计的主要内容有施工工艺流程、主要采用的施工方法、主要施工方案、主要施工程序等；第四部分为防波堤的稳定性验算，地基承载力验算以及护壁的验算；第五部分主要是防潮堤总平面布置图，防潮堤的立、剖面图的绘制。该工程的实施将对构筑完善沿海防潮体系，提升沿海保障能力、促进黄蓝两大国家战略实施具有重大意义。目 录前 言1目 录21设计说明71.1工程概况71.1.1工程位置71.1.2工程名称及工程内容71.2设计依据71.3设计原则71.4设计标准及结构型式71.4.1设计标准71.4.2建筑物的规模、等级及结构型式71.5设计任务82设计资料92.1主要设计要素92.1.1风92.1.2设计水位92.1.3设计波浪要素92.1.4海冰102.1.5地震102.2自然条件102.2.1气象102.2.2 水文112.2.3地形及地貌122.2.4工程地质条件132.2.5水文地质条件172.2.6工程地质评价193.设计成果203.1总体设计成果203.2结构方案成果203.3关键性技术要求203.3.1基础处理203.3.2抛填堤心石213.3.3抛填垫层石213.3.4抛填压脚棱体和护底223.3.5护面层施工224结构选型234.1结构型式234.2构造尺度235.结构计算255.1设计条件255.1.1设计水位255.1.2设计波要素255.1.3地质255.1.4地震255.1.5结构安全等级255.2断面尺度的确定255.2.1胸腔顶高程255.2.2堤顶宽度275.3护面块体稳定重量和护面层厚度275.3.1护面块体稳定重量275.3.2护面层厚度285.4垫层块石的重量和厚度285.5堤前护底块石的稳定重量和厚度295.5.1堤前最大波浪地流速295.5.2护底块石的稳定重量295.6.1持久组合295.7胸墙的抗滑、抗倾稳定性计算375.7.1沿墙底抗滑稳定性的承载能力极限状态设计表达式375.7.2沿墙底抗倾稳定性的承载能力极限状态设计表达式385.8地基稳定性验算395.8.1根据港口工程地基规范JTJ250-98的有关规定：395.8.2采用简单条分法验算边坡和地基稳定：395.8.3地基稳定性验算：405.9地基沉降计算635.9.1根据港口工程地基规范：635.9.2地基最终沉降量635.9.3地基分层635.9.4地基最终沉降量636 施工总体部署676.1 防波堤施工工艺流程图676.2 防波堤主要施工方法686.3 施工方法696.3.1陆上施工：696.3.2水上施工：696.4施工前准备696.5软基处理706.5.1挖泥换砂（置换法）；706.5.2打设竖向排水通道 抛填水平向排水砂垫层。707 主要施工方案737.1 工程测量737.1.1工程测量微网的布设、施测及平差计算737.1.2工序测量及放样747.2沉降位移观测计划757.2.1施工观测内容757.2.2观测计划757.2.3沉降、位移观测点的埋设及观测757.2.4记录及数据处理767.2.5测量资料管理767.3施工程序767.3.1陆上推进施工程序767.3.2水上施工的程序777.4砂垫层抛填及砂棱体777.4.1材料777.4.2抛填工艺777.4.3断面验收787.5塑料排水板787.5.1材料787.5.2塑料板打设工艺797.5.3、施打塑料排水板的质量控制807.6高强土工格栅和土工布铺设817.6.1土工格栅和土工布的制作817.6.2土工格栅和土工布的铺设827.6.3土工布倒滤层867.6.4质量保证措施877.7混合倒滤层铺设887.7.1、混合倒滤层采用级配较好的天然石料或采用粒径580mm的碎石。887.7.2、混合倒滤层的铺设要保证连续性，防止分离，铺设由下而上进行，并整平铺匀。887.7.3.施工质量控制点897.8基床碎石垫层897.8.1碎石垫层抛填工艺897.8.2碎石垫层验收897.9堤心石（10100kg）抛填897.9.1.块石材料技术要求897.9.2.施工工艺897.9.3堤心石10100kg块石907.9.4垫层石917.9.5压脚棱体和护底917.9.6质量控制927.10护底块石(300400kg)抛填927.11二片石垫层937.11.1 垫层块石抛理工艺937.11.2 垫层块石验收937.12垫层块石(100200kg)抛理937.12.1 垫层、护面块石抛理工艺937.12.2 垫层、护面块石验收937.13扭工字块预制安装937.13.1 扭工字块预制937.13.2 工程监测与试验947.13.3 预制施工947.13.4 扭工字块体安装967.14混凝土胸墙1017.14.1 施工流程1017.14.2 施工工艺1027.15回填砂1027.15.1 施工船选择与配套1027.15.2 施工船舶选择1027.15.3 回填砂施工工艺流程：1037.15.4 堤芯土吹填施工时，采取以下措施：1037.16雨季施工103结 论104参考文献106外文资料108译文114现浇楼板裂缝的产生与防治114钢筋混凝土结构中钢筋连接综述1151171设计说明1.1工程概况1.1.1工程位置东营港经济开发区是省政府批准设立的省级经济开发区，是黄河三角洲高效生态经济区建设的龙头和优先发展区。东营港地处环渤海湾港口布局的适中位置，是东北经济区与华北、中原经济区交通通道的中心控制点，也是黄河三角洲与黄河经济带的交汇点，地理位置优越。东营港的建设将有力改善渤海西南岸的港口布局，发挥出其海陆两个扇面的辐射作用。1.1.2工程名称及工程内容工程名称：东营港开发区防潮堤施工组织设计工程内容：防潮堤施工1.2设计依据设计依据为：海港总平面设计规范、海港水文规范、港口工程荷载规范、港口工程地基规范、防波堤设计与施工规范、港口水工建筑物、港口规划与平面布置等相关规范标准，还有设计任务书、现有港区地形图、设计参考书等1.3设计原则（1）总体设计符合国家、地方经济发展规划和总体部署，遵循国家和行业有关工程建设法规、政策和规定。（2）结合国情，采用成熟的技术、设备和材料，使工程设计安全可靠、使用方便工程量少、总造价低、施工进度快，获得较好的经济效益和社会效益。（3）注重工程区域生态环境保护，不占用土地，方便管理，节省投资。1.4设计标准及结构型式1.4.1设计标准黄河三角洲莱州湾西岸防潮体系一期工程可行性研究报告及工程设计，由东营市水利勘测设计院和胜利油田管理局勘察设计院共同承担。为了保证设计质量，市指挥部委托青岛海洋大学、国家海洋局青岛海洋预报台进行了物理模型试验和数学模型试验，并于2002年6月29日通过专家评审。1.4.2建筑物的规模、等级及结构型式在天然泥面上铺设1.0m厚的砂垫层，打设塑料排水板，铺设高强土工格栅、土工布和碎石垫层各一层。堤心采用10100Kg的堤心石，外侧上铺设2t扭工字块体，其下为150200Kg的垫层块石，边坡为1:2。堤心石内侧铺设二片石、土工布及混合倒滤层，边坡为1:1.5，其上回填砂。1.5设计任务设计任务为做东营港开发区防潮堤施工组织设计，设计东营港防潮堤的结构并做结构计算。此防波堤抵御NESE方向波浪的作用，结构安全等级为级，结构重要性系数=1.0。2设计资料2.1主要设计要素2.1.1风 强风向和常风向均为NNE，最大风速为32.6m/s（59年8月30日），历年平均风速为6.62 m/s，大风日数（6级）最多为131天，最少年为64天，平均年为91天。2.1.2设计水位极端高水位 4.25m极端低水位 -3.33m设计高水位 3.04m设计低水位 -2.38m施工水位 0.00m2.1.3设计波浪要素湾内主要受来自外海NESE向风浪的影响。表2.1拟建防波堤前设计波要素（原始波向NE)Table 2.1 the breakwater design wave elements ( the original wave to NE )波浪重现期计算水位H1%(m)H4%(m)Hs(m)T(s)五十年一遇极端高水位4.724.063.357.6设计高水位4.593.963.287.6廿五年一遇极端高水位4.303.703.057.6设计高水位4.153.542.957.6二年一遇平均潮位2.492.131.747.6拟建码头和护岸前的设计波高由于东侧防波堤岸线的掩护作用，NE方向入射的大部分波浪能量不能直接传入港池，使得东侧港池内波浪较平稳，有效波高都小于1米，结构物前的波高小于N、NW及NNW方向波浪入射时的波高拟建码头和护岸前的五十年一遇设计波要素见表2.1。表2.2拟建结构物前设计波浪要素汇总 Table 2.2 the front of the structure design of wave parameters for summary 位 置水 位H1%H1/10H1/3T控制方向新建东防波堤内侧极端高水位和设计高水位1.280.980.83.7NNW原码头及原停泊岸线极端高水位和设计高水位1.491.231.03.7新建码头极端高水位和设计高水位1.611.301.063.7NNW一期护岸极端高水位和设计高水位1.641.331.083.7NNW二期护岸极端高水位和设计高水位1.160.920.757.6NE2.1.4海冰暂无。2.1.5地震本地区地震基本烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g。2.2自然条件2.2.1气象（1）气温极端最高气温 38.7年平均最高气温 29.9年平均最低气温 -7年平均气温 20.4 （2）降水年平均降水量 1099.9mm 年平均降水日数 112.8天历年各月最长连续降水日数为16天。（3）雪、雹暂时不考虑。（4）雾况全年平均雾日为30.2日（多出现在37月），年最多雾日为45日，年最少雾日为17日。（5）风况（根据6183年资料统计） 强风向和常风向均为NNE，最大风速为32.6m/s（59年8月30日），历年平均风速为6.62 m/s，大风日数（6级）最多为131天，最少年为64天，平均年为91天。本地区多年各风向频率（%）、平均风速（m/s）、最大风速（m/s）和五十年一遇风速（m/s）资料详见表1.1。表2.3风向频率和风速表 Table 2.3 the frequency of wind direction and wind speed scale风向NNNENEENEEESESESSE频率5282582112平均风速4.18.28.46.54.13.63.94.0最大风速2420241714181414五十年一遇风速34.8631.6331.6324.3222.2122.0121.7323.15风向SSSWSWWSWWWNWNWNNWC频率487210015平均风速4.65.84.73.52.73.22.53.4最大风速18201818981012五十年一遇风速22.6023.0223.1121.7117.5613.0722.1228.64 2.2.2 水文（1）潮位本港无长期潮位观测资料，1984年曾进行过一个多月的潮位观测，分析验潮资料，潮汐属半日潮型，经与同一海区的其它长期站潮型资料进行相关分析整理后，本港各设计水位如下（黄海基准面）：极端高水位 4.25m极端低水位 -3.33m设计高水位 3.04m设计低水位 -2.38m施工水位 0.00m本港潮差较大，验潮期间出现的最大潮差为6.10m，流速一般在0.30.5m/s。（2）波浪湾内主要受来自外海NESE向风浪的影响。拟建码头和护岸前的设计波高由于东侧防波堤岸线的掩护作用，NE方向入射的大部分波浪能量不能直接传入港池，使得东侧港池内波浪较平稳，有效波高都小于1米，结构物前的波高小于N、NW及NNW方向波浪入射时的波高拟建码头和护岸前的五十年一遇设计波要素见表1.3。（3）泥沙运动与港内淤积分析本港目前没有泥沙资料，但通过84年及88年两次地形测量图的对比，在天然状态下，冲淤变化不太明显，仅局部地方略有淤积，年回淤量约在60cm左右， 95年4月份又在该地进行了钻探，从钻探测深的30多个点中发现，多数点的冲淤变化只在23之间。2.2.3地形及地貌勘察场地位于东营港现有防波堤南侧海域至渔港码头区域内。渔港码头附近地形条件较为复杂，部分钻孔位于海域，部分钻孔位于渔港码头已有防潮堤所围成的陆域区，部分钻孔位于潮间带，部分钻孔位于石油钻井平台及抛石附近，使得该区域附近钻孔泥面高程起伏较大，为+3.21m-4.40m。其它区域地形则较为平缓，泥面高程在-2m左右。（1)区域地质构造勘察场地位于华北坳陷区之济阳坳陷东端，整个华北地台以整体运动形式，历经三次大的沉降，两次大的升起。第一次沉降始于古生代早期的寒武纪和早、中奥陶纪，沉积近2000.0米海相碳酸盐地层，第二次沉降发生在古生代晚期中、晚石炭纪和二迭纪，沉积近700.0米的陆相和海陆交互相地层，第三次沉降发生在古生代时期的中、晚侏罗纪，沉积近1450.0米的陆相地层。三次沉积厚度共计4150.0米。第一次抬升造成晚奥陶系、志留系、泥盆系到早石炭系地层的区域性缺失；另一次抬升造成三迭系地层的区域性缺失，仅在山东省西部的临清坳陷才保留了一些三迭系地层。在这段漫长的地质历史时期里，构造运动的主要形式以地台的缓慢升降运动为主。进入中生代中期，由于太平洋板块向欧亚板块猛烈俯冲，燕山运动日趋强烈，华北地台阶梯，高山耸起，断裂纵横。从此山东属于一级构造的隆起、坳陷已见雏形。强烈的断块分离，把各隆起、坳陷又分离成次级的凹陷和突起。渤海的基底是一种粉砂质的冲积区，在地质上属于前震旦系的花岗片麻岩构造，地表沉积总厚度在500900米之间，呈现多次交叠，砂土和粘性土相隔的地层。该工程区域覆盖层地质属新生界第四系全新统，为黄河冲积与海陆交互沉积。 （2)地震活动分析根据国家地震局资料，胜利油田周围是强震活动区。历史上本区共发生6级以上地震40次，7级以上地震13次，8级以上地震2次。其中1888年渤海7.5级地震，1969年渤海7.4级地震，1976年唐山7.8级地震，曾在胜利油田附近造成烈度七度甚至七度强的破坏。根据近几十年来地震发生的规律看，华北地区在历次大震发生之后几年、几十年内都有晚期强余震发生，但1969年渤海7.4级地震后至今三十多年，在余震系列中尚缺少6级左右的强余震，因此，未来几年、几十年内在它的余震区内发生晚期强余震的可能性很大，该工程设计应当考虑这一因素。2.2.4工程地质条件勘察结果表明，该区域土层分布较有规律。自上而下主要分为两大层：粉质砂壤土、1重粉质壤土，现将各土层特征按东西段防潮堤和南北段防潮堤两部分分别描述如下： （1）东西段防潮堤粉质砂壤土：褐黄色，灰色，中密状，土质不均匀，含砂粒，该层分布连续，层位稳定，分层厚度为6.5m15.5m，分布底高程为-12.67m-17.32m。在D13、D44 、D45、D47 、D49和D58孔表层分布有淤泥质土，厚度0.6m4.3m。表2.4物理、力学性指标分层统计表 Table 2.4 the physical, mechanical properties of layered statistical table 项目含水率W%重度kN/m3孔隙比eo液限WL%塑性指数Ip液性指数IL抗剪强度Cq值kPa抗剪强度q值度压缩 系数 av0.10.2 MPa-1压缩 模量 Es0.10.2 Mpa标贯 击数 (击)件数10762621071071072626434343最大值31.120.90.8235.612.70.904129.90.24 26.19 26最小值17.618.90.5124.05.901626.40.06 7.72 5平均值23.419.60.6630.79.80.2524.228.80.11 16.11 16.6变异系数0.090.020.100.070.150.750.250.030.32 0.27 0.35小值平均值20.519.30.5927.47.90.252027.60.08 11.92 10.8大值平均值27.220.30.7433.211.30.573329.30.17 21.15 21.31重粉质壤土：灰色，软塑可塑状，土质不均匀，夹砂斑，在D1D13、D47、D56、D57、D59孔中揭露该层，在D4、D5、D7、D8、D9、D11孔分布有粉质粘土夹层，D2和D12孔分布有淤泥质软弱夹层。表2.5物理、力学性指标分层统计表 Table 2.5 the physical, mechanical properties of layered statistical table 项目含水率W%重度kN/m3孔隙比eo液限WL%塑性指数Ip液性指数IL抗剪强度Cq值kPa抗剪强度q值度压缩 系数 av0.10.2 MPa-1压缩 模量 Es0.10.2 Mpa标贯 击数 (击)件数1877181818229917最大值40.020.41.1246.626.80.98344.50.77 4.24 5最小值21.617.70.5832.111.10.05172.90.49 2.74 2平均值35.318.30.9942.121.70.6725.53.70.62 3.44 3.5变异系数0.120.050.190.090.160.300.470.310.17 0.15 0.29小值平均值28.418.00.7837.116.40.36213.30.56 3.09 2.8大值平均值37.619.31.0544.424.20.83304.10.69 3.84 4.3表2.6 东西段防潮堤物理、力学性指标建议值 Table 2.6 section of seawall, something physical mechanical indexes recommended value 层号及土名含水率W%重度kN/m3孔隙比eo液限WL%塑性指数Ip液性指数IL抗剪强度Cq值kPa抗剪强度q值度压缩 系数 av0.10.2 MPa-1压缩 模量 Es0.10.2 Mpa地基土容许承载力f （kPa）粉质砂壤土23.419.60.6630.79.80.252027.60.08 11.92 1301重粉质壤土36.617.81.0842.321.90.74213.30.58 3.06 100（2）南北段防潮堤粉质砂壤土：褐黄色，灰黄色，稍密状中密状，土质不均匀，夹砂斑，重粉质砂壤土与轻粉质砂壤土变相频繁，该层分布连续，层位稳定，分布底高程为-13.58m-17.64m。在D31孔及其以北区域普遍分布有一轻粉质壤土夹层，灰黄色，褐黄色，可塑状，土质不均匀，夹砂斑，局部混多量粘粒，分层厚度为1.9m7.2m，平均标贯击数N=6.7击。在该层上部局部分布有淤泥质土，灰褐色，灰黄色，软塑状，土质不均匀，混多量土团，主要分布于D28D34 、D36D40、 D87D99、 D82、 D100 和D101孔中，厚度为0.6m4.3m，平均标贯击数N=1.5击。表2.7 物理、力学性指标分层统计表 Table 2.7 the physical, mechanical properties of layered statistical table 项目含水率W%重度kN/m3孔隙比eo液限WL%塑性指数Ip液性指数IL抗剪强度Cq值kPa抗剪强度q值度压缩 系数 av0.10.2 MPa-1压缩 模量 Es0.10.2 Mpa标贯 击数 (击)件数4801891894804804801321329494282最大值31.920.40.8836.513.00.834429.90.38 29.75 25最小值19.618.40.5728.06.501226.30.06 4.37 2平均值24.419.40.7032.310.10.2126.329.40.12 17.29 11.9变异系数0.070.020.070.050.140.890.240.030.54 0.36 0.49小值平均值22.018.90.6330.18.3019.227.90.09 10.83 7.0大值平均值28.219.90.7934.411.60.5235.229.70.25 23.52 18.51重粉质壤土：灰色，黄灰色，软塑可塑状，土质不均匀，夹砂斑，该层分布连续，平均标贯击数N=3.9击。本次勘察中仅在防潮堤轴线区钻孔揭露该层，并在D25和D28孔穿透该层，分布底高程为-24.20m-24.46m，其下卧土层为轻粉质壤土，呈中密状。在该层普遍分布有一淤泥质土软弱夹层，呈灰色，软塑状，断续分布于防潮堤轴线区D14D30 、D32D35、D37、D38和D41孔中，分层厚度为1.0m5.5m。平均标贯击数N=3.1击。表2.8 物理、力学性指标分层统计表 Table 2.8the physical, mechanical properties of layered statistical table 项目含水率W%重度kN/m3孔隙比eo液限WL%塑性指数Ip液性指数IL抗剪强度Cq值kPa抗剪强度q值度压缩 系数 av0.10.2 MPa-1压缩 模量 Es0.10.2 Mpa标贯 击数 (击)件数11263631121121122424414163最大值35.620.11.0050.227.60.924116.10.59 11.18 6最小值23.218.00.6430.312.10.14104.70.15 3.28 3平均值29.819.10.8238.119.20.5816.99.50.34 5.82 3.9变异系数0.100.020.100.120.190.280.380.320.28 0.30 0.24小值平均值26.518.50.7334.215.70.3613.57.10.24 4.55 3.5大值平均值32.719.60.9144.223.40.7529.012.80.46 8.50 5.0表2.9 南北段防潮堤物理、力学性指标建议值 Table 2.9the North-South section of seawall physics, mechanics index value层号及土名含水率W%重度kN/m3孔隙比eo液限WL%塑性指数Ip液性指数IL抗剪强度Cq值kPa抗剪强度q值度压缩 系数 av0.10.2 MPa-1压缩 模量 Es0.10.2 Mpa地基土容许承载力f （kPa）粉质砂壤土24.419.40.7032.310.10.2119.227.90.09 10.83 1301重粉质壤土29.819.10.8138.219.30.5813.57.10.25 4.53 100土层描述未详尽之处，详见工程地质剖面图和钻孔柱状图。2.2.5水文地质条件该防潮堤东西段部分钻孔位于陆域，其地下水类型为潜水，主要赋存于粉质砂壤土及其以上等第四系松散堆积物中，补给主要受海水侧向补给，水位变化主要受潮水变化影响，排泄方式主要为地面径流。对堤基粉质砂壤土和1重粉质壤土进行了室内渗透试验，其结果详见下表表2.10 各土层渗透系数统计表 Table 1.10 the soil permeability coefficient tables 层号垂直渗透系数(*10-7cm/s)水平渗透系数(*10-7cm/s)数据个数最小值最大值大值平均值数据个数最小值最大值大值平均值3820790565.63020860622.81150.33318.7151.47743.8根据水利水电工程地质勘察规范（GB50487-2008）附录F规定，由上表可知：粉质砂壤土为弱透水土层，1重粉质壤土为微透水土层。该海域的潮汐为正规半日潮，一个月中有2/3的天数为一天出现一次高潮和一次低潮，有1/3左右的天数为一天出现二次或三次，甚至四次高潮和低潮，平均潮差为0.76m，回归潮平均潮差约为1.03m，分点潮平均潮差为0.48m，本海域是弱潮区。为了分析勘察区内海水的水质随潮汐的变化，本次勘察在高潮和低潮分别采取了一组海水样，进行了水质分析试验。以水质分析试验结果为基础，根据水利水电工程地质勘察规范（GB50487-2008）对海水的腐蚀性进行了评价，见表2.112.13。表2.11 混凝土的腐蚀性评价Table 2.11evaluation of concrete 腐蚀性类型腐蚀性判定依据高潮低潮含量（mg/L）腐蚀程度含量（mg/L）腐蚀程度一般酸性型PH值8.07无腐蚀8.13无腐蚀碳酸型侵蚀性CO2含量0无腐蚀0无腐蚀重碳酸型HCO3-含量2.80无腐蚀2.80无腐蚀镁离子型Mg2+含量1118.72弱腐蚀1021.44弱腐蚀硫酸盐型SO42-含量2305.44强腐蚀1921.20强腐蚀表2.12 钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价Table 2.12reinforcing steel bar in reinforced concrete structure corrosion evaluation腐蚀性判定依据高潮低潮含量（mg/L）腐蚀程度含量（mg/L）腐蚀程度Cl-含量18079.50强腐蚀17370.50强腐蚀表2.13 钢结构腐蚀性评价Table 2.13steel structure corrosion evaluation腐蚀性判定依据高潮低潮含量（mg/L）腐蚀程度含量（mg/L）腐蚀程度PH值、（Cl-+ SO42-）含量PH=8.07（Cl-+ SO42-）=20384.94中等腐蚀PH=8.07（Cl-+ SO42-）=29291.7中等腐蚀由上表可知：在该勘察区域内，海水在高潮和低潮时的水质基本一致。对混凝土的腐蚀性主要为镁离子型和硫酸盐型，腐蚀程度分别为弱腐蚀和强腐蚀；对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀程度为强腐蚀；对钢结构腐蚀程度为中等腐蚀。2.2.6工程地质评价粉质砂壤土呈稍密中密状，且分层厚度较大，可视上部荷载情况做为持力层使用，但由于其上部局部存在淤泥质土夹层，为该区软弱土层，不宜直接做为持力层，使用时应进行地基处理；1重粉质壤土呈软塑可塑状，压缩性中上，工程地质性质较差。3.设计成果3.1总体设计成果在平面布置中，拟建一个2万吨级