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年产1.5万吨味精工厂发酵车间设计说明书引言味精是大家熟悉鲜味剂，是L谷氨酸单钠盐(Mono sodium glutamate)一水化合物(HOOC-CH2CH(NH2)-COONaH20)，含有旋光性，有D型和L型两种光学异构体。味精含有很强鲜味(阈值为0. 03%)，现已成为大家普遍采取鲜味剂，其消费量在中国外均呈上升趋势。1987年3月，联合国粮农组织和世界卫生组织食品添加剂教授联合委员会第十九次会议，宣告取消对味精食用限量，再次确定为一个安全可靠食品添加剂1。早期味精是由酸法水解蛋白质进行制造，自从1956年日本协和发酵企业用发酵法生产以后，发酵法生产快速发展，现在世界各国均以此法进行生产。谷氨酸发酵是通气发酵，也是中国现在通气发酵产业中，生产厂家最多、产品产量最大产业2。该生产工艺和设备含有很强经典性，本文对味精发酵生产工艺及关键设备作简明介绍，以期有利于了解通气发酵工艺和关键设备相关知识。设计内容为，了解味精生产中原料预处理、发酵、提取部分生产方法和生产步骤，依据实际情况来选择发酵工段适宜生产步骤，并对步骤中原料进行物料衡算、热量衡算及设备选择。最终，画出发酵工段工艺步骤图和平面部署图。整个设计内容大致分成三部分，第一部分关键是味精生产工艺和设备选择；第二部分包含发酵罐、种子罐及空气分过滤器设计和选型；第三部分是工艺步骤和平面部署图。因为我水平有限，加之对优异设计了解甚少，设计中有好多不足地方敬请各位老师和同学批评指正。1 味精生产工艺1.1 味精生产工艺概述味精生产全过程可划分为四个工艺阶段:(1)原料预处理及淀粉水解糖制备;(2)种子扩大培养及谷氨酸发酵;(3)谷氨酸提取;(4)谷氨酸制取味精及味精成品加工。 和这四个工艺阶段相对应味精生产厂家通常全部设置了糖化车间、发酵车间、提取车间和精制车间作为关键生产车间。另外，为保障生产过程中对蒸汽需求，同时还设置了动力车间，利用锅炉燃烧产生蒸汽，并经过供气管路输送到各个生产需求部位。为保障全厂生产用水，还要设置供水站。所供水经消毒、过滤系统处理，经过供水管路输送到各个生产需求部位4。味精发酵法生产总工艺步骤见图1。空气菌种原料空气压缩机预处理斜面培养摇瓶扩大培养冷却水解除铁离心沉淀发酵配料过滤气液分离种子罐扩大培养过滤淀粉水解糖过滤除菌脱色浓缩结晶离心等电点调整过滤干燥大结晶干燥母液小结晶粗谷氨酸拌盐粉碎粗谷氨酸 成品味精粉状味精离子交换处理溶解粗谷氨酸溶液中和制味精 图1 味精生产总工艺步骤图1.2 原料预处理及淀粉水解糖制备1.2.1 原料预处理此工艺操作目标在于初步破坏原料结构，方便提升原料利用率，同时去除固体杂质，预防机器磨损。用于除杂设备为筛选机，常见是振动筛和转筒筛，其中振动筛结构较为简单，使用方便。用于原料粉碎设备除盘磨机外，还有锤式粉碎机和辊式粉碎机。盘磨机广泛用于磨碎大米、玉米、豆类等物料，而锤式粉碎机应用于薯干等脆性原料中碎和细碎作用，辊式粉碎机关键用于粒状物料中碎和细碎3。1.2.2 淀粉水解糖制备在工业生产上将淀粉水解为葡萄糖过程称为淀粉糖化，所制得糖液称为淀粉水解糖。因为谷氨酸生产菌不能直接利用淀粉或糊精作碳源，所以必需将淀粉水解为葡萄糖，才能供发酵使用。现在，中国很多味精厂采取双酶法制糖工艺。1.3 种子扩大培养及谷氨酸发酵种子扩大培养为确保谷氨酸发酵过程所需大量种子，发酵车间内设置有种子站，完成生产菌种扩大培养任务。从试管斜面出发，经活化培养，摇瓶培养，扩大至一级乃至二级种子罐培养，最终向发酵罐提供足够数量健壮生产种子。 谷氨酸发酵开始前，首先必需配制发酵培养基，并对其作高温短时灭菌处理。用于灭菌工艺除采取连消塔维持罐一喷淋冷却系统外，还可采取喷射加热器维持管真空冷却系统或薄板换热器灭菌系统。但因为糖液粘度较大，流动性差，轻易将维持管堵塞，同时真空冷却器及薄板加热器加工制造成本较高，所以应用较少。发酵设备，中国味精厂大多采取机械搅拌通风通用式发酵罐，罐体大小在50m3到200m3之间。对于发酵过程采取人工控制，检测仪表不能立即反应罐内参数改变，所以发酵进程表现出波动性，产酸率不稳定。因为谷氨酸发酵为通风发酵过程，需供给无菌空气，所以发酵车间还有一套空气过滤除菌及供给系统。首先由高空采气塔采集高空洁净空气，经空气压缩机压缩后导入冷凝器、油水分离器两级处理，再送入贮气罐，进而经焦炭、瓷环填充主过滤器和纤维分过滤器除菌后，送至发酵罐使用。在北方地域因为空气湿度小、温度低，还可采取空气压缩、冷却过滤步骤，省去一级冷却设备4。1.4 谷氨酸提取谷氨酸提取通常采取等电点离子交换法，中国有些味精厂还采取等电点锌盐法、盐酸水解等电点法及离子交换膜电渗析法提取谷氨酸。但存在废水污染大，生产成本高，技术难度大等问题，应用上受到限制1 。1.5 谷氨酸制取味精及味精成品加工精制车间加工谷氨酸产品为谷氨酸单钠，即味精。粗品经提纯、加工、包装，得到成品。味精中和液脱色过程，除使用碳柱外，还可使用离子交换柱，利用离子交换树脂吸附色素。味精干燥过程，中国很多厂家还采取箱式烘房干燥，设备简单，投资低，但操作条件差，生产效率低，不适应大规模生产要求。也有厂家使用气流干燥技术，生产量大，干燥速度快，干燥时间短，但干燥过程对味精光泽和外形有影响，同时厂房建筑要求较高，这么均不如振动式干燥床应用效果好4。 2 发酵罐及种子罐设计和选型2.1 味精工厂发酵车间物料衡算 2.1.1 工艺技术指标及基础数据 （1）查发酵工厂工艺设计概论P326表3 味精行业国家企业标准5，选择关键指标如表1表1 味精发酵工艺技术指标指标名称单位指标数生产规模t/a15000（味精）生产方法中糖发酵，一次等电点提取年生产天数d/a300产品日产量t/a50产品质量纯度%99倒灌率%1.0发酵周期h48发酵初糖Kg/m3150淀粉糖转化率%95糖酸转化率%48麸酸谷氨酸含量%90谷氨酸提取率%80味精对谷氨酸产率%112（2）关键原材料质量指标 淀粉原料淀粉含量为80%，含水14%。 （3）二级种子培养基（g/L） 水解糖25，糖蜜20，尿素3.5，磷酸氢二钾1.0，硫酸镁0.6，玉米浆510，泡敌0.6，硫酸镁0.002，硫酸亚铁0.002。 （4）发酵培养基（g/L） 水解糖150，糖蜜4，硫酸镁0.6，氯化钾0.8，磷酸氢二钠0.2，硫酸亚铁0.002，硫酸锰0.002，尿素（总尿）40，泡敌0.6，植物油1.0。（5）接种量为2% 。 2.1.2 谷氨酸发酵车间物料衡算 首先计算生产1000kg纯度为100%味精需耗用原辅材料及其它物料量。（1）发酵液量V1 式中 150发酵培养基初糖浓度（kg/m3） 48%糖酸转化率 80%谷氨酸提取率 99%除去倒灌率1%后发酵成功率 112%味精对谷氨酸精制产率（2）发酵液配制需水解糖量G1 以纯糖算， （3）二级种液量 V2 （4）二级种子培养液所需水解糖量 G2 式中 25二级种液含糖量（kg/m3）（5）生产1000kg味精需水解糖总量G为： （6）耗用淀粉原料量 理论上，100kg淀粉转化生成葡萄糖量为111kg，故理论上耗用淀粉量G淀粉为：式中 80%淀粉原料含纯淀粉量 95%淀粉糖转化率（7）尿素耗用量 二级种液耗尿素量为V3发酵培养基耗尿素为V4故共耗尿素量为627.5kg（8）甘蔗糖蜜耗用量 二级种液耗用糖蜜量V5发酵培养基耗糖蜜量V6累计耗糖蜜69.9kg（9）氯化钾耗量GKCl （10）磷酸氢二钠（Na2HPO47H2O）耗量G3 （11）硫酸镁（MgSO47H2O）用量G4 （12）消泡剂（泡敌）耗用量G5 （13）植物油耗用量 G6 （14）谷氨酸（麸酸）量 发酵液谷氨酸含量为：实际生产谷氨酸（提取率80%）为：2.1.3 15000t/a味精厂发酵车间物料衡算结果 由上述生产1000kg味精（100%纯度）物料衡算结果，可求得15000t/a味精厂发酵车间物料平衡计算。具体计算结果如表2物料名称生产1t味精（100%）物料量15000t/a味精生产物料量每日物料量发酵液（m3）15.662.35105783二级种液（m3）0.313469515.65发酵水解用糖（kg）23493.521071.17105二级种培养用糖（kg）7.831.18105391.5水解糖总量（kg）2356.83.531071.18105淀粉(kg)2793.74.191071.40105尿素（或液氨）627.59.411063.14104糖蜜（kg）69.91.051063495氯化钾（kg）12.531.88105626.5磷酸氢二钠（kg）3.134.70104156.5硫酸镁（kg）9.581.44105479泡敌（kg）9.41.40105470植物油（kg）23.53.531051175谷氨酸（kg）8931.3410744650表2 15000t/a味精厂发酵车间物料衡算2.2 设备设计和选型 2.2.1 发酵罐 （1）发酵罐选型 选择机械涡轮搅拌通风发酵罐（2）生产能力、数量和容积确实定 发酵罐容积确实定：选择200m3罐 生产能力计算：现天天生产99%纯度味精50t，谷氨酸发酵周期为48h(包含发酵罐清洗、灭菌、进出物料等辅助操作时间)。则天天需糖液体积为V糖 。天天产纯度为99%味精50t，每吨100%味精需糖液15.66m3设发酵罐填充系数=70%；则天天需要发酵需要发酵罐总体积为V0（发酵周期为48h）。发酵罐个数确实定：公称体积为200m3发酵罐，总体积为230 m3 取公称体积200 m3 发酵罐11个，其中一个留作备用。实际产量验算：富裕量 能满足产量要求（3）关键尺寸计算：取高径比 H：D=2：16 则有：H=2D；解方程得： 取D=5mH=2D=10m；封头高： 封头容积 ：V封=16.4（m3）圆柱部分容积：V筒=197m3验算全容积V全：V全=V全符合设计要求，可行。（4）冷却面积计算 对谷氨酸发酵，每1m3发酵液、每1h传给冷却器最大热量约为4.186000kJ/(m3h) 5。采取竖式蛇管换热器，取经验值K=4.18500 kJ/(m3h) 8。平均温差tm： 32 3220 2712 5代入 对公称容量200 m3发酵罐，天天装5罐，每罐实际装液量为换热面积 （5）搅拌器计算 选择六弯叶涡轮搅拌器6。 该搅拌器各部分尺寸和罐径D有一定百分比关系搅拌器叶径取d=1.7（m）叶宽 ：弧长：底距：盘踞 ：叶弦长：叶距 ：弯叶板厚：=12（mm）取两挡搅拌，搅拌转速N2可依据50m3罐，搅拌直径1.05m，转速N1=110r/min。以等P0/V为基准6放大求得：（6）搅拌轴功率计算 淀粉水解糖液低浓度细菌醪，可视为牛顿流体。计算Rem8 式中 D搅拌器直径，D=1.7m N搅拌器转速， 醪液密度，=1050 kg/m3 醪液粘度， =1.310-3Ns/m2 将数代入上式：视为湍流，则搅拌功率准数Np=4.7计算不通气时搅拌轴功率P0：式中 Np在湍流搅拌状态时其值为常数4.7 N搅拌转速，N=80r/min=1.33r/s D搅拌器直径，D=1.7m 醪液密度，=1050kg/m3 代入上式：两挡搅拌：计算通风时轴功率Pg 式中 P0不通风时搅拌轴功率（kW），N轴转速，N=80r/min D搅拌器直径（cm），D3=1.73106=4.9106 Q通风量（ml/min），设通风比VVm=0.110.18，取低限，如通风量变大，Pg会小，为安全。现取0.11；则Q=1550.11106=1.7107（ml/min） 代入上式：求电机功率P电：采取三角带传动1=0.92；滚动轴承2=0.99，滑动轴承3=0.98；端面密封增加功率为1%7；代入公式数值得：（7）设备结构工艺计算 空气分布器：本罐采取单管进风，风管直径1334mm。 挡板：本罐因有扶梯和竖式冷却蛇管，故不设挡板 密封方法：本罐采取双面机械密封方法，处理轴和罐动静问题。冷却管部署：采取竖式蛇管7 最高负荷下耗水量W式中 Q总每1m3醪液在发酵最旺盛时，1h发烧量和醪液总体积乘积 cp冷却水比热容，4.18kJ/（kgK） t2冷却水终温，t2=27 t1冷却水初温，t1=20 将各值代入上式冷却水体积流量为3.6910-2m3/s，取冷却水在竖直蛇管中流速为1m/s，依据流体力学方程式，冷却管总截面积S总为：式中 W冷却水体积流量，W=3.6910-2m3/s V冷却水流速，v=1m/s代入上式：进水总管直径 ： 冷却管组数和管径：设冷却管总表面积为S总，管径d0，组数为n，则：取n=8，求管径。由上式得：查金属材料表选择894mm无缝管9， ，认为可满足要求，。现取竖蛇管圈端部U型弯管曲径为300mm，则两直管距离为600mm，两端弯管总长度为： 冷却管总长度L计算：由前知冷却管总面积现取无缝钢管894mm，每米长冷却面积为则:冷却管占有体积： 每组管长L0和管组高度：另需连接管8m：可排竖式直蛇管高度，设为静液面高度，下部可伸入封头250mm。设发酵罐内附件占有体积为0.5m3，则：总占有体积为则筒体部分液深为：竖式蛇管总高 又两端弯管总长，两端弯管总高为600mm，则直管部分高度：则一圈管长： 每组管子圈数n0：现取管间距为，竖蛇管和罐壁最小距离为0.15m，则可计算出搅拌器距离在许可范围内（大于200mm）。.校核部署后冷却管实际传热面积：而前有F=232.5m2，可满足要求。（8）设备材料选择10选择A3钢制作，以降低设备费用。（9）发酵罐壁厚计算计算法确定发酵罐壁厚S （cm）式中 P设计压力，取最高工作压力1.05倍，现取P=0.4MPa D发酵罐内经，D=500cm A3钢应用应力，=127MPa 焊接缝隙， =0.7 C壁厚附加量（cm）式中 C1钢板负偏差，现取C1=0.8mm C2为腐蚀余量，现取C2=2mm C3加工减薄量，现取C3=0选择14mm厚A3钢板制作。封头壁厚计算：标准椭圆封头厚度计算公式5以下： （cm）式中 P=0.4MPa D=500cm=127MPaC=0.08+0.2+0.1=0.38（cm）=0.7（10）接管设计接管长度h设计：各接管长度h依据直径大小和有没有保温层，通常取100200mm。接管直径确实定：按排料管计算：该罐实装醪量155m3，设4h之内排空，则物料体积流量发酵醪流速取v=1m/s;则排料管截面积为F物。管径：取无缝管1334mm，125.mm118mm，认为适宜。按通风管计算，压缩空气在0.4MPa下，支管气速为2025m/s。现通风比0.10.18vvm，为常温下20，0.1MPa下情况，要折算0.4MPa、30 状态。风量Q1取大值，。利用气态方程式计算工作状态下风量Qf8取风速v=25m/s，则风管截面积Ff为则气管直径d气为：因通风管也是排料管，故取二者大值。取1334mm无缝管，可满足工艺要求。排料时间复核：物料流量Q=0.0108m3/s，流速v=1m/s；管道截面积：，在相同流速下，流过物料因管径较原来计算结果大，则对应流速比为排料时间：（11）支座选择选择裙式支座2.2.2 种子罐 发酵所需种子从试管斜面出发，经活化培养，摇瓶培养，扩大至一级乃至二级种子罐培养，最终向发酵罐提供足够数量健壮生产种子。种子罐冷却方法采取夹套冷却。 （1）二级种子罐容积和数量确实定 二级种子罐容积确实定：接种量为2%计算，则种子罐容积V种2为：式中 V总发酵罐总容积（m3） 二级种子罐个数确实定：种子罐和发酵罐对应上料。发酵罐平均天天上5罐，需二级种子罐6个。种子罐培养8h，辅助操作时间810h，生产周期1618h，所以，二级种子罐6个已足够，其中一个备用。关键尺寸确实定 种子罐仍采取几何相同机械搅拌通风发酵罐。H：D=2：1，则种子罐总容积量V总为：简化方程以下： 整理后解方程得D=1.4m则H=2D=21.4=2.8（m）查得封头高H封 罐体总高H罐：单个封头容量：V封=0.398（m3）封头表面积： S封=2.23m2圆筒容量 ： 不计上封头容积 ： 校核种子罐总容积V总：比需要种子罐容积4.6 m3大 ，可满足设计要求。冷却面积计算 采取夹套冷却 发酵产生总热量： 夹套传热系数：现取K=4.18220kJ/（m2h） 平均温差：发酵温度32；水初温2023，取23；水终温27，则平均温差： 需冷却面积F： 核实夹套冷却面积：按静止液深确定夹套高度： 静止液体浸没筒体高度 ： 液深 ： 夹套可能实现冷却面积为封头表标面积S封和圆筒被液体浸没筒体为表面积S筒之和：夹套高度应不高于动态时液面高度，因高于液面传热面积，并没有起多少冷却作用。综上，传热需要面积F=12.1(m2)该设计夹套能提供冷却面积为S夹=13.6 m2S夹F，可满足工艺要求。设备材料选择 采取A3钢制作壁厚计算 夹套内罐壁厚式中 D设备公称直径，140cm m外压容器稳定系数，和设备起始椭圆度相关，在中国，m=3 P设计压力，和水压相关，P=0.4MPa E金属材料弹性模量9，对A3钢E=2105MPa C壁厚附加量，C=C1+C2+C3=0.08+0.1+0=0.18 L筒体长度，L=110cm将数值代入公式：取9mm 封头厚度封：查发酵工厂工艺设计概论P317表16 碳钢椭圆封头最大需用内部压力i 对于上封头，取封=6mmii 对于下封头，取封=8mm 冷却外套壁厚：查发酵工厂工艺设计概论P314表13 碳钢和普低钢制内压圆筒壁厚，确定套=5mm 外套封头壁厚：查发酵工厂工艺设计概论P316表15 椭圆形封头（JBH5473），确定套封=6mm设备结构工艺设计 挡板：依据全挡板条件，式中B挡板宽度B（0.1-0.12）D=0.11400=140mm D罐径D1400mm Z挡板数：取Z6块 搅拌器：采取六弯叶涡轮搅拌器直径：Di0.30.35D现取：叶片宽度：弧长：盘径：叶弦长：搅拌器间距：底距：搅拌器转速N2，依据50L罐，470r/min，使用P0/V为基准放大6，50L罐N1470r/min，搅拌器直径Di=112mm两挡搅拌。 搅拌轴功率计算 淀粉水解糖液低浓度细菌醪，可视为牛顿流体。i 计算Rem8式中 D搅拌器直径，D=0.49m N搅拌器转速， 醪液密度，=1050 kg/m3 醪液粘度， =1.310-3Ns/m2 将数代入上式：视为湍流，则搅拌功率准数Np=4.7ii 计算不通气时搅拌轴功率P0： 式中 Np在湍流搅拌状态时其值为常数4.7 N搅拌转速，N=176r/min=2.93r/s D搅拌器直径，D=0.49m 醪液密度，=1050kg/m3 代入上式：两挡搅拌iii 计算通风时轴功率Pg式中 P0不通风时搅拌轴功率（kW）， N轴转速，N=176r/min D搅拌器直径（cm），D3=0.493106=1.12105 Q通风量（ml/min），设通风比VVm=0.110.18，取低限，如通风量变大，Pg会小，为安全。现取0.11；则Q=3.10.11106=3.41105（ml/min）代入上式：iv 求电机功率P电：采取三角带传动1=0.92；滚动轴承2=0.99，滑动轴承3=0.98；端面密封增加功率为1%；代入公式数值得： 进风管：该管距罐底2560mm之间，现取30mm向下单管。通风管管径计算：设罐压0.4MPa，发酵温度t=32，风速v=20m/s，通风量为0.18VVm，常压下t0=20，送风量V为：将通风换算成工作状态，求通风管直径d1圆整，查发酵工厂工艺设计概论，P313表12，无缝钢管(YB231-70)，管径采取253mm ,内径25-23=19 mm大于12 mm，可满足生产要求。 进出物料管：该管为物料进口，管底距罐底2560mm之间，现取30mm向下单管。按输送物料算：20min送完3.1m3物料则物料流量为管道截面为F，物料流速为v=0.51m/s，现取v=0.5m/s，则：设管径为：圆整，查发酵工厂工艺设计概论，P313表12，无缝钢管(YB231-70)，管径采取1084mm ,内径108-24=100 mm大于80 mm，可满足生产要求。 冷却水管：由前知需冷却热量，冷却水温改变23 27，水比热容则耗水量W为：取水流速v=4m/s；则冷却管直径为支座选型 选择支撑式支座（2）一级种子罐 一级种子罐选型 选择机械搅拌通风发酵罐 一级种子罐容积和数量确实定 种子罐容积确实定：接种量按2%计算，则种子罐容积V种1为故选择公称体积为100L发酵罐，发酵罐关键尺寸为：罐内径400mm，圆柱高800mm，封头高125mm，罐体总高1050mm，封头容积11.5L，圆柱部分容积100L，不计上封头容积112L，全容积123L，搅拌桨直径135mm。冷却选择夹套冷却10。一级种子罐个数确实定：一级种子罐和二级种子罐对应上料。二级种子罐平均天天上5罐，需一级种子罐6个。种子罐培养8h，辅助操作时间810h，生产周期1618h，所以，一级种子罐6个已足够，其中一个备用。2.2.3 空气分过滤器（1）二级种子罐分过滤器：二级分过滤器风量计算：查生物工程设备P389 表3-1-9 JLS-D型空气过滤器技术特征，选择JLS-D-025型空气过滤器，过滤能力0.25m3/min，外型尺寸75520mm, 重量5kg，进出口管径2020，和种子罐进风口不一致，可采使用方法兰变径即可。过滤能力0.25m3/min大于0.144m3/min，能满足生产要求。 数量和二级种子罐数量一致，共6只。 （2）一级种子罐分过滤器：一级分过滤器风量计算： 查生物工程设备P389 表3-1-9 JLS-D型空气过滤器技术特征，选择JLS-D-001型空气过滤器，过滤能力0.01m3/min，外型尺寸22150mm, 重量0.2kg，进出口管径61，和种子罐进风口不一致，可采使用方法兰变径即可。过滤能力0.01m3/min大于0.0043m3/min，能满足生产要求。数量和一级种子罐数量一致，共6只。（3）发酵罐分过滤器分过滤器滤层直径计算： 式中 V经过发酵罐分过滤器空气流量（0.4MPa下） Vs经过分过滤器气速，现取0.2m/s则 分过滤器直径：。 现取 ：查金属材料表，选无缝钢管，或用钢板卷制。圆整倒推荐值：D过滤器=1200mm分过滤器壁厚：设计压力P=0.5MPa取S=6mm。进出气管：进出气管直径可取和设备通风管一致，即1334无缝管数量：分过滤器和发酵罐相配合，每罐一个，共需11台。滤层厚度：同种子罐，分过滤器56层超细玻璃纤维滤纸，经树脂处理过使用。分过滤器高度：2.2.4 味精厂发酵车间设备一览表味精发酵车间设备见表3表3 15000t/a味精厂发酵车间设备一览表位号设备名称台数规格和型号材料备注F301-311发酵罐11500010000mmA3钢专业设备F321-326二级种子罐614002800mmA3钢专业设备F331-336一级种子罐6400800mmA3钢专业设备R301-311发酵罐分过滤器1112001800mmA3钢专业设备R321-326种子罐分过滤器675520mmA3钢专业设备R331-336种子罐分过滤器622150mmA3钢专业设备参考文件1张克旭氨基酸发酵工艺学，中国轻工业出版社，1992：279-280。2张启先中国发酵工业发展现伏和对策科技导报，1992（2）：44-45。3高孔荣发酵设备，中国轻工业出版社，1991：1-5。4王旭 禹郑超味精发酵生产工艺及其关键设备，高等函授学报（自然科学版），1995（4）：45-48。5吴思方发酵工厂工艺设计概论，中国轻工业出版，1995。6梁世中生物工程设备，中国轻工业出版社，。7黎润钟发酵工厂设备，中国轻工业出版社，1991。8姚玉英化工原理，天津大学出版社，1999。9国家医药管理局上海医药设计院，化工工艺设计手册，化学工业出版社，1996。10华南工学院，发酵工程和设备，北京轻工业出版社，1981。11何铭新等机械制图，高等教育出版社，1997。12何铭新等建筑制图 高等教育出版社，1994。13华东理工大学 浙江大学，生物工程(技术)专业英语，化学工业出版社，1999。14许赣荣发酵生物技术专业英语，中国轻工业出版社，。15英汉生物化学词典，科学出版社，1983。16Chemical Engineering progress March，1976。17Lydersen B. K, Delia Nelson K.L Bioprocess Engineering : Systems, equipment and facilities, ed. john Wiley & Sons, INC. 1994.New York.。18W.L.McCabe and J.C.Smith Unit Operations of Chemical Engineering, 3rd ed.New York:GcGraw-Hill，1976,Section 4。致 谢此次毕业设计是在敬爱导师李树立副教授悉心指导下完成，在设计准备、进行及设计写作过程中，李老师全部付出了大量时间和精力，李老师严谨治学态度、渊博学科知识、高度责任心，使我受益匪浅，让我不仅学到了很多知识，更学到了很多做人做事道理。在此我要向一直以来辛劳工作李树立老师表示我最衷心感谢和最高尚敬意!