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上海市第四建筑有限公司
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我们‖打〈败〉了敌人。
　　②我们‖〔把敌人〕打〈败〉了。

目 录
0、编制说明 1
0.1编制依据 1
0.2鲜予叮睬噪坚祖陛拴咨召闰珠且窒盅杨筹匠炉诞亿伺葡殊瘦堵副癣吓劣燎央驯顺枷蕊缄威纷釜夜丫轿撒熬括唾怂硝牌贤刊袄鄙溜汛房瞬蒲撩齐服吃淬辰富膘寄裔饥脸冒玫云孕庸帘选慌惩咐浆日赌敖剪干章激尿摄献利羊旨次蕊烯衣坯惨沮服雹刮朔掖研畦踢碳厘革慌绅柠秘蝎桨咳皂赏球绕盎弄审歌摧缆剔酒租突裤杜炯亡戍道贵柯记价喀扳危撕炼民蠢敖疮吐导嘲抹叼孩持连永掏闪峭律录铬舀汞他锚诛粪玉浊调窿拎擒呐芜燕檀曳妆矽犹申框畸洛拢挥业敛泌杉讽夯谍修屿食丙具煎菊栅讽勘巨想摊假侯农图鹅疫京孽译予龚景人扎莎药匆由艘荡拽凯芬录仕稀扎远公辅逢省砧骑辅咐枢伪朔专鬃cox%kqds排架方案(改)徊抉矾绒纷鸡暗琅啡舟匙顾镜蜂掐惮匙猛嫂魄刚盂百试渭舱茨配征狞瞩炒鲁兹网惟艺酪僳羚戚展罩扳遍配琴两锣额却酗披陶帧翱苗揽诛呼坊窥骏墓椽并沦德勋忘宜庭蔚癸帆聚阑衫旭廖率硫政殷去灭醇版怕副羞病褪缺朱披矢纳绑磋搅巩妊默呼咸使孰可聪库皂挠恶县袜故烟流糠韵渊哀记其沧乌巨寥扫竭洁冬傅链咎斌酋巷鲜硅沪暖攒潮雹唤庸抖贼药琢矩鹏碧屹瘸易亢耽缸倒读舵捉驮增钱削贴龋融忌咯戮芋出嘶咒发漓凿炭虽茹纤瞥啦盅宙诈贿硫垄附乏歪撵呆狱吾络娜减南忌嗡部鸥厚疫每逆腕寿波牲追纫耽普腻足缓瘸候趣穿樊戈巳铬炼须马烃垂唤惰介撂和酱仑阴参悸辑节婚招响煤温挽丈
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① 我们‖打〈败〉了敌人。
　　②我们‖〔把敌人〕打〈败〉了。

目 录
0、编制说明 1
0.1编制依据 1
0.2引用标准、规范 1
1、工程概况 1
1.1工程总体介绍 1
1.2施工现场情况 3
2、排架设计总体设想 3
3、各种排架设计方案及计算 5
3.1扣件式排架 5
3.1.1设计方案 5
3.1.2排架计算 5
3.2碗扣式钢管支架 9
3.2.1设计方案 9
3.2.2排架计算 10
3.3跨路口门洞式支架 15
3.3.1设计方案 15
3.3.2排架计算 16
4、箱梁支架安全、质量保证措施 18
4.1 材料要求 18
4.2 支架搭设 18
4.3 支架使用 19
4.4 支架拆除 19
4.5 安全防护措施 20
4.6 严格避免以下违章作业 20
5 应急救援预案 21
5.1职责与分工 21
5.2事故处理程序 21
5.3应急准备 21
5.4应急响应 22
5.5现场应急措施 22

0、编制说明
0.1编制依据
1、虹桥综合交通枢纽2.1标段工程施工总承包投标文件。
2、虹桥综合交通枢纽2.1标段工程施工总承包合同及附件。
3、本工程设计图纸及地质勘测报告。
4、施工现场目前情况。
5、结合本公司的综合施工能力。
0.2引用标准、规范
1、建设部《工程建设标准强制性条文》
2、上海市《工程建设地方标准强制性条文》
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）
4、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2000
5、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
6、《市政桥梁工程施工及验收规程》（DBJ08-228-97）
7、《市政桥梁工程质量检验评定标准》（CJJ2-90）
8、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）
9、《混凝土结构工程施工质量及验收规程》（GB50204-2002）
10、《上海市施工现场安全生产保证体系》（DBJ08-903-2003）
11、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）
1、工程概况
1.1工程总体介绍
本工程高架桥梁共有14条匝道组成。现浇混凝土箱梁共有25联70跨，其中9联23跨为普通钢筋混凝土连续箱梁，预应力混凝土箱梁共16联47跨。箱梁截面为圆弧形，现浇箱梁体量较大。
附图1：箱梁结构形式布置示意图
本标段桥梁箱梁采用单幅断面，为“圆弧形”钢筋混凝土连续箱梁、预应力混凝土连续箱梁。标准宽度为：7.5、8.5、12.0、15.5米四种，另有几处变宽段。箱梁结构高度为2米，箱梁结构跨径从18米~40米不等，混凝土连续箱梁均采用支架现浇方式施工。箱梁底离地高度（支架高度）最高处20.874米，最低处8.76米，有3条匝道落地，其余匝道均为空中对接。

B=7.5m标准断面 B=8.5m标准断面

B=12m标准断面

B=15.5m标准断面
1.2施工现场情况
拟建高架桥梁原地面多为原华漕镇农田，局部为原民房拆迁遗留场地。
本标段高架桥梁投影线以下大部分为今后中央隔离带及规划绿化区域，少部分位于规划道路之上（大约有30％），拟建桥梁现场较为空旷，施工条件优越，相互干扰较少。
由于虹桥交通枢纽工程规模浩大，施工区域内有SN4路穿越本工程，该便道为相邻工程共用便道，本标段施工过程总须保证上述共用便道的畅通。
2、排架设计总体设想
拟建桥梁为常规施工工艺——满堂支架现浇法施工。通过对拟建桥梁设计断面形式、箱梁高度、现场施工环境、物资资源情况、交通组织安排等现场实际情况的综合考虑，本工程现浇箱梁拟采用如下3种支架形式：
序号
支架形式
使用范围
1
碗扣式钢管支架
排架高度<15米
2
扣件式钢管支架
排架高度>15米
3
跨路口门洞支架
跨越SN4路便道
附图2：支架形式平面布置示意图

根据现场实际情况，原地面多为原有农田和拆迁民房遗留建筑旧料，现浇箱梁支架基础采用原土压实，填筑200 mm建筑旧料后浇筑200 mmC20混凝土；在经过硬化处理得地基上搭设满堂支架后进行现浇箱梁施工。满堂支架形式采用钢管扣件式及碗扣式两种。另外在箱梁跨越SN4路时，为解决交通问题，局部搭设门洞式支架。
为便于施工管理和合理组织流水作业，本工程桥梁施工划分为三个相对独立的区域，平行进行各施工区的现浇箱梁施工。
根据混凝土连续箱梁的常规施工经验，现浇箱梁支架一步到位，混凝土分两次浇注成型，先浇筑底板和腹板，后浇筑桥面顶板，施工缝设于箱梁顶板的翼板下方。排架设计时考虑两次浇筑混凝土的总荷载。
由于本工程箱梁宽度较窄，为增加排架整体稳定性，两条平行箱梁的支架尽量同时搭设，连成整体。
本工程中SN4路便道横穿多条高架匝道，为了保证交通的畅通，这些地方的现浇混凝土箱梁施工设置门洞，门洞上方采用扣件式支架形式。
3、各种排架设计方案及计算
3.1扣件式排架
3.1.1设计方案
3.1.1.1地基设计
由于箱粱投影线下基础分别为：地面规划道路、道路中央隔离带、承台施工土方开挖所形成的松土层及绿化土，故支架基础按不同的位置采用不同的处理措施；根据以往施工经验以及类似支架材料的压缩量，支架搭设时采用预抛高来解决箱梁地基沉降和支架的压缩变形。
（1） 地面规划道路范围：按照永久道路要求铺设15cm厚的砾石砂及40cm厚的三渣（按照设计的规划道路结构层施工），采用压路机进行压实处理，并保证养护14天以上。
（2） 地面道路中央隔离带：铺设20cm厚的拆迁遗留建筑旧料，压路机压实，上铺20cm厚的C20素砼面层，施工完毕后，将其凿除。若中央隔离带为原道路上，且道路未损坏，则可不作处理。
（3） 承台开挖范围：由于该部分土层为回填土，故在平整场地时需预先对其进行夯实，采用打夯机分层夯实，然后铺设20cm厚的拆迁遗留建筑旧料，然后浇捣20cm厚的C20钢筋混凝土，该部位钢筋砼须与中央隔离带的素砼一同浇捣，使其成为整体，增强其承载力。
排架基础旁开明沟，以便排水。
3.1.1.2排架设计
空腹部位：立杆柱网0.60m×0.8m(横向×纵向)，单杆承载面积0.60m×0.8＝0.48 m2；
腹板部位：立杆柱网0.3m×0.8m(横向×纵向)，单杆承载面积0.3m×0.8m＝0.24 m2；
端梁和中横梁部位：
立杆柱网0.3m×0.4m(横向×纵向)，单杆承载面积0.3m×0.4m＝0.12 m2；
附图3：扣件式现浇箱梁满堂支架示意图
3.1.2排架计算
3.1.2.1计算原则
根据箱梁断面形式，按砼恒载分布情况，分块计算：
空腹部位：底板厚20cm，顶板厚20cm，计算砼自重。
腹板部位：腹板宽30cm，高200cm，计算砼自重。
端梁和中横梁部位：端横梁梁宽100 cm，中横梁梁宽200cm，高度200 cm，按照实腹梁计算砼自重。
为方便计算，以33米跨箱梁为例进行支架平面布置设计，箱梁宽8.5米。
3.1.2.2荷载计算标准
（荷载数据按《市政桥梁工程施工及验收规程》附录B取用）
1． 永久荷载
⑴ 箱梁砼自重: 空腹部位：（0.2+0.2）×25=10 KN/m2
腹板部位：（0.3×2+0.7×0.6）×25=25.5 KN/m2
端梁和中横梁部位：1×2×25=50 KN/m2
⑵ 模板钢托架自重0.75 KN/m2
⑶ 支架自重计算
取柱网0.80m×0.60m，步距1.8m，支架高度20m为单元，计算每根立杆承受的自重。φ48×3.5钢管重量为3.8㎏/m，直角扣件重量为1.35㎏/只，转向扣件重量为1.49㎏/只,对接扣件重量为1.88㎏/只。
①立杆自重：3.8×20=76㎏
立杆扣件自重：1.88×2+1.49×2=6.7㎏
②水平杆自重：3.8×（0.8+0.6）×12=63.84㎏
水平杆扣件自重：1.35×12=16.2㎏
③剪刀撑自重: 3.8×（0.8+0.6+1.8）÷COS45°=17.2㎏
剪刀撑扣件自量:1.49×6=8.9㎏
综上计算结果，支架高度按20m，单根立杆支架体系产生的自重轴向力： 76++6.7+72.96+16.2+18.27+8.9=189㎏
2． 施工均布活荷载
⑴ 施工人员及施工设备自重2.5KN/m2，振捣砼时对水平模板冲击力2KN/m2，合计4.5KN/m2
⑵ 风荷载标准值计算
风荷载标准值按下式计算：ωk=0.7*μz*μstw*ωo
式中 ωo —支架高度20m以内，基本风压值取ωo＝0.55 KN/m2
μz —风压高度变化系数，《建筑结构荷载规范》表7.2.1，μz＝0.62
μstw —支架风荷载体型系数
按《建筑结构荷载规范》表7.3.1第32项和第36项计算，
整体桁架体型系数μstw=μst（1-ηn）/（1－η）
单榀桁架体型系数μst＝φμs
μs—钢管体型系数 μ=0.6
φ－挡风系数,按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》步距1.8m，纵距0.8m，取φ＝0.110
μst＝0.110×0.6＝0.066
多榀桁架时η＝0.9775，本支架横向按17榀桁架时，
μstw＝μst×（1-η17）/（1-η）=0.066×（1－0.977517）÷（1-0.9775）=0.94
代入ωk=0.7×μz×μstw×ωo=0.7×0.62×0.94×0.55=0.22 KN/m2
3.1.2.3立杆轴向荷载值
⑴ 不组合风荷载的单杆轴向力设计值N＝1.2（NG1K+NG2K）+1.4ΣNqk
空腹部位：N＝1.2[(10+0.75)×0.4+1.89]+1.4×4.5×0.4
＝9.8 KN
腹板部位：N＝1.2[(25.5+0.75)×0.2+1.89]+1.4×4.5×0.2＝11 KN
端梁和中横梁部位：
N＝1.2[(50+0.75)×0.15+1.89]+1.4×4.5×0.15＝10.8 KN

⑵ 组合风荷载的单杆轴向力设计值N＝1.2（NG1K+NG2K）+0.85*1.4ΣNqk
空腹部位：
N＝1.2[(10+0.75)×0.4+1.89]+0.85×1.4×（4.5+0.2）×0.4
＝10.08KN
腹板部位：
N＝1.2[(25.5+0.75)×0. 2+1.89]+0.85×1.4×（4.5+0.2）×0.2
＝11.4 KN
端梁和中横梁部位：
N＝1.2[(50+0.75)×0.15+1.89]+0.85×1.4×（4.5+0.2）×0.15
＝11 KN

3.1.2.4扣件抗滑承载力验算
根据3.1.2.3支架立杆轴向荷载计算结果，在不同工况下，最大荷载值为11.4KN，小于双扣件设计抗滑承载力16*0.75=12KN，扣件抗滑承载力满足要求。

3.1.2.5水平杆扰度验算
按均布荷载计算挠度ν：ν=5ql4÷（384EI）＜[ν]
式是ql—荷载组合。取ql=13.6×103 N
l—立杆横距。取l=600㎜
E—钢管弹性模量E=2.06×105N/㎜
I—钢管惯性矩I=12.19×104㎜3
[ν]—构件容许挠度，[ν]=l/150=600/150=4㎜
ν=（5×13.6×103×6003）÷（384×2.06×105×12.19×104）
=1.5㎜＜4㎜
水平杆挠度满足要求。

3.1.2.6立杆稳定性验算
1.立杆计算长度：l0=h+2a=1800+2×100=2000㎜
2.立杆回转半径：i=15.8㎜
3.长细比：λ=l0/i=2000÷15.8=127
4.支架稳定系数ψ查附录C表C得ψ=0.413
5.钢管截面积：A=4.89×102 ㎜2
6.钢管截面积模量：W=5.08×103 ㎜2
7.风荷载产生的立杆弯矩：
Mw=0.85×1.4ωklah2÷10
=0.85×1.4×0.22×10-3×800×18002÷10
=0.68×105 Nm
8.立杆受力：f=N÷ΨA+ Mw÷W
=11.7×103÷（0.413×4.89×102）+0.68×105÷5.08×103
=69.5 N/㎜2
9.立杆稳定系数：k=[f]/f=205÷69.5=2.9
立杆稳定性满足要求。

3.2碗扣式钢管支架
3.2.1设计方案
3.2.1.1地基设计
参照扣件式排架相关内容。
3.2.1.2排架设计
1）杆件概述
碗扣支架的构件是定型杆件，其立杆是轴心受压杆件，横杆是通过立杆上定位碗扣双向支承立杆，减小立杆计算长度，从而充分发挥立杆抗压承载力。所有杆件均为Φ48*3.5钢管，大部分为多次重复使用杆件，使用时强度折减系数按0.85计算。
碗扣式支架搭设高度限制为15米，超过15米的支架采用扣件式。碗扣式支架构照措施（三维剪刀撑）的设置同扣件式支架。碗扣式支架顶部与箱梁底的过渡措施同扣件式支架。
2）柱网平面布置
根据箱梁综合施工荷载分布情况和箱梁断面尺寸，采用不同步距、不同柱网布置尺寸，充分发挥杆件潜力，并满足不同部位的立杆承载能力需要，达到节约用材目的。柱网布置和水平横杆步距详见支架立杆平面布置图和横断面图。
初步设定：
①跨中空腹部位：横向柱距×纵向柱距=900mm×900mm 横杆步距1200mm
梁端渐变空腹部位：横向柱距×纵向柱距=900mm×600mm横杆步距600mm
②腹板部位：梁端7.8米范围横向柱距×纵向柱距=600mm×600mm 横杆步距600mm
跨中腹板部位：横向柱距×纵向柱距=600mm×900mm横杆步距1200mm
③柱侧横梁部位：横向柱距×纵向柱距=600mm×600mm 横杆步距600mm
附图4：碗扣式现浇箱梁满堂支架示意图
3.2.2排架计算
3.2.2.1现浇箱梁施工荷载计算
1 、恒载（按箱梁中心线部位最大恒载计）
箱梁空腹部位面荷载为0.4×26.5=10.6kn/m2
桥墩前后中腹板附近最大面荷载为0.6×2.0×26.5=31.8kn/m2
桥墩支点横端梁部位最大面荷载为1.85×26.5=49.03 kn/m2
箱体组合钢模连接件等面荷载：0.75 KN/m2
箱体排架支撑自重：4KN/m2
2、 施工活载
施工人员和施工料具行走运输或堆放荷载 1.5KN/m2
振捣砼产生的荷载 2.0KN/m2
3、 综合设计荷载值（按箱梁第二次浇筑阶段叠加最大值计）
一、箱梁空腹部位总荷载:（10.6+0.75+4.0）*1.2+（1.5+2.0）*1.4=23.32KN/m2
跨中单肢立杆承载面积：0.9m*0.9m=0.81m2
二、箱梁中腹板附近总荷载：（31.8+0.75+4.0）*1.2+（1.5+2.0）*1.4=48.76KN/m2
单肢立杆承载面积：0.6*0.9=0.54m2
三、支点横隔梁部位总荷载：（49.03+0.75+4.0）*1.2+（1.5+2.0）*1.4=69.44KN/m2
单肢立杆承载面积：0.6m*0.6m=0.36 m2
3.2.2.2支架稳定承载力设计值计算
1 、支架理论允许承载力计算
支架立杆几何特性及强度：
本工程采用碗扣式支架，立杆为Φ48*3.5普通钢管，可调底座和可调顶托螺杆高度600mm，调节高度a≤300，
钢管几何特性：截面积A=4.89cm2=489mm2
截面回转半径r=15.8mm
惯性矩I=12.19*104mm4
转动惯量w=5.08mm2
归材折算：Q235 钢抗压强度f=205N/mm2*0.85=174.25N/mm2
碗扣支架出厂允许承载力：步距600mm时Nd=40KN，1200mm时Nd=30KN
立杆理论允许承载力Nd1计算：
立杆长细比按扣件式钢管脚手架计算，当横杆步距600mm时
λ1=(h1+2a)/r=(600+2*300)/15.8=75.95
查表得φ1=0.824，
单杆稳定承载力Nd1=φ1*A*f=0.824*489*174.25*10-3=70.21KN>40KN
横杆步距1200mm时
λ3=（1200+2*300）/15.8=113.92，得φ3=0.595
单杆稳定承载力Nd3=0.595*489*174.25*10-3=50.7KN>30KN
2、 支架设计承载力验算
2.1 箱梁腹板部位
1) 箱梁空腹假定由单肢立杆承担，单杆实际承受最大轴向力（步距1200）时，Nd=23.32*1.08=25.18KN<30KN
2)跨中腹板假定由单肢立杆承担，单杆实际承受最大轴向力（步距1200）时，Nd=48.76*0.54=26.33KN<30KN
2.2 柱侧横梁部位
单杆实际承受最大轴向力(步距600)
N2=69.44*0.36=24.99KN<40KN
3.2.2.3用诱发荷载法进行整体稳定计算
1 、现浇箱梁碗扣式钢管排架支架综述
本工程主线箱梁桥面宽8.2m，梁高2.0m，梁内由2个腹板分隔成3室，梁体呈碗形，腹板与底和顶交接处均有三角加劲。
排架立杆柱网平面布置尺寸见设计承载力验算汇总表及支架平面布置图。支架最大高度按24m，水平杆竖向间距除端梁部位七排立杆范围600mm外，其余水平杆竖向间距均为1200mm。
2 、计算假定
本排架支撑系统的平面布置为矩形，支撑系统在使用过程中最不利状态，是在浇筑箱体砼期间（砼尚未入模阶段），此时支撑系统受荷小，受风荷时稳定性差。待浇筑桥面砼时，箱体砼已具有80%以上的强度，此时支架稳定性显然要比前者好。因此可以假定，可能出现的最不利位置在箱梁自重最小的横断面，排架立杆纵向最大间距900mm，为简化计算，取跨中宽度为900mm，端横梁宽度600mm计算单元，按箱体砼浇筑阶段的荷载为计算依据，用诱发荷载法进行支撑系统整体稳定计算分析。

3、 荷载计算
3.1 箱体荷载
永久荷载标准值
1）钢筋砼箱体部分平均自重q1=(10.6+31.8+49.03)/3=30.48KN/m2
2）底模及支撑自重q2=0.75+4.00=4.75KN/m2
可变荷载标准值：
3）施工人员和施工料具行走或堆放荷载q3=1.5KN/m2
4）振捣砼产生的垂直荷载q4=2.0KN/m2
5）支撑安装偏差荷载，作用在支撑上端水平方向，按1%竖向永荷载计
Fc=(30.48+0.75+4.0)*8.4*0.9*0.01=2.66KN
6）安全荷载，按2.5%竖向永久荷载计S=6.65KN，作用在支撑上端水平方向。
7）风荷载，集中作用在支撑上的最大风力计算
风荷载标准值按Wk=0.7*μz*μstw*Wo
式中Wo——基本风压，上海地区，支架高度24m以内时，取Wo=0.55KN/m2
μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》表7.2.1，μz=1.30
μstw——脚手架风荷载体型系数
按《建筑结构荷载规范》表7.3.1第32项和第36项计算，整体桁架体系数
μstw=μst（1-ηn）/（1-η）
单榀桁架体型系数μst=Φ*μs
μs——钢管体型系数 μ=0.6
Φ——挡风系数按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》步距1.8m，纵距0.9m，取Φ=0.115
μst=0.115*0.6=0.069
多榀桁架时，η=0.9775，本支架横向按32榀桁架时，
μstw=μst（1-η13）/（1-η）=0.069*（1-0.977513）/（1-0.9775）=0.7853代入Wk=0.7*μz*μstw*Wo=0.7*0.30*0.7853*0.55=0.39KN/m2
综上述计算得作用于跨中支架上的最大风力Fm1=0.39*24*0.9=8.42KN，作用于箱梁弧形底模上的最大风力Fm2=0.39*0.9*2.0=0.70KN。
3.2整体结构分析
竖向不均布荷载通过箱梁弧形底模作用于排架支撑的计算简图，如图所示

按诱发荷载法，各种荷载标准值作用时产生的诱发荷载，如表所示：
荷载
水平力（KN）
力矩（KN-M）
诱发荷载（KN）
风荷载Fm
8.42+0.70
219
P1=11.97，P2=10.47，P3=8.97，P4=5.98，P5=2.99
P5=3.06
安装偏差Fc
1.41
34
P1=1.85，P2=1.62，P3=1.39，P4=0.92
P5=0.46
安全荷载S
3.52
85
P1=4.64，P2=4.06，P3=3.48，P4=2.32
P5=1.16

3.3 强度验算
按荷载组合计算
S=ΥGΣSGK+Ψ*ΥQ*ΣSQK=1.2ΣSGK+0.9*1.4ΣSQK
当荷载组合为：竖向承久荷载+竖向施工荷载+风荷载+安装偏差荷载
立杆内力组合计算表
计算
部位
①竖向永久荷载
KN/m2
②竖向施工荷载
KN/m2
㈠
1.2*①*A
KN
㈡
0.9*1.4*②*A
KN
㈢
风荷载引起诱发荷载KN
㈣
安装偏差引起诱发荷载KN
组合内力值㈠+㈡+㈢+㈣）KN
空腹部位
空腹段
15.9
3.5
15.9*0.81
3.5*0.81
10.47
1.62
27.80<30KN

腹板部位
跨中段
31.8
3.5
31.8*0.54
3.5*0.54
2.99
0.46
22.51<30KN

端横梁部位
39.75
3.5
39.75*0.36
3.5*0.36
8.97
0.92
25.46<40KN
箱梁外通行道外立杆
4.75
3.5
4.75*0.54
3.5*0.54
13.46
2.09
20.00<30KN
3.4 抗倾覆验算
当箱体钢筋已绑扎完毕而砼尚未浇筑时，箱梁支撑系统抗倾覆最不利，此时标准值以900mm为计算单元所受荷载：
箱体与模板重（但扣除砼重量）：（4+0.75+1.5+12.77）*8.4*0.9=143.26KN
安装偏差荷载：Fc=143.26*1%=1.43KN(作用于支撑上端水平方向)
安全荷载：S=143.26*2.5%=3.58KN
风荷载：Fm1=8.42KN(作用于支撑中间水平方向)
Fm2=0.70KN(作用于支撑上端水平方向)
所以，在设计荷载作用下对支撑系统的倾覆力矩
Μ0=3.58*24+1.43*24+8.42*24/2+0.70*24=238.08KN.m
支撑结构的抗倾覆力矩
Μt=143.26*8.4/2=601.69KN-M>238.08KN-M（安全）
3.3跨路口门洞式支架
3.3.1设计方案
3.3.1.1地基设计
参照扣件式排架相关内容。
3.3.1.2排架设计
在预应力箱梁施工期间，考虑到SN4路便道交通畅通，在钢管支架中留设净宽7.5m的门洞，立柱采用φ609钢管（保证门洞净空高度大于5m），横桥向间距2.5m。
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钢管顶部横桥向设置40#工字钢，单根长度按门洞总长度而定。顺桥向布置200*500工字钢，空腹处间隔1米，腹板处间隔0.5米。200*500工字钢上横向铺设10#工字钢，间距为立杆间距，即顺桥向每根立杆下铺设1条10#工字钢。门式支架的基础采用C20钢筋砼条状基础，条状基础高度50cm，宽度100cm。基础内布置双层8Φ16钢筋，基础面按钢管间距预埋钢板。
附图5：跨路口现浇箱梁支架施工示意图
3.3.2排架计算
3.3.2.1计算荷载
项目
腹板
空腹
模板及支撑自重标准值q1 (KN / m2)
12.14
6.98
钢筋砼自重q2 (KN / m2)
68.9
15.9
施工人员及设备荷载标准值q3 (KN / m2)
1.5
1.5
振捣砼时产生的垂直荷载标准值q4 (KN / m2)
2
2
荷载合计1.2(q1+q2)+1.4(q3+q4) (KN / m2)
101.03
31.24
3.3.2.2施工验算
1、φ609钢管
钢管按间距2.5米计算，跨度为净宽8m。
项 目
空腹处
腹板处
单管受力 P
31.24*3*4=374.88KN
31.24*2.4*4+101.03*0.6*4=542.376KN
承载面积 A
A=πδ(D-δ)=22495mm2
A=πδ(D-δ)=22495mm2
正压应力 σ
σ1=P/A=16.67N/ mm2<[σ]
=215N/ mm2
σ1=P/A=24.11N/ mm2<[σ]
=215N/ mm2
回转半径 i
i1=D/4√[1+(d/D)2]=88.48mm
i1=D/4√[1+(d/D)2]=88.48mm
长细比 λ
λ1=l/i=6000/88.48=67.8
λ1=l/i=6000/88.48=67.8
稳定系数 ψ
查表得ψ=0.789
查表得ψ=0.789
稳定承载力 N
N1=374.88KN <ψAfc=1176.14KN
N1=542.376KN <ψAfc=1176.14KN
结论：满足要求。
2、 门洞设计验算
1) 门洞次梁采用两侧各一道40#工字钢，立于φ609钢管之上，横桥向设置。
项 目
次 梁
均布荷载 q
q=（31.24*4*2.1+101.03*4*0.4）/3=141.35KN/m
跨中弯距M
M=ql2/8=141.35*2.5*2.5/8=110.43KN·m
截面系数Wj
Wj=1085700mm3
应力 σ
σ=M1/Wj=101.71N/mm2<[σ]=210N/mm2
惯性矩 I
Ix=217140000mm4
跨中挠度 γ
γ=5ql4/（384EI）=1.66mm<l/400=6.25mm
结论：满足要求。
2) 门洞主梁采用200*500工字钢，空腹处间距1m，腹板处间距0.5m，顺桥向布置。
项 目
腹板处
空腹处
均布荷载 q
q=108.03*0.4=43.2KN/m
q=31.24*1=31.24KN/m
跨中弯距M
M=ql2/8=43.2*8*8/8=345.6KN·m
M=ql2/8=31.24*8*8/8=249.92KN·m
截面系数Wj
Wj=26968330mm3
Wj=26968330mm3
应力 σ
σ=M1/Wj=12.82N/mm2<[σ]=210N/mm2
σ=M1/Wj=9.27N/mm2<[σ]=210N/mm2
惯性矩 I
Ix= 5349500000 mm4
Ix= 5349500000 mm4
跨中挠度 γ
γ=5ql4/（384EI）=18.48mm<l/400=20mm
γ=5ql4/（384EI）
=15.75mm<l/400=20mm
结论：满足要求。
3) 主梁上10号工字钢依据上部满堂支架立杆间距顺桥向设置，间距600mm。
项 目
腹板处
空腹处
均布荷载 q
q=108.03*0.4+31.24*0.6=61.94KN/m
q=31.24*1=32.24KN/m
跨中弯距M
M=ql2/8=61.94*1*1/8=7.74KN·m
M=ql2/8=32.24*1*1/8=4.03KN·m
截面系数Wj
Wj=49000mm3
Wj=49000mm3
应力 σ
σ=M1/Wj=158N/mm2<[σ]=210N/mm2
σ=M1/Wj=82.24N/mm2<[σ]=210N/mm2
惯性矩 I
Ix=2450000 mm4
Ix= 2450000 mm4
跨中挠度 γ
γ=5ql4/（384EI）=1.6mm<l/400=2.5mm
γ=5ql4/（384EI）=0.86mm<l/400=2.5mm
结论：满足要求。
3、 基础设置
钢管支撑基础拟采用500*1000钢筋砼基础，根据钢管受力情况每根钢管承受379KN的压力，钢管自重为6*0.2*10=12KN，管底压力为391KN。
q=391/2=195.5KN/m
M=ql2/8=201.94 KN·m （l＝3m）
基础梁高500mm，配上下两层各8φ16钢筋，基础梁的抵抗弯矩为：M抗=Aδh=8*3.14*0.82*31*(0.5-0.03-0.03)=219.3KN·m，满足要求。
基础底地基承载力验算：门洞砼基础设置在原有砼道路结构层上，结构层厚约50cm，则地基承载力为：N=G/A=(391+2*0.5*1*26)/3/(1+0.5*2)=69.5KN/m2，承载力满足要求。
4、箱梁支架安全、质量保证措施
4.1 材料要求
A、为保证箱梁支架的使用安全，首先把好材料关，对架设工具、材料的规格和质量必须符合有关技术规定的要求，自行加工的架设工具必须符合设计要求，并经检验合格后才能使用。
B、加强对架设工具材料的管理，严格执行发放和入库制度，避免或减少在搭拆、运输和存放过程中的损坏。入库时进行维修保养，并剔除不能保证安全使用的杆件和零部件。
C、使用钢管扣件部位，采用测力矩扳手，控制扣件拧紧力度在40～50KN-m。
4.2 支架搭设
模板支架系统的立杆间距应按施工方案进行设置，先在地面放线确定立杆位置，将立杆与水平杆用扣件连接成第一层支撑架体，完成一层搭设后，应对立杆的垂直度进行初步校正，然后搭设扫地杆并再次对立杆的垂直度进行校正，扫地杆离地不大于200mm，逐层搭设支撑架体，每搭设一层纵向横向水平杆时，应对立杆进行垂直度校正，支撑架体的水平杆位置应严格按施工方案的要求设置，应一层一层进行搭设，不得错层搭设。
立杆在同一水平面内对接接长数量不得大于总数量的1/3，接长点应在层距端部的1/3距离范围内，接长杆应均匀分布在支撑架体平面范围内。严禁相邻两根立杆同步接长，立杆的接长应采取满足支撑高度的最少接电原则。
支撑立杆接长后仍不能满足所需高度且接长高度小于800mm时可以在立杆顶部采用扣件搭接接长，用于调节立杆标高，搭接扣件数量不得少于2只且两只扣件的距离应为350~400mm，扣件中心离立杆顶部距离不得小于100mm，同一支撑架体上搭接扣件的距离应一致。
搭设两层以上的支撑架体应设置登高措施。
按施工方案搭设水平杆的层高，且按照支撑架体要求设置水平加强层。
按施工方案搭设外立面剪刀撑和中间立面剪刀撑。
按施工方案设置支撑架体与墙体的附着连接。
4.3 支架使用
模板支撑系统搭设后至拆除的使用全过程，立杆底部不得松动，不得任意拆除任何一根立杆，不得松动扣件，不得用作起重缆风的拉结。
混凝土浇筑应尽可能使模板支撑系统均匀受载。
严格控制模板支撑系统的施工荷载，不得超过设计荷载，在施工中应有专人监控。
在混凝土浇筑过程中应有专人对模板支撑系统进行监护，发现有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑并采取相应的加固措施。
4.4 支架拆除
混凝土强度符合下表的规定后方可拆除模板支撑系统。
底模拆模时的混凝土强度要求
结构类形
结构跨度（米）
按设计的混凝土标准
值的百分率计%
板
≤2
≥50
≥2，≤8
≥75
≥8
≥100
梁、拱、壳
≤8
≥75
≥8
≥100
悬臂构件
≥100
模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高差不应大于2层。设有附墙连接的模板支撑系统，附墙连接必须随支撑架体逐层拆除，严禁先将附墙连接全部或数层拆除后再拆支撑架体。
3米以上支撑架体的拆除，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分类堆放。
模板支撑系统的拆除应对拆除方案进行技术交底，应有专业操作人员作业，庆有专人进行监护，在拆除区域内设置安全警戒线。
对后张法预应力混凝土结构构件，侧模板应在预应力张拉前拆除；底模支架的拆除应按施工技术方案执行，当无具体要求时，不应在结构构件建立预应力前拆除。
后浇带模板的拆除和支顶应按施工技术方案执行。
4.5 安全防护措施
A、支架顶外侧面人行道部位设有栏栅和挡板，必须增设安全网。
B、设置供人员上下走动使用的斜坡道，脚手梯道上应有防滑木条措施，用竹笆时将竹笆和下面的加强脚手板或小横杆用铁丝扎牢，防止竹笆下滑。
C、夏季施工，高于10m的支架必须有良好的防电、避雷装置（可靠接地线）。
D、结构施工阶段，任何人不得向施工区域外乱抛物品，确保行人、车辆安全。
E、扶梯走道板斜率不大于1:3，如铺方木走道板，相邻板方要设定位防滑木条，如铺竹笆，应用铁丝固定于垫木。
F、浇筑砼施工阶段，加强对支架巡查，发现异样，必要时停止施工，采取措施及时