钻井工程(学长).doc

第一章 设计资料收集1.1 设计井基本资料井号 SJ0089 井别 预探井 坐标 20639585,5347043 设计井深 2000 井口海拔 725 目地层位 Y1,D,N,T 完井层位 古生界 地理位置 海拉尔 构造位置 海拉尔盆地呼和湖坳陷呼和湖凹陷将北构造带 设计依据 1. 设计依据 （1）大庆石油管理局勘探部1992年第73期勘探方案审定纪要 （2）本区标准层构造图. （3）邻井资料 2. 钻探目地 评价本区油层情况 12 邻井基本参数 1.井身结构 井号 项目 钻头尺寸(mm 下深(m) 套管尺寸(mm) 泥浆密度(g/cm3) 井深 和3 表层 444 160 339 1.11.2 165和3 油层 215 1945 139 1.11.15 19502.地层压力 井号 井段 地层压力(g/cm2) 破裂压力(g/cm2) 和3 0163 .85 1.5和3 163300 .9 1.55和3 300600 .95 1.6和3 600900 1 1.65和3 9001100 .98 1.65和3 11001500 1 1.65和3 15001700 1.02 1.6和3 17001900 1.05 1.6和3 19001950 1.12 1.63.钻具组合 井号 井段 钻头外径(mm) 密度(g/cm3) 钻具组合 和3 0-163 444 1.1-1.2 1787515926和3 163-1950 215 1.1-1.15 214螺扶1782214螺扶1789214螺扶178减震器17818214螺扶15926214螺扶+159135和3 680-690 215 1.1-1.15 178取芯筒159100和3 950-990 215 1.1-1.15 178取芯筒159100和3 1075-1090 215 1.1-1.15 178取芯筒1591004.钻井液性能 井号 地质年代 井段(m) 钻井液类型 密度(g/cm3) 漏斗粘度(s) PH值 静切力(Pa) 塑性粘度(mPa.s) 屈服值(Pa) N值 K值 失水(API) 和3 伊二段-第四系 0-163 搬土混浆 1.1-1.2 22-45 - - - - - - -和3 大下段-伊二段 163-1115 两性复合离子钻井液 1.05-1.1 22-35 8.5-9 .5-2 8-13 4-7 .65-.75 .2-.4 1-4和3 古生界-南上段 1115-1950 两性复合离子钻井液 1.1-1.15 35-45 8.5-9 2-3 13-18 7-9 .55-.65 .4-.6 1-45.水力参数 井号 钻头尺寸(mm) 井段(m) 泵压(MPa) 钻头压降(MPa) 环空压降(MPa) 冲击力(kN) 喷射速度(m/s) 钻头水功率(%) 比水功率(%) 上返速度(m/s) 功率利用率(%) 和3 444 0-163 7.97 7.05 .92 6.01 104 325 2 .34 88.5和3 215 163-538 15.26 13.3 1.96 7.41 149 574 15 1.91 87.17和3 215 538-680 13.08 11.77 1.31 4.65 140 339 9 1.28 89.97和3 215 690-950 13.39 11.77 1.62 4.65 140 339 9 1.28 87.9和3 215 990-1075 11.89 10.26 1.63 4.05 131 275 7 1.19 86.28和3 215 1090-1355 12.7 10.72 1.97 4.23 131 288 7 1.19 84.45和3 215 1355-1500 12.86 10.72 2.13 4.23 131 288 7 1.19 83.4和3 215 1500-1950 13.35 10.72 2.63 4.23 131 288 7 1.19 80.3和3 215 680-690 0 和3 215 950-990 0 0 和3 215 1075-1090 0 6.钻井参数 井号 井段(m) 钻头尺寸(mm) 钻头类型 生产厂 喷嘴组合 钻压(kN) 转速(rpm) 排量(l/s) 泥浆密度(g/cm3) 和3 0-163 444 X3A 江 汉 14+14+14 30-40 65-70 45-48 1.1-1.2和3 163-538 215 J2 江 汉 14.24+9.53+9.53 160-180 70-110 40-45 1.05-1.1和3 538-680 215 J11 江 汉 9.53+9.53+9.53 160-180 65-70 28-30 1.05-1.1和3 690-950 215 J11 江汉 9.53+9.53+9.53 160-180 65-70 28-30 1.05-1.1和3 990-1075 215 ATJ11 江汉 9.53+9.53+9.53 160-180 65-70 24-28 1.05-1.1和3 1090-1355 215 J22 江 汉 9.53+9.53+9.53 160-180 65-70 24-28 1.1-1.15和3 1355-1500 215 ATJ22 江 汉 9.53+9.53+9.53 160-180 65-70 24-28 1.1-1.15和3 1500-1950 215 J33 江汉 9.53+9.53+9.53 160-180 65-70 24-28 1.1-1.15和3 680-690 215 RC475 川.克 50-80 65-70 35-40 1.05-1.1和3 950-990 215 SC226 牡丹江 50-80 65-70 35-40 1.05-1.1和3 1075-1090 215 RQ306 50-80 65-70 35-40 1.05-1.17.套管柱设计参数 井号 套管类型 套管层位 井段(m) 外径(mm) 钢级 段重(t) 长度(m) 壁厚(mm) 累重(t) 抗拉系数 抗挤系数 和3 常规 表层 0-160 339 J-55 9.65 160 12.98 12.98 17.96 4.14和3 常规 油层 0-190 139 J-55 7.72 190 4.81 48.1 2.33 12.29和3 常规 油层 190-438 139 J-55 6.2 248 5.17 43.29 1.8 3.29和3 常规 油层 438-1945 139 J-55 7.72 1507 38.13 38.13 2.94 1.548.注水泥设计参数 井号 套管层位 固井前密度要求(g/cm3) 上返深度(m) 水泥塞面深度(m) 水泥浆密度(g/cm3) 漏失量(m3) 水泥品种标号 注水泥量(袋) 外加剂品种 外加剂量(kg) 和3 表层 1.2 0 1.85-1.9 0 A级 639 0和3 油层 1.15 372 1.85-1.9 0 G级 1461 0第二章 井身结构设计2.1 钻井液地压力体系2.1.1 最大钻井液密度 (2-1)式中 某层套管钻进井段中所用最大泥浆密度,； 该井段中所用地层孔隙压力梯度等效密度,； 抽吸压力允许值地当量密度,取0.036 .发生井涌情况=+S+ (2-2) 第n层套管以下井段发生井涌时,在井内最大压力梯度作用下,上部地层不被压裂所应有地地层破裂压力梯度,；矚慫润厲钐瘗睞枥庑赖。 第n层套管下入深度初选点,m； 压井时井内压力增高值地等效密度, 取0.06 ； 地层压裂安全增值,取0.03 .2.1.2 校核各层套管下到初选点时是否会发生压差卡套 (2-3) 第n层套管钻进井段内实际地井内最大静止压差,MPa； 该井段内最小地层孔隙压力梯度等效密度,；P 避免发生压差卡套地许用压差,取12 MPa； 该井段内最小地层孔隙压力梯度地最大深度,m .2.2井身结构地设计二 . 井身结构设计1确定中间套管下入深度初选点H1从图A-1查得钻遇最大地层压力当量密度Pmax=1.50g/cm3,位于3200m处 ,则设计地层破裂压力当量密度由（7-2）式确定,即聞創沟燴鐺險爱氇谴净。由 试取H1=2150m,在图A-1上查得3,再将H1=2150m代入上式得 =1.654 g/cm3因为,且相近,所以确定中间套管下入深度初选点为H1=2150m.2验证中间套管下入深度初选点2150m是否会发生压差卡套管从图A-1知在井深2150m处地层压力深度为1.10 g/cm3,以及2000m以上属正常地层压力,该井段内地最小地层压力梯度当量密度为1.0 g/cm3,则由（7-3）求得残骛楼諍锩瀨濟溆塹籟。0.00981(1.15-1.0)2000 =2.943即 =2.94315MPa 所以中间套管下入井深2150m无卡套管危险.水泥返至井深1200m.3油层套管下入Qj层3-5m,即H2=3505m.校核油层套管下至井深3505m是否卡套管.从图A-1知井深3505m处地层压力梯度为1.50 g/cm3,以及该井段内地最小地层压力梯度为1.10 g/cm3,该井段内最小地层压力地层地最大深度为2700m,则由（7-3）式得酽锕极額閉镇桧猪訣锥。=0.00981(1.55-1.10)2700=11.92 MPa即 =11.92 20 Mpa所以油层套管下至井深3505m无卡套管危险.水泥返至井深2500m.4表层套管下入深度中间套管下入井深2150m处地层压力梯度当量密度1.10 g/cm3,给定溢流数值Sk=0.05 g/cm3,则表层套管下深由（7-6）式计算,即彈贸摄尔霁毙攬砖卤庑。试取H0=400,由图查得2 g/cm3,而由上式算得 g/cm3,因,不符合要求,再试取H0=500m,由图查得 g/cm3,而由上式算得5 g/cm3.=1.401.395=0.005（0.0240.048）g/cm3满足要求,即表层套管下深500m.表层套管水泥返至地面.本井采用井身结构.由图7-3a（或7-3b）查得各层次套管所用钻头尺寸.表层套管用444.5mm（）钻头,钻至井深505m,339.7mm()套管下至井深500m,水泥返至地面.謀荞抟箧飆鐸怼类蒋薔。中间套管用311mm（in）钻头钻至井深2155m,244.5mm()套管下至井深2152m,水泥返至井深1200m.厦礴恳蹒骈時盡继價骚。油层套管用215.9mm（）钻头钻至井深3505m,177.8mm套管下至井深3502m, 水泥返至井深2500m.茕桢广鳓鯡选块网羈泪。149.2mm（in）钻头钻达目地层.2.2.1套管层次地确定1.确定油层套管下入深度H因为井深H=2000m,所以油层套管下入深度H=2000m .2.确定第技术套管下入深度H(1) 初选点H试取 H=310 m参考临井基本参数, =1.60g/cm,=1.12 g/cm由公式2-2=1.12+0.036+0.03+=1.573(g/cm)因为 且相近,则初选点下入深度H=310 m .(2) 校核H=310 m在此井段 , =1.12 g/cm,=0.85g/cm , H=163 m .由公式 2-3P=9.81163(1.12+0.036-0.85)10P=0.17126(MPa)因为P P,所以不会产生压差卡套, 则确定此级套管地下入深度310m .3.确定第表层套管下入深度H(1) 试取H=80 m参考临井基本参数,=0.85 g/cm,=1.50g/cm.参考邻井资料地钻井液性能指标地数据：在0-163m地井段上钻井液地密度范围为1.1-1.2g/cm,在这里我们试取钻井液密度为1.15g/cm鹅娅尽損鹌惨歷茏鴛賴。由公式 2-2和2-1=1.15+0.03+=1.4125(g/cm)因为且相近,则初选点下入深度H=40m .(2) 校核H=80m在此井段 , =0.85 g/cm,=0.85 g/cm,H=80 m .由公式 2-3=9.8180(1.2-0.85)10=0.27468(MPa)因为 80m 从而实际用钻杆：80-27.3=52.7m 校核抗挤度：P外挤=1.110009.8（80-27.3） 0.568MPa 310m 从而实际用钻杆：310-118.3=191.7m 校核抗挤度：P外挤=1.1510009.8（310-118.3） =2.1605MPa2000m 从而实际用钻杆：2000-218.4=1781.6m. 校核抗挤度：P外挤=1.2510009.8（2000-218.4） =21.825MPa50+20+73.18,所以V143.18 m,V=160m .铙誅卧泻噦圣骋贶頂廡。4.3钻井液密度地转换4.3.1一次开钻时由公式4-4W=W=48(t) 所以加入黏土地量为48tQ=V-=160-=112m4.3.2一次开钻到二次开钻时需要重晶石质量由公式得G=4.032t所以需加重晶石4.032t.4.3.3三次开钻时 参考临井资料,不用调节钻井液密度.第5章 钻井水力参数设计5.1泵地选择5.1.1保证井壁不被冲刷地相关公式Z= （5-1） 式中 Z 流态值,808 ；D井眼直径,cm ；D 钻具外径,cm ；n 流性指数 ；K 稠度系数,Pas；钻井液密度,g/cm .Q=(D （5-2）Q=(D （5-3）5.1.2临界井深地确定公式1第一临界井深Dcr= （5-4）式中 a=k+k-m L （5-5）擁締凤袜备訊顎轮烂蔷。k= m L (5-6)k=0.51655(+) (5-7)k=L+ (5-8)k=L+ (5-9)式中 d,d,d,d 分别为地面高压管线,立管,水龙带和水龙头,方钻杆地内径,m ；L,L,L,L 分别为地面高压管线,立管,水龙带和水龙头,方钻杆地长度,m ；d,d,d,d 分别为钻杆,钻铤地内径和外径,m ；B 常数,内平钻杆取0.51655 ；L,L 分别为钻杆和钻铤地长度,m ；k,k,k 分别为地面管汇,钻杆内外,钻铤内外地压力损耗系数；d 井径,m ；d 钻具外径,m ； 钻井液地塑性粘度,Pas ；P泵地最大工作压力,kW ；Q泵地最大排量,m/s .2 .第二临界井深D= (5-10)Q钻井液携带岩屑最小速度对应泵地排量,m/s .5.1.3一开时泵地排量计算D=444.5 mm , D=139.7 mm ,n=0.65 ,K=0.3 ,Z=808 ,=1.1g/cm贓熱俣阃歲匱阊邺镓騷。 (5-11) (5-12) (5-13) 由公式(5-11) (5-12) (5-13)得携岩最低返速=0.6(m/s)由公式5-2Q=(D=()1.2Q=167.73(l/s)由公式5-3Q=(D=(0.44450.6Q=83.868(l/s)5.1.3二开时泵地排量计算D=215.9 mm , D=139.7 mm ,n=0.65 ,K=0.3 ,Z=808 ,=1.1g/cm坛摶乡囂忏蒌鍥铃氈淚。 (5-11) (5-12) (5-13) 由公式(5-11) (5-12) (5-13)得携岩最低返速=0.6(m/s)由公式5-2Q=(D=()1.2Q=25.53(l/s)由公式5-3Q=(D=(0.21590.6Q=12.76(l/s)5.1.4三开时泵地排量计算D=215.9 mm ,D=127 mm ,n=0.65 ,K=0.3 ,Z=808 ,=1.25g/cm .蜡變黲癟報伥铉锚鈰赘。由公式5-2Q=(D=(0.2159Q=28.72(l/s)由公式5-3Q=(D=(0.21590.6 Q=14.36(l/s)表5-1泵地参数表井段泵型钢套直径（mm）最大工作压力（MPa）泵速 （冲/分）柴油机转速（rpm）额定排量（l/s）一开3台3NB-1300A16024112140034.32二开1台3NB-1300A 15027112140030.17三开1台3NB-1300A15027112140030.175.2临界井深地计算5.2.1三开时第一临界井深地确定当三开时,d=112mm,d=127mm,d=71.4mm,d=152.4mm, d=0.2 m ,=1.156 g/cm,=0.023Pas,d=d=d=d=0.120m, L=50m,L=30m,L=20m,L=16m.買鲷鴯譖昙膚遙闫撷凄。由公式5-7 K=0.12975(1.15610)0.023(+)K=5.346由公式5-6=3.22由公式5-10K=(0.001156)0.023366+K=由公式5-5n=5.346218.4n=由公式5-4Dcr=-Dcr=3785.36（m）5.2.2泵地工作状态地选择因为Dcr2000 m ,所以全井段泵都以额定泵功率工作,即：=30.17.5.2.3喷嘴 射流速度及射流冲击力地设计因为喷嘴地当量直径：d=又 DD所以=P-（n+mD）Q=27.99-(2.94+3.2228.72=27.32cm当量直径de=2.12cm若采用三个等直径地喷嘴时：d1=d2=d3=1.23cm射流速度Vj=10=165.622射流冲击力 Fj=5.499KN射流水功率：Pj=12.54MPa第6章 套管柱设计及强度校核6.1油层套管柱设计6.1.1计算地相关公式 1.某井段地最大外挤压力 p=gD10 (6-1) 该井段所用泥浆地最大密度,g/cm ；D 某段钢级地下入深度,m ；2.某段钢级套管地最大下入深度 D= (6-2)某段钢级套管抗外挤强度,MPa ；S最小抗外挤安全系数,取1.125 ；3.套管浮力系数 （6-3） 某段所用钢材地密度,取7.8 g/cm；4.安全系数抗内压安全系数S取1.12,抗拉安全系数S取1.8 .6.1.2 按抗外挤强度设计由下向上选择第一段套管由公式6-1=p=1.1569.81200010=25.515查钻井手册（甲方）,选择第一段套管表6-1 第一段套管钢级选择钢级外径（mm）壁厚（mm）均重(kg/m)抗拉强度(t)抗挤强度（）内径(mm)J-55139.76.9923.07100.727.855125.76.1.3 确定第二段套管地下入深度和第一段套管地使用长度1.查钻井手册（甲方）,选择第二段套管表6-2 第二段套管钢级选择钢级外径（mm）壁厚（mm）均重(kg/m)抗拉强度(t)抗挤强度（）内径(mm)J-55139.76.220.8385.721.512127.3由公式6-2 mD=1618.17(m)实际取D=1618(m)第一段套管使用长度 L= D-D=2000-1618L=382 (m)圆整进到390 m2.双轴应力校核23.07=12.998KN查钻井手册（甲方）=1103.2KN故0.01178=20.54KN故满足双轴应力校核3.抗拉强度校核987.5满足抗拉强度要求.1.4 确定第二段使用长度和第三段可下入深度表6-3 第三段套管钢级选择钢级外径（mm）壁厚（mm）均重(kg/m)抗拉强度(t)抗挤强度（）内径（mm）H-40139.76.220.835918.064127.31.由公式6-21414m实际取D=1414(m)第二段使用长度 L= D- D=1618-1414=204(m)取第二段套管地长度200m；2.双轴应力校核+12.998查钻井手册（甲方）=987.5KN故故满足双轴应力校核3.抗拉强度校核 满足抗拉强度要求.6.1.4 确定第三段使用长度和第四段可下入深度表6-3 第三段套管钢级选择钢级外径（mm）壁厚（mm）均重(kg/m)抗拉强度(t)抗挤强度（）内径（mm）K=55139.76.220.83108.421.512127.3按计算mL3=D4-D3=393m在这里我们取L3=400m1.抗拉强度校核由公式+47.7292.抗拉强度校核 满足抗拉强度要求.所以第四段套管地长度为:L=2000-390-200-400=10103 校核第四段套管第四段套管主要所受最大地拉应力抗拉强度校核：+118.52=1010+118.52=293.91578.3KN.井口内压校核：满足井口内压校核所以满足要求6.2技术套管柱地设计技术套管段地最大钻井液密度为1.15 g/cmp=1.1569.83101.125p=3.95查钻井手册（甲方）,选择第一段套管井深（m）钢级单位重量(kg/m)壁厚（mm）内径（mm）抗拉强度 (t)抗挤强度(kg/cm)120-310H-4047.627.72228.6115.296.3选取地抗挤强度为9.446,故满足抗挤强度校核.1.抗拉强度校核满足抗拉强度要求.2.井口内压校核满足井口内压校核,技术套管设计完毕.6.3表层套管柱地设计查钻井手册（甲方）,选择第一段套管井深（m）钢级外径（mm）壁厚（mm）均重(kg/m)抗拉强度(t)抗挤强度(kg/cm)内径（mm）0-80H-40339.78.3871.43146.152323表层套管段地最大钻井液密度为1.15 g/cmp=1.159.81801.125 p=1.015选取地抗挤强度为5.102,故满足抗挤强度校核.1.抗拉强度校核满足抗拉强度要求.2.井口内压校核第7章 注水泥设计7.1水泥浆地用量7.1.1所需水泥浆体积地计算公式V =K(D -D)L+dh +Dh （7-1）式中 h 水泥塞深度,13m