资源描述
第一章 设计资料收集
1.1 设计井基本资料
井 号
SJ0089
井 别
预探井
坐 标
20639585,5347043
设计井深
2000
井口海拔
725
目地层位
Y1,D,N,T
完井层位
古生界
地理位置
海拉尔
构造位置
海拉尔盆地呼和湖坳陷呼和湖凹陷将北构造带
设计依据
1. 设计依据 （1）大庆石油管理局勘探部1992年第73期《勘探方案审定纪要》 （2）本区标准层构造图. （3）邻井资料 2. 钻探目地 评价本区油层情况
1．2 邻井基本参数
1.井身结构
井号
项目
钻头尺寸(mm>
下深(m)
套管尺寸(mm)
泥浆密度(g/cm3)
井深
和3
表层
444
160
339
1.1－1.2
165
和3
油层
215
1945
139
1.1－1.15
1950
2.地层压力
井号
井段
地层压力(g/cm2)
破裂压力(g/cm2)
和3
0－163
.85
1.5
和3
163－300
.9
1.55
和3
300－600
.95
1.6
和3
600－900
1
1.65
和3
900－1100
.98
1.65
和3
1100－1500
1
1.65
和3
1500－1700
1.02
1.6
和3
1700－1900
1.05
1.6
和3
1900－1950
1.12
1.6
3.钻具组合
井号
井段
钻头外径(mm)
密度(g/cm3)
钻具组合
和3
0-163
444
1.1-1.2
Φ178×75＋Φ159×26
和3
163-1950
215
1.1-1.15
Φ214螺扶＋Φ178×2＋Φ214螺扶＋Φ178×9＋Φ214螺扶＋Φ178减震器＋Φ178×18＋Φ214螺扶＋Φ159×26＋Φ214螺扶+Φ159×135
和3
680-690
215
1.1-1.15
Φ178取芯筒＋Φ159×100
和3
950-990
215
1.1-1.15
Φ178取芯筒＋Φ159×100
和3
1075-1090
215
1.1-1.15
Φ178取芯筒＋Φ159×100
4.钻井液性能
井号
地质年代
井段(m)
钻井液类型
密度(g/cm3)
漏斗粘度(s)
PH值
静切力(Pa)
塑性粘度(mPa.s)
屈服值(Pa)
N值
K值
失水(API)
和3
伊二段-第四系
0-163
搬土混浆
1.1-1.2
22-45
-
-
-
-
-
-
-
和3
大下段-伊二段
163-1115
两性复合离子钻井液
1.05-1.1
22-35
8.5-9
.5-2
8-13
4-7
.65-.75
.2-.4
1-4
和3
古生界-南上段
1115-1950
两性复合离子钻井液
1.1-1.15
35-45
8.5-9
2-3
13-18
7-9
.55-.65
.4-.6
1-4
5.水力参数
井号
钻头尺寸(mm)
井段(m)
泵压(MPa)
钻头压降(MPa)
环空压降(MPa)
冲击力(kN)
喷射速度(m/s)
钻头水功率(%)
比水功率(%)
上返速度(m/s)
功率利用率(%)
和3
444
0-163
7.97
7.05
.92
6.01
104
325
2
.34
88.5
和3
215
163-538
15.26
13.3
1.96
7.41
149
574
15
1.91
87.17
和3
215
538-680
13.08
11.77
1.31
4.65
140
339
9
1.28
89.97
和3
215
690-950
13.39
11.77
1.62
4.65
140
339
9
1.28
87.9
和3
215
990-1075
11.89
10.26
1.63
4.05
131
275
7
1.19
86.28
和3
215
1090-1355
12.7
10.72
1.97
4.23
131
288
7
1.19
84.45
和3
215
1355-1500
12.86
10.72
2.13
4.23
131
288
7
1.19
83.4
和3
215
1500-1950
13.35
10.72
2.63
4.23
131
288
7
1.19
80.3
和3
215
680-690
0
和3
215
950-990
0
0
和3
215
1075-1090
0
6.钻井参数
井号
井段(m)
钻头尺寸(mm)
钻头类型
生产厂
喷嘴组合
钻压(kN)
转速(rpm)
排量(l/s)
泥浆密度(g/cm3)
和3
0-163
444
X3A
江 汉
14+14+14
30-40
65-70
45-48
1.1-1.2
和3
163-538
215
J2
江 汉
14.24+9.53+9.53
160-180
70-110
40-45
1.05-1.1
和3
538-680
215
J11
江 汉
9.53+9.53+9.53
160-180
65-70
28-30
1.05-1.1
和3
690-950
215
J11
江汉
9.53+9.53+9.53
160-180
65-70
28-30
1.05-1.1
和3
990-1075
215
ATJ11
江汉
9.53+9.53+9.53
160-180
65-70
24-28
1.05-1.1
和3
1090-1355
215
J22
江 汉
9.53+9.53+9.53
160-180
65-70
24-28
1.1-1.15
和3
1355-1500
215
ATJ22
江 汉
9.53+9.53+9.53
160-180
65-70
24-28
1.1-1.15
和3
1500-1950
215
J33
江汉
9.53+9.53+9.53
160-180
65-70
24-28
1.1-1.15
和3
680-690
215
RC475
川.克
50-80
65-70
35-40
1.05-1.1
和3
950-990
215
SC226
牡丹江
50-80
65-70
35-40
1.05-1.1
和3
1075-1090
215
RQ306
50-80
65-70
35-40
1.05-1.1
7.套管柱设计参数
井号
套管类型
套管层位
井段(m)
外径(mm)
钢级
段重(t)
长度(m)
壁厚(mm)
累重(t)
抗拉系数
抗挤系数
和3
常规
表层
0-160
339
J-55
9.65
160
12.98
12.98
17.96
4.14
和3
常规
油层
0-190
139
J-55
7.72
190
4.81
48.1
2.33
12.29
和3
常规
油层
190-438
139
J-55
6.2
248
5.17
43.29
1.8
3.29
和3
常规
油层
438-1945
139
J-55
7.72
1507
38.13
38.13
2.94
1.54
8.注水泥设计参数
井号
套管层位
固井前密度要求(g/cm3)
上返深度(m)
水泥塞面深度(m)
水泥浆密度(g/cm3)
漏失量(m3)
水泥品种标号
注水泥量(袋)
外加剂品种
外加剂量(kg)
和3
表层
1.2
0
1.85-1.9
0
A级
639
0
和3
油层
1.15
372
1.85-1.9
0
G级
1461
0
第二章 井身结构设计
2.1 钻井液地压力体系
2.1.1 最大钻井液密度
(2-1)
式中 —— 某层套管钻进井段中所用最大泥浆密度,；
—— 该井段中所用地层孔隙压力梯度等效密度,；
—— 抽吸压力允许值地当量密度,取0.036 .
发生井涌情况
=++S+ (2-2)
—— 第n层套管以下井段发生井涌时,在井内最大压力梯度作用下,上部地层不被压裂所应有地地层破裂压力梯度,；矚慫润厲钐瘗睞枥庑赖。
—— 第n层套管下入深度初选点,m；
—— 压井时井内压力增高值地等效密度, 取0.06 ；
—— 地层压裂安全增值,取0.03 .
2.1.2 校核各层套管下到初选点时是否会发生压差卡套
(2-3)
—— 第n层套管钻进井段内实际地井内最大静止压差,MPa；
—— 该井段内最小地层孔隙压力梯度等效密度,；
P—— 避免发生压差卡套地许用压差,取12 MPa；
—— 该井段内最小地层孔隙压力梯度地最大深度,m .
2.2井身结构地设计
二 . 井身结构设计
1．确定中间套管下入深度初选点H1
从图A-1查得钻遇最大地层压力当量密度Pmax=1.50g/cm3,位于3200m处 ,则设计地层破裂压力当量密度由（7-2）式确定,即聞創沟燴鐺險爱氇谴净。
由
试取H1=2150m,在图A-1上查得3,再将H1=2150m代入上式得
=1.654 g/cm3
因为＜,且相近,所以确定中间套管下入深度初选点为H1=2150m.
2．验证中间套管下入深度初选点2150m是否会发生压差卡套管
从图A-1知在井深2150m处地层压力深度为1.10 g/cm3,以及2000m以上属正常地层压力,该井段内地最小地层压力梯度当量密度为1.0 g/cm3,则由（7-3）求得残骛楼諍锩瀨濟溆塹籟。
＝0.00981(1.15-1.0)×2000
=2.943
即 =2.943＜15MPa
所以中间套管下入井深2150m无卡套管危险.
水泥返至井深1200m.
3．油层套管下入Qj层3-5m,即H2=3505m.校核油层套管下至井深3505m是否卡套管.
从图A-1知井深3505m处地层压力梯度为1.50 g/cm3,以及该井段内地最小地层压力梯度为1.10 g/cm3,该井段内最小地层压力地层地最大深度为2700m,则由（7-3）式得酽锕极額閉镇桧猪訣锥。
=0.00981(1.55-1.10)×2700=11.92 MPa
即 =11.92 ＜ 20 Mpa
所以油层套管下至井深3505m无卡套管危险.
水泥返至井深2500m.
4．表层套管下入深度
中间套管下入井深2150m处地层压力梯度当量密度1.10 g/cm3,给定溢流数值Sk=0.05 g/cm3,则表层套管下深由（7-6）式计算,即彈贸摄尔霁毙攬砖卤庑。
试取H0=400,由图查得2 g/cm3,
而由上式算得 g/cm3,因＜,不符合要求,再试取H0=500m,由图查得 g/cm3,
而由上式算得5 g/cm3.
－=1.40－1.395=0.005＜（0.024~0.048）g/cm3
满足要求,即表层套管下深500m.
表层套管水泥返至地面.
本井采用井身结构.由图7-3a（或7-3b）查得各层次套管所用钻头尺寸.
表层套管用444.5mm（）钻头,钻至井深505m,339.7mm()套管下至井深500m,水泥返至地面.謀荞抟箧飆鐸怼类蒋薔。
中间套管用311mm（in）钻头钻至井深2155m,244.5mm()套管下至井深2152m,水泥返至井深1200m..厦礴恳蹒骈時盡继價骚。
油层套管用215.9mm（）钻头钻至井深3505m,177.8mm套管下至井深3502m, 水泥返至井深2500m.茕桢广鳓鯡选块网羈泪。
149.2mm（in）钻头钻达目地层.
2.2.1套管层次地确定
1.确定油层套管下入深度H
因为井深H=2000m,所以油层套管下入深度H=2000m .
2.确定第技术套管下入深度H
(1) 初选点H
试取 H=310 m
参考临井基本参数, =1.60g/cm,=1.12 g/cm
由公式2-2
=1.12+0.036+0.03+
=1.573(g/cm)
因为< 且相近,则初选点下入深度H=310 m .
(2) 校核H=310 m
在此井段 , =1.12 g/cm,=0.85g/cm , H=163 m .
由公式 2-3
P=9.81163×(1.12+0.036-0.85)10
P=0.17126(MPa)
因为P< P,所以不会产生压差卡套, 则确定此级套管地下入深度
310m .
3.确定第表层套管下入深度H
(1) 试取H=80 m
参考临井基本参数,=0.85 g/cm,=1.50g/cm.
参考邻井资料地钻井液性能指标地数据：在0-163m地井段上钻井液地密度范围为1.1-1.2g/cm,在这里我们试取钻井液密度为1.15g/cm鹅娅尽損鹌惨歷茏鴛賴。
由公式 2-2和2-1
=1.15+0.03+
=1.4125(g/cm)
因为<且相近,则初选点下入深度H=40m .
(2) 校核H=80m
在此井段 , =0.85 g/cm,=0.85 g/cm,H=80 m .
由公式 2-3
=9.8180(1.2-0.85)10
=0.27468(MPa)
因为 <P,所以不会产生压差卡套, 则确定此级套管下入深度为
80 m .
2.2.2 套管尺寸与井眼尺寸地选择与配合
1 .查《钻井手册(甲方)》,选择以下钻头与套管如下：
表2-1 钻头与套管地选择
井号
项目
钻头尺寸 (mm)
下深 (m)
套管外径 (mm)
SJ0089
表层
444.5
80
339.7
SJ0089
技术
215.9
310
244.5
SJ0089
油层
215.9
2000
139.7
第三章 钻具设计
3.1钻铤地设计
根据五兹和鲁宾斯基理论得出,允许最小钻铤地最小外径为：允许最小钻铤
外径=2倍套管接箍外径-钻头直径.
钻铤长度取决于选定地钻铤尺寸与所需钻铤重量.
3.1.1所需钻铤重量地计算公式
m= （3-1）
m —— 所需钻铤地重量,kN ;
W—— 所需钻压；
S—— 安全系数, 此取S=1.2 ；
K—— 浮力系数 ；
L—— 所需钻铤地长度, m ；
L—— 所需钻杆地长度,m ；
q—— 每次开钻所需钻铤单位长度重量；
N —— 每次开钻所需钻铤地根数 ；
每根钻铤地长度 9.1 m .
3.1.2计算钻柱所受拉力地公式
1．钻柱所受拉力P=[（L q+ L q）] K （3-2）
P —— 钻柱所受拉力,kN ；
P外挤 =g L （3-3）
P外挤—— 钻杆所受外挤压力,MPa .
3.2钻铤长度地计算
3.2.1一次开钻钻具组合
1 .钻铤长度地确定
选钻铤外径203.2mm,内径71.4mm,q=2190N/m.此时=0.858,W=40KN
L= ==25.54m
从而实际用3根,实际长度39.1=27.3（m）
2.钻杆长度计算及安全校核
钻杆外径139.7mm,内径121.4mm,q=319.71N/m,钢级E级=1945.06KN,=1.3籟丛妈羥为贍偾蛏练淨。
（1）安全系数校核：
=0.9/=0.91945.06/1.3=1346.58KN
(2) 卡瓦挤毁校核
=0.9/(/)=0.91945.06/1.42=1232.78KN
（3）动载校核：
=0.9-MOP=0.91945.06-400=1350.5KN
较三种安全校核知卡瓦挤毁校核计算地最小
则钻杆 Lp=（- qL ）/（q）=4307.08m>80m
从而实际用钻杆：80-27.3=52.7m
校核抗挤度：P外挤==1.110009.8（80-27.3）
0.568MPa <=58.21MPa
故安全校核所选钻铤及钻杆满足要求.
3.2.2 二次开钻钻具组合
1 .钻铤长度地确定
选钻铤外径203.2mm,内径71.4mm,q=2190N/m.此时=0.852,W=180KN
L= ==115.7m
从而实际用13根,实际长度139.1=118.3（m）
2.钻杆长度计算及安全校核
钻杆外径139.7mm,内径118.6mm,q=360.59N/m,钢级E级=1945.06KN,=1.3預頌圣鉉儐歲龈讶骅籴。
（1）安全系数校核：
=0.9/=0.91945.06/1.3=1346.58KN
(2) 卡瓦挤毁校核
=0.9/(/)=0.91945.06/1.42=1232.78KN
（3）动载校核：
=0.9-MOP=0.91945.06-400=1350.55KN
较三种安全校核知卡瓦挤毁校核计算地最小
则钻杆 Lp=（- qL ）/（q）=3294.2m>310m
从而实际用钻杆：310-118.3=191.7m
校核抗挤度：P外挤==1.1510009.8（310-118.3）
=2.1605MPa<=58.21MPa
故安全校核所选钻铤及钻杆满足要求.
3.2.3 三次开钻钻具组合
1 .钻铤长度地确定
选钻铤外径152.4mm.q=1212N/m.此时=0.839,W=180KN
L= ==212.41m
从而实际用24根,实际长度24 9.1=218.4（m）
2.钻杆长度计算及安全校核
钻杆外径127mm,内径112mm,q=237.73N/m,钢级E级=1760.31KN,=1.3
（1）安全系数校核：
=0.9/=0.91760.31/1.3=1218.676KN
(2) 卡瓦挤毁校核
=0.9/(/)=0.91760.31/1.42=1115.68KN
（3）动载校核：
=0.9-MOP=0.91760.31-400=1184.279KN
较三种安全校核知卡瓦挤毁校核计算地最小
则钻杆 Lp=（- qL ）/（q）=4480.17m>2000m
从而实际用钻杆：2000-218.4=1781.6m.
校核抗挤度：P外挤==1.2510009.8（2000-218.4）
=21.825MPa<=68.96 MPa
综上安全校核所选钻铤及钻杆满足要求.
钻具选择表
项目
钻头尺寸（mm）
钻铤外径(mm)
钻铤长度(m)
钻杆外径(mm)
一开
444.5
203.2
25.54
139.7
二开
215.9
203.2
118.3
139.7
三开
215.9
152.4
218.4
127
第4章 钻井液设计
4.1钻井液地选择
4.1.1井筒内钻井液体积
V= (4-1)
V——第i次开钻时井筒内钻井液地体积,m；
D ——第i次开钻时钻头地直径,m；
L——第i 层套管地下入深度,m ；
——所加入地重晶石地密度,取4200 ；
——加入重晶石粉后钻井液地密度,；
——加入重晶石之前地钻井液地密度,.
4.1.2需要加入粘土地量
W= （4-2）
式中 ——所加入粘土地密度,取 2000 ；
——水地密度,取1000 ；
——加入粘土前钻井液地密度,.
V——所配钻井液地最大体积,m.
4.1.3需要加入清水地量
Q=V- （4-3）
式中 W——所加入地粘土地量,t ；
——水地密度,取1000.
W= （4-4）
式中 ——所加入地重晶石地密度,取4200 ；
——加入重晶石粉后钻井液地密度,；
——加入粘土前钻井液地密度,.
参考临井资料,一开和时钻井液地密度为1.15 ,二开和三开时钻井液密度同为1.156 ,无须改变钻井液地密度.渗釤呛俨匀谔鱉调硯錦。
4.2 钻井液体最大积地计算
4.2.1 一次开钻井筒内钻井液体积
由公式4-1
V=80
V=12.41(m)
4.2.2 二次开钻井筒内钻井液体积
由公式4-1
V=310
V=11.34(m)
4.2.3三次开钻井筒内钻井液体积
由公式4-1
V= 2000
V=73.18(m)
一般泥浆池内要存储备用50m钻井液,取循环浪费20 m钻井液,所以 V>50+20+73.18,所以V>143.18 m,V=160m .铙誅卧泻噦圣骋贶頂廡。
4.3钻井液密度地转换
4.3.1一次开钻时
由公式4-4
W==
W=48(t)
所以加入黏土地量为48t
Q=V-=160-=112m
4.3.2一次开钻到二次开钻时需要重晶石质量
由公式得
G==4.032t
所以需加重晶石4.032t.
4.3.3三次开钻时 参考临井资料,不用调节钻井液密度.
第5章 钻井水力参数设计
5.1泵地选择
5.1.1保证井壁不被冲刷地相关公式
Z= （5-1）
式中 Z—— 流态值,808 ；
D——井眼直径,cm ；
D—— 钻具外径,cm ；
n —— 流性指数 ；
K —— 稠度系数,Pa·s；
——钻井液密度,g/cm .
Q=(D （5-2）
Q=(D （5-3）
5.1.2临界井深地确定公式
1．第一临界井深
Dcr= （5-4）
式中 a=k+k-m L （5-5）擁締凤袜备訊顎轮烂蔷。
k= m L (5-6)
k=0.51655(+++) (5-7)
k=L[+] (5-8)
k=L[+] (5-9)
式中 d,d,d,d—— 分别为地面高压管线,立管,水龙带和水龙头,方钻杆地内径,m ；
L,L,L,L—— 分别为地面高压管线,立管,水龙带和水龙头,方钻杆地长度,m ；
d,d,d,d—— 分别为钻杆,钻铤地内径和外径,m ；
B —— 常数,内平钻杆取0.51655 ；
L,L—— 分别为钻杆和钻铤地长度,m ；
k,k,k—— 分别为地面管汇,钻杆内外,钻铤内外地压力损耗系数；
d—— 井径,m ；
d—— 钻具外径,m ；
—— 钻井液地塑性粘度,Pa·s ；
P——泵地最大工作压力,kW ；
Q——泵地最大排量,m/s .
2 .第二临界井深
D= (5-10)
Q——钻井液携带岩屑最小速度对应泵地排量,m/s .
5.1.3一开时泵地排量计算
D=444.5 mm , D=139.7 mm ,n=0.65 ,K=0.3 ,Z=808 ,=1.1g/cm贓熱俣阃歲匱阊邺镓騷。
(5-11)
(5-12)
(5-13)
由公式(5-11) (5-12) (5-13)得携岩最低返速
=0.6(m/s)
由公式5-2
Q=(D=()1.2
Q=167.73(l/s)
由公式5-3
Q=(D=(0.44450.6
Q=83.868(l/s)
5.1.3二开时泵地排量计算
D=215.9 mm , D=139.7 mm ,n=0.65 ,K=0.3 ,Z=808 ,=1.1g/cm坛摶乡囂忏蒌鍥铃氈淚。
(5-11)
(5-12)
(5-13)
由公式(5-11) (5-12) (5-13)得携岩最低返速
=0.6(m/s)
由公式5-2
Q=(D=()1.2
Q=25.53(l/s)
由公式5-3
Q=(D=(0.21590.6
Q=12.76(l/s)
5.1.4三开时泵地排量计算
D=215.9 mm ,D=127 mm ,n=0.65 ,K=0.3 ,Z=808 ,=1.25g/cm .蜡變黲癟報伥铉锚鈰赘。
由公式5-2
Q=(D=(0.2159
Q=28.72(l/s)
由公式5-3
Q=(D=(0.21590.6
Q=14.36(l/s)
表5-1泵地参数表
井段
泵型
钢套直径（mm）
最大工作压力（MPa）
泵速 （冲/分）
柴油机转速（rpm）
额定排量（l/s）
一开
3台3NB-1300A
160
24
112
1400
34.32
二开
1台3NB-1300A
150
27
112
1400
30.17
三开
1台3NB-1300A
150
27
112
1400
30.17
5.2临界井深地计算
5.2.1三开时第一临界井深地确定
当三开时,d=112mm,d=127mm,d=71.4mm,d=152.4mm, d=0.2 m ,=1.156 g/cm,=0.023Pa·s,d=d=d=d=0.120m, L=50m,L=30m,L=20m,L=16m.買鲷鴯譖昙膚遙闫撷凄。
由公式5-7
K=0.12975(1.15610)0.023(+++)
K=5.346
由公式5-6
=3.22
由公式5-10
K=(0.001156)0.023366[+]
K=
由公式5-5
n=5.346218.4
n=
由公式5-4
Dcr==-
Dcr=3785.36（m）
5.2.2泵地工作状态地选择
因为Dcr>2000 m ,所以全井段泵都以额定泵功率工作,即：=30.17.
5.2.3喷嘴 射流速度及射流冲击力地设计
因为喷嘴地当量直径：d=
又 D<D
所以
=P-（n+mD）Q=27.99-(2.94+3.2228.72=27.32cm
当量直径de==2.12cm
若采用三个等直径地喷嘴时：d1=d2=d3==1.23cm
射流速度Vj=10==165.622
射流冲击力
Fj==5.499KN
射流水功率：
Pj==12.54MPa
第6章 套管柱设计及强度校核
6.1油层套管柱设计
6.1.1计算地相关公式
1.某井段地最大外挤压力
p=gD10 (6-1)
—— 该井段所用泥浆地最大密度,g/cm ；
D—— 某段钢级地下入深度,m ；
2.某段钢级套管地最大下入深度
D= (6-2)
——某段钢级套管抗外挤强度,MPa ；
S——最小抗外挤安全系数,取1.125 ；
3.套管浮力系数
（6-3）
—— 某段所用钢材地密度,取7.8 g/cm；
4.安全系数
抗内压安全系数S取1.12,抗拉安全系数S取1.8 .
6.1.2 按抗外挤强度设计由下向上选择第一段套管
由公式6-1
=p=1.1569.81200010
=25.515
查《钻井手册（甲方）》,选择第一段套管
表6-1 第一段套管钢级选择
钢级
外径（mm）
壁厚（mm）
均重(kg/m)
抗拉强度(t)
抗挤强度（）
内径
(mm)
J-55
139.7
6.99
23.07
100.7
27.855
125.7
6.1.3 确定第二段套管地下入深度和第一段套管地使用长度
1.查《钻井手册（甲方）》,选择第二段套管
表6-2 第二段套管钢级选择
钢级
外径（mm）
壁厚（mm）
均重(kg/m)
抗拉强度(t)
抗挤强度（）
内径
(mm)
J-55
139.7
6.2
20.83
85.7
21.512
127.3
由公式6-2
m
D=1618.17(m)
实际取D=1618(m)
第一段套管使用长度 L= D-D=2000-1618
L=382 (m)
圆整进到390 m
2.双轴应力校核
23.07
=12.998KN
查《钻井手册（甲方）》=1103.2KN
故0.01178
=20.54KN
故
满足双轴应力校核
3.抗拉强度校核
<987.5
满足抗拉强度要求.
1.4 确定第二段使用长度和第三段可下入深度
表6-3 第三段套管钢级选择
钢级
外径（mm）
壁厚（mm）
均重(kg/m)
抗拉强度(t)
抗挤强度（）
内径
（mm）
H-40
139.7
6.2
20.83
59
18.064
127.3
1.由公式6-2
1414m
实际取D=1414(m)
第二段使用长度 L= D- D=1618-1414=204(m)
取第二段套管地长度200m；
2.双轴应力校核
+12.998
查《钻井手册（甲方）》=987.5KN
故
故
满足双轴应力校核
3.抗拉强度校核
满足抗拉强度要求.
6.1.4 确定第三段使用长度和第四段可下入深度
表6-3 第三段套管钢级选择
钢级
外径（mm）
壁厚（mm）
均重(kg/m)
抗拉强度(t)
抗挤强度（）
内径
（mm）
K=55
139.7
6.2
20.83
108.4
21.512
127.3
按计算m
L3=D4-D3=393m
在这里我们取L3=400m
1.抗拉强度校核
由公式
+47.729
2.抗拉强度校核
满足抗拉强度要求.
所以第四段套管地长度为:L=2000-390-200-400=1010
3 校核第四段套管
第四段套管主要所受最大地拉应力
抗拉强度校核：
+118.52
=1010+118.52
=293.91<578.3KN
.井口内压校核：
满足井口内压校核
所以满足要求
6.2技术套管柱地设计
技术套管段地最大钻井液密度为1.15 g/cm
p=1.1569.83101.125
p=3.95
查《钻井手册（甲方）》,选择第一段套管
井深（m）
钢级
单位重量(kg/m)
壁厚（mm）
内径（mm）
抗拉强度 (t)
抗挤强度(kg/cm)
120-310
H-40
47.62
7.72
228.6
115.2
96.3
选取地抗挤强度为9.446,故满足抗挤强度校核.
1.抗拉强度校核
满足抗拉强度要求.
2.井口内压校核
满足井口内压校核,技术套管设计完毕.
6.3表层套管柱地设计查《钻井手册（甲方）》,选择第一段套管
井深（m）
钢级
外径（mm）
壁厚（mm）
均重(kg/m)
抗拉强度(t)
抗挤强度(kg/cm)
内径
（mm）
0-80
H-40
339.7
8.38
71.43
146.1
52
323
表层套管段地最大钻井液密度为1.15 g/cm
p=1.159.81801.125 p=1.015
选取地抗挤强度为5.102,故满足抗挤强度校核.
1.抗拉强度校核
满足抗拉强度要求.
2.井口内压校核
第7章 注水泥设计
7.1水泥浆地用量
7.1.1所需水泥浆体积地计算公式
V =K(D -D)L+dh +Dh （7-1）
式中 h ——水泥塞深度,13m
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